JPH04219473A - アキシャル斜板型可変容量ポンプ - Google Patents
アキシャル斜板型可変容量ポンプInfo
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- JPH04219473A JPH04219473A JP3085989A JP8598991A JPH04219473A JP H04219473 A JPH04219473 A JP H04219473A JP 3085989 A JP3085989 A JP 3085989A JP 8598991 A JP8598991 A JP 8598991A JP H04219473 A JPH04219473 A JP H04219473A
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- 206010010904 Convulsion Diseases 0.000 description 3
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Landscapes
- Reciprocating Pumps (AREA)
- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明はピストンポンプとりわけ
アキシャル斜板型可変容量ポンプに関するものである。
アキシャル斜板型可変容量ポンプに関するものである。
【0002】
【従来の技術】アキシャル形ピストンポンプにおいて、
斜板式でかつシリンダブロックが回転する形式のものは
従来公知である。また、このタイプのポンプにおいて、
斜板の傾き角を変えることで可変容量形としたものも、
特開昭63−第50681号公報に示されるように公知
である。この形式のポンプにおいては、シリンダブロッ
クが回転軸と一体に回転することによりピストンが軸方
向にストロークし、この変位発生部と反対側のシリンダ
ブロック端面がカバー側に介在されている弁板と滑り運
動する。そして、弁板には半円弧状の吸入ポートと吐出
ポートが180度対称で形成されており、ピストンの前
記ストロークにより液体たとえば油の吸入、吐出が反復
するようになっている。
斜板式でかつシリンダブロックが回転する形式のものは
従来公知である。また、このタイプのポンプにおいて、
斜板の傾き角を変えることで可変容量形としたものも、
特開昭63−第50681号公報に示されるように公知
である。この形式のポンプにおいては、シリンダブロッ
クが回転軸と一体に回転することによりピストンが軸方
向にストロークし、この変位発生部と反対側のシリンダ
ブロック端面がカバー側に介在されている弁板と滑り運
動する。そして、弁板には半円弧状の吸入ポートと吐出
ポートが180度対称で形成されており、ピストンの前
記ストロークにより液体たとえば油の吸入、吐出が反復
するようになっている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】ところが先行技術にお
いては、吸入ポートと吐出ポートのピッチサークル(2
つの半円弧状ポートの中心を結んだ仮想円の径)が大き
く、シリンダブロックの吸込み・吐出用の穴は、その大
きなピッチサークルに対応するように回転軸と平行に穿
設されていた。このため、シリンダブロックを高速回転
したときに、吸入ポートと吐出ポートの周速が早く、液
体の吸込み性の低下を招き、さらに振動および騒音が発
生するという不具合があった。この対策としては、図6
と図7のように、シリンダの吸込み・吐出用の穴80を
シリンダ穴から求心方向に斜めに形成し、弁板7aの吸
入ポート700と吐出ポート710を弁板の中心に近づ
けることが挙げられる。
いては、吸入ポートと吐出ポートのピッチサークル(2
つの半円弧状ポートの中心を結んだ仮想円の径)が大き
く、シリンダブロックの吸込み・吐出用の穴は、その大
きなピッチサークルに対応するように回転軸と平行に穿
設されていた。このため、シリンダブロックを高速回転
したときに、吸入ポートと吐出ポートの周速が早く、液
体の吸込み性の低下を招き、さらに振動および騒音が発
生するという不具合があった。この対策としては、図6
と図7のように、シリンダの吸込み・吐出用の穴80を
シリンダ穴から求心方向に斜めに形成し、弁板7aの吸
入ポート700と吐出ポート710を弁板の中心に近づ
けることが挙げられる。
【0004】しかしながら、この方法では、弁板7aの
受圧部の径が小さくなるため、受圧面積の減少によりシ
リンダブロック8と弁板7aの面圧が高くなる。これに
よりシリンダブロック8と弁板7aのすべり摩耗が増し
、弁板の寿命が短くなってしまう。また、シリンダブロ
ック8の押圧力Fの作用点と弁板7aの反力F1の作用
点がずれるため、図6のようなモーメントMが生じ、そ
れによりシリンダブロック8と弁板7a間特に図6のC
の部分がこじあけられて開離し、液体のリークが増すと
いう問題が生ずる。この対策として、弁板の径をシリン
ダブロックと同等の径まで増すことが考えられる。しか
し、これによると、弁板の径の増大により外周の周速度
が増し、これに前記モーメントが重畳するため、弁板と
シリンダブロック外縁領域に焼付きを起させる危険があ
る。
受圧部の径が小さくなるため、受圧面積の減少によりシ
リンダブロック8と弁板7aの面圧が高くなる。これに
よりシリンダブロック8と弁板7aのすべり摩耗が増し
、弁板の寿命が短くなってしまう。また、シリンダブロ
ック8の押圧力Fの作用点と弁板7aの反力F1の作用
点がずれるため、図6のようなモーメントMが生じ、そ
れによりシリンダブロック8と弁板7a間特に図6のC
の部分がこじあけられて開離し、液体のリークが増すと
いう問題が生ずる。この対策として、弁板の径をシリン
ダブロックと同等の径まで増すことが考えられる。しか
し、これによると、弁板の径の増大により外周の周速度
が増し、これに前記モーメントが重畳するため、弁板と
シリンダブロック外縁領域に焼付きを起させる危険があ
る。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明は前記のような問
題点を解消するために創案されたもので、その目的とす
るところは、簡単な構造により、吸込み性の改善とシリ
ンダブロック・弁板間の面圧の低減を同時に達成できる
アキシャル斜板型の可変容量ポンプを提供することにあ
る。上記目的を達成するため本発明は、筒状のケーシン
グと、ケーシング内に配され、円周上に複数の軸線方向
に向いたシリンダ穴を有し、回転軸と共に回転自在なシ
リンダブロックと、シリンダブロックの前記各シリンダ
穴内に摺動可能に嵌められシリンダ穴から突出する端部
が傾斜角調整自在な斜板に押しつけられるピストンと、
吸入口と吐出口を有し、前記斜板と反対側のケーシング
に一体に固定されるカバーと、斜板と反対側のシリンダ
ブロック端面に対向して静止位置される弁板とを備えた
形式のポンプにおいて、前記弁板は中心近くに円弧状の
吸入ポートと吐出ポートが1つずつ対称的に形成されて
おり、シリンダブロックには各シリンダ穴底隅から前記
吸入ポートと吐出ポートの領域に向かって伸びる傾斜油
路を形成し、そして、シリンダブロックの各シリンダ穴
には、傾斜油路と別に、シリンダ穴内の圧油を吸入ポー
トおよび吐出ポートよりも外径側の弁板に向けて導く導
油孔を回転軸と平行に穿設している。前記弁板は、シリ
ンダブロックおよびカバーと別部品であってもよいし、
カバーの前端に一体に作ってもよい。
題点を解消するために創案されたもので、その目的とす
るところは、簡単な構造により、吸込み性の改善とシリ
ンダブロック・弁板間の面圧の低減を同時に達成できる
アキシャル斜板型の可変容量ポンプを提供することにあ
る。上記目的を達成するため本発明は、筒状のケーシン
グと、ケーシング内に配され、円周上に複数の軸線方向
に向いたシリンダ穴を有し、回転軸と共に回転自在なシ
リンダブロックと、シリンダブロックの前記各シリンダ
穴内に摺動可能に嵌められシリンダ穴から突出する端部
が傾斜角調整自在な斜板に押しつけられるピストンと、
吸入口と吐出口を有し、前記斜板と反対側のケーシング
に一体に固定されるカバーと、斜板と反対側のシリンダ
ブロック端面に対向して静止位置される弁板とを備えた
形式のポンプにおいて、前記弁板は中心近くに円弧状の
吸入ポートと吐出ポートが1つずつ対称的に形成されて
おり、シリンダブロックには各シリンダ穴底隅から前記
吸入ポートと吐出ポートの領域に向かって伸びる傾斜油
路を形成し、そして、シリンダブロックの各シリンダ穴
には、傾斜油路と別に、シリンダ穴内の圧油を吸入ポー
トおよび吐出ポートよりも外径側の弁板に向けて導く導
油孔を回転軸と平行に穿設している。前記弁板は、シリ
ンダブロックおよびカバーと別部品であってもよいし、
カバーの前端に一体に作ってもよい。
【0006】
【作 用】ピストンは常に斜板と接触しているた
め、シリンダブロックの回転によりピストンは軸線方向
にストロークし、シリンダ穴の容積が拡大する行程にお
いて、弁板の吸入ポートから傾斜油路を介して油を吸込
む。シリンダ穴の容積が減少する行程では、油は圧縮さ
れて高圧化し、傾斜油路から吐出ポートに吐出する。こ
の吐出時に、圧油は同時に回転軸と平行な導油孔から弁
板の静圧軸圧面に向けて送られる。中心に向かって傾斜
した傾斜油路と小さなピッチサークルの関係により、シ
リンダブロックが高速回転しても周速が早くならず、油
の吸込み性が良好である。しかも、弁板の受圧面積が大
きいため面圧が低下する。そのうえ、導油孔を通して圧
油が弁板の外周に近い領域に作用する。このため、弁板
とシリンダブロック間の押し付け力が低減され、油膜が
効果的に形成される。これにより、シリンダブロックお
よび弁板のすべり摩耗が少なくなり、寿命が長くなる。 また、シリンダブロックと弁板間の摩擦抵抗が低減し、
トルク効率も上昇する。
め、シリンダブロックの回転によりピストンは軸線方向
にストロークし、シリンダ穴の容積が拡大する行程にお
いて、弁板の吸入ポートから傾斜油路を介して油を吸込
む。シリンダ穴の容積が減少する行程では、油は圧縮さ
れて高圧化し、傾斜油路から吐出ポートに吐出する。こ
の吐出時に、圧油は同時に回転軸と平行な導油孔から弁
板の静圧軸圧面に向けて送られる。中心に向かって傾斜
した傾斜油路と小さなピッチサークルの関係により、シ
リンダブロックが高速回転しても周速が早くならず、油
の吸込み性が良好である。しかも、弁板の受圧面積が大
きいため面圧が低下する。そのうえ、導油孔を通して圧
油が弁板の外周に近い領域に作用する。このため、弁板
とシリンダブロック間の押し付け力が低減され、油膜が
効果的に形成される。これにより、シリンダブロックお
よび弁板のすべり摩耗が少なくなり、寿命が長くなる。 また、シリンダブロックと弁板間の摩擦抵抗が低減し、
トルク効率も上昇する。
【0007】
【実施例】以下本発明の実施例を添付図面に基いて説明
する。図1ないし図5は本発明による可変容量ポンプの
第1実施例を示している。図1と図2において、1は筒
状のケーシングであり、前後端面にカバー2a,2bが
配され、圧入ピン20,20によりそれぞれケーシング
と一体に固定されている。3は回転軸であり、前後のカ
バー2a,2bの中心に嵌められ、前後の両カバー2a
,2bに設けたラジアル軸受30a,30bにより回転
自在に支承され、カバー2aに配したスラスト軸受31
によりスラスト方向が潤滑されるようになっている
する。図1ないし図5は本発明による可変容量ポンプの
第1実施例を示している。図1と図2において、1は筒
状のケーシングであり、前後端面にカバー2a,2bが
配され、圧入ピン20,20によりそれぞれケーシング
と一体に固定されている。3は回転軸であり、前後のカ
バー2a,2bの中心に嵌められ、前後の両カバー2a
,2bに設けたラジアル軸受30a,30bにより回転
自在に支承され、カバー2aに配したスラスト軸受31
によりスラスト方向が潤滑されるようになっている
【0
008】4はケーシング1に内装されたシリンダブロッ
クである。このシリンダブロック4は、回転軸3と同心
をなし、中心には前記回転軸3がはまる穴を持ち、穴の
後半部に形成したスプライン32が回転軸3に設けたス
プラインと嵌合し、それによって回転軸3と一体回転す
るようになっている。シリンダブロック4には回転軸3
と平行に複数個(実施例では9個)のシリンダ穴40が
穿設されている。それら各シリンダ穴40は前端面に開
口しており、それらシリンダ穴40にはそれぞれピスト
ン5が摺動可能に挿入されている。
008】4はケーシング1に内装されたシリンダブロッ
クである。このシリンダブロック4は、回転軸3と同心
をなし、中心には前記回転軸3がはまる穴を持ち、穴の
後半部に形成したスプライン32が回転軸3に設けたス
プラインと嵌合し、それによって回転軸3と一体回転す
るようになっている。シリンダブロック4には回転軸3
と平行に複数個(実施例では9個)のシリンダ穴40が
穿設されている。それら各シリンダ穴40は前端面に開
口しており、それらシリンダ穴40にはそれぞれピスト
ン5が摺動可能に挿入されている。
【0009】各ピストン5は、先端の球継手部5aを介
してシュー50が取付けられ、それらシュー50は押え
板51により斜板6の傾斜摺動面60に押しつけられて
いる。斜板6は背部の球状軸受部6aをもってカバー2
bに支持されている。さらに、斜板6は、図1のように
、筒状ケーシング1に設けた少なくとも1つの液圧シリ
ンダ機構61と、これと周方向で180度変位した位置
に設けたバイアス機構62とにより傾斜角調整可能に支
持され、これにより前記ピストン5のストロークを可変
にし、容量を可変にしている。前記液圧シリンダ機構6
1は、ケーシング1に形成した貫通穴43と、先端に斜
板と接する球を持ち貫通穴43に摺動自在に嵌まる押圧
ピストン610と、押圧ピストン610の後退限を規制
するねじ式のストッパ611と、押圧ピストン610の
背部の加圧室に油圧を供給する手段612を備えている
。また、バイアス機構62は、ケーシング1に形成した
貫通穴44と、先端に斜板と接する球を持ち貫通穴44
に摺動自在に嵌まる押圧ピストン620と、これを背部
から押圧するスプリング621と、スプリング621の
他端を支持するばね力調整手段622とを備えている。 しかし、斜板6の変位発生手段はこの実施例に限定され
るものではない。
してシュー50が取付けられ、それらシュー50は押え
板51により斜板6の傾斜摺動面60に押しつけられて
いる。斜板6は背部の球状軸受部6aをもってカバー2
bに支持されている。さらに、斜板6は、図1のように
、筒状ケーシング1に設けた少なくとも1つの液圧シリ
ンダ機構61と、これと周方向で180度変位した位置
に設けたバイアス機構62とにより傾斜角調整可能に支
持され、これにより前記ピストン5のストロークを可変
にし、容量を可変にしている。前記液圧シリンダ機構6
1は、ケーシング1に形成した貫通穴43と、先端に斜
板と接する球を持ち貫通穴43に摺動自在に嵌まる押圧
ピストン610と、押圧ピストン610の後退限を規制
するねじ式のストッパ611と、押圧ピストン610の
背部の加圧室に油圧を供給する手段612を備えている
。また、バイアス機構62は、ケーシング1に形成した
貫通穴44と、先端に斜板と接する球を持ち貫通穴44
に摺動自在に嵌まる押圧ピストン620と、これを背部
から押圧するスプリング621と、スプリング621の
他端を支持するばね力調整手段622とを備えている。 しかし、斜板6の変位発生手段はこの実施例に限定され
るものではない。
【0010】7はシリンダブロック4の後端面と接する
弁板であり、シリンダブロック4とほぼ同じ寸法の外径
を持っている。この第1実施例では、弁板7はカバー2
aと独立した部品として作られ、前記シリンダブロック
4の後面とカバー2aの内面との間に配されている。弁
板7は外縁部の少なくとも2カ所に切欠き78,78を
有し、それら切欠き78,78にピン9,9を挿入しそ
れをカバー2aに設けたピン穴に差し込むことによって
、位置決めおよび回転止めされている。これに代えて溶
接や接着で固定してもよい。シリンダブロック4には、
それぞれシリンダ穴40の底域にピストン室40aが形
成され、各ピストン室40aの底隅、特に回転軸に近い
底隅から回転軸3に接近する方向に傾斜油路41がそれ
ぞれ設けられている。各傾斜油路41はすべて同じ角度
でシリンダブロック後端面に開孔している。
弁板であり、シリンダブロック4とほぼ同じ寸法の外径
を持っている。この第1実施例では、弁板7はカバー2
aと独立した部品として作られ、前記シリンダブロック
4の後面とカバー2aの内面との間に配されている。弁
板7は外縁部の少なくとも2カ所に切欠き78,78を
有し、それら切欠き78,78にピン9,9を挿入しそ
れをカバー2aに設けたピン穴に差し込むことによって
、位置決めおよび回転止めされている。これに代えて溶
接や接着で固定してもよい。シリンダブロック4には、
それぞれシリンダ穴40の底域にピストン室40aが形
成され、各ピストン室40aの底隅、特に回転軸に近い
底隅から回転軸3に接近する方向に傾斜油路41がそれ
ぞれ設けられている。各傾斜油路41はすべて同じ角度
でシリンダブロック後端面に開孔している。
【0011】一方、弁板7には、中心に近い位置に、前
記傾斜油路41の開孔と整合する関係で、小さなピッチ
サークル径の円弧状の吸入ポート70と吐出ポート71
が形成されている。それら吸入ポート70と吐出ポート
71は180度対称に設けられており、図2に示すよう
に、吸入ポート70はカバー2aに設けた吸入口22に
横穴を介して常時連通し、吐出ポート71はカバー2a
に設けた吐出口23に常時連通している。
記傾斜油路41の開孔と整合する関係で、小さなピッチ
サークル径の円弧状の吸入ポート70と吐出ポート71
が形成されている。それら吸入ポート70と吐出ポート
71は180度対称に設けられており、図2に示すよう
に、吸入ポート70はカバー2aに設けた吸入口22に
横穴を介して常時連通し、吐出ポート71はカバー2a
に設けた吐出口23に常時連通している。
【0012】さらに、本発明においては、各ピストン室
40aの底から回転軸3と平行に導油孔42がそれぞれ
伸びている。導油孔42はピストン室40aと同心でか
つシリンダ穴の径よりも細く、先端がシリンダブロック
4の後端面に開孔している。導油孔42は図示するもの
ではストレート孔であるが、これに限らずテーパー孔で
もよい。弁板7は導油孔42の開孔に向き合う部分が平
坦なリング状の静圧軸受面72となっている。弁板7の
内面(シリンダブロック対向面側)には、静圧軸受面7
2よりも半径方向外側の部分に、図5に示すように、リ
ング状低圧溝73が設けられている。また、弁板7の外
面(カバー対向面側)と内面には、静圧軸受面72より
も半径方向内側でかつ前記吸入ポート70と吐出ポート
71の形成域よりも外側の同じ位置に、浅いリング状低
圧溝74a,74bが設けられている。
40aの底から回転軸3と平行に導油孔42がそれぞれ
伸びている。導油孔42はピストン室40aと同心でか
つシリンダ穴の径よりも細く、先端がシリンダブロック
4の後端面に開孔している。導油孔42は図示するもの
ではストレート孔であるが、これに限らずテーパー孔で
もよい。弁板7は導油孔42の開孔に向き合う部分が平
坦なリング状の静圧軸受面72となっている。弁板7の
内面(シリンダブロック対向面側)には、静圧軸受面7
2よりも半径方向外側の部分に、図5に示すように、リ
ング状低圧溝73が設けられている。また、弁板7の外
面(カバー対向面側)と内面には、静圧軸受面72より
も半径方向内側でかつ前記吸入ポート70と吐出ポート
71の形成域よりも外側の同じ位置に、浅いリング状低
圧溝74a,74bが設けられている。
【0013】それら両面のリング状低圧溝74a,74
bは数個所の軸線方向孔75,75により連通し、さら
に外面側のリング状低圧溝74bは、図1に示すように
、カバー2aに穿設した少なくとも1本の誘導孔21に
よりスラスト軸受31の位置するゾーンに常時通じてい
る。一方、外面側のリング状低圧溝74bは、図4のよ
うに、少なくとも1本の半径方向溝76により弁体外径
に通じている。そして、弁体7の内面には、外側のリン
グ状低圧溝73より外周に、一定間隔で凹み状のスカロ
ップ77が配設されている。
bは数個所の軸線方向孔75,75により連通し、さら
に外面側のリング状低圧溝74bは、図1に示すように
、カバー2aに穿設した少なくとも1本の誘導孔21に
よりスラスト軸受31の位置するゾーンに常時通じてい
る。一方、外面側のリング状低圧溝74bは、図4のよ
うに、少なくとも1本の半径方向溝76により弁体外径
に通じている。そして、弁体7の内面には、外側のリン
グ状低圧溝73より外周に、一定間隔で凹み状のスカロ
ップ77が配設されている。
【0014】図8と図9は本発明の第2実施例を示して
いる。この実施例においては、弁板7がカバー2aの内
面に円盤上の突部として一体形成されている。この実施
例でも、シリンダブロック4との対向面に、前記第1実
施例のリング状低圧溝74a74bと同じ位置にリング
状低圧溝74が凹入状に形成され、そのリング状低圧溝
74の底からスラスト軸受31に向けて少なくとも1本
の誘導孔21が穿設されている。
いる。この実施例においては、弁板7がカバー2aの内
面に円盤上の突部として一体形成されている。この実施
例でも、シリンダブロック4との対向面に、前記第1実
施例のリング状低圧溝74a74bと同じ位置にリング
状低圧溝74が凹入状に形成され、そのリング状低圧溝
74の底からスラスト軸受31に向けて少なくとも1本
の誘導孔21が穿設されている。
【0015】また、リング状低圧溝74より外径側には
静圧軸受面72があり、それよりも外周にはリング状低
圧溝73が形成され、そして外縁部にスカロップ77が
形成されている。この第2実施例では、弁板の内面が存
在しないため、半径方向溝はなく、それに代えて図8の
ように誘導孔21から弁体としての突部外径に達する半
径方向孔760が穿設されている。すなわち、弁板部分
の端面は、図5において半径方向溝を除いたものと同じ
構造となっている。その他は前記実施例と同じ構成であ
るから同じ符号を示すにとどめる。
静圧軸受面72があり、それよりも外周にはリング状低
圧溝73が形成され、そして外縁部にスカロップ77が
形成されている。この第2実施例では、弁板の内面が存
在しないため、半径方向溝はなく、それに代えて図8の
ように誘導孔21から弁体としての突部外径に達する半
径方向孔760が穿設されている。すなわち、弁板部分
の端面は、図5において半径方向溝を除いたものと同じ
構造となっている。その他は前記実施例と同じ構成であ
るから同じ符号を示すにとどめる。
【0016】
【実施例の作用】モータなどにより回転軸3を回転させ
ると、スプラインで噛み合っているシリンダブロック4
も回転軸3と一体回転する。シリンダブロック4の各シ
リンダ穴40にはめられているピストン5は、シュー5
0が押え板51によって斜板6に押しつけられているた
め、シリンダブロック4の回転に伴って、ピストン5は
斜板6の傾斜角に応じたストロークでシリンダ穴40内
を軸方向に摺動する。第1実施例では、弁板7はカバー
2aの内面に止められているため、シリンダブロック4
は弁板7とすべり運動し、ピストン5がシリンダ穴40
から突き出す行程で、吸入口22から低圧の油を吸込み
ポート70および傾斜油路41を通してピストン室40
aに吸入する。そして、ピストン5がシリンダ穴40に
進入する行程で油は圧縮高圧化され、傾斜油路41から
吐出ポート71を経て吐出口23から吐出される。
ると、スプラインで噛み合っているシリンダブロック4
も回転軸3と一体回転する。シリンダブロック4の各シ
リンダ穴40にはめられているピストン5は、シュー5
0が押え板51によって斜板6に押しつけられているた
め、シリンダブロック4の回転に伴って、ピストン5は
斜板6の傾斜角に応じたストロークでシリンダ穴40内
を軸方向に摺動する。第1実施例では、弁板7はカバー
2aの内面に止められているため、シリンダブロック4
は弁板7とすべり運動し、ピストン5がシリンダ穴40
から突き出す行程で、吸入口22から低圧の油を吸込み
ポート70および傾斜油路41を通してピストン室40
aに吸入する。そして、ピストン5がシリンダ穴40に
進入する行程で油は圧縮高圧化され、傾斜油路41から
吐出ポート71を経て吐出口23から吐出される。
【0017】吸入と吐出の両ポート70,71が中心に
近い位置にあり、ピッチサークルが小さい。したがって
シリンダブロック4の高速時でも周速が遅く、吸込み性
が良好に保たれる。しかも、弁板7は外径がシリンダブ
ロック4と同程度であり、受圧面積が大きいため面圧が
低い。そのうえピストン室40aの底から回転軸と平行
に伸びる導油孔42が弁板7の静圧軸受面72に開孔し
ている。このため、高圧化された圧油は傾斜油路41に
圧送されると同時に、静圧軸受面72にも導かれ、この
静圧軸受面72をカバー2a方向に押圧する。静圧軸受
面72は傾斜油路41よりもはるかに外径寄りにあるた
め、弁板7の反力とうまくバランスが取れ、図6に示す
ようなモーメントの発生を回避することができとともに
、スカロップ77により静圧軸受面72に好適な液膜を
発生させることができる。
近い位置にあり、ピッチサークルが小さい。したがって
シリンダブロック4の高速時でも周速が遅く、吸込み性
が良好に保たれる。しかも、弁板7は外径がシリンダブ
ロック4と同程度であり、受圧面積が大きいため面圧が
低い。そのうえピストン室40aの底から回転軸と平行
に伸びる導油孔42が弁板7の静圧軸受面72に開孔し
ている。このため、高圧化された圧油は傾斜油路41に
圧送されると同時に、静圧軸受面72にも導かれ、この
静圧軸受面72をカバー2a方向に押圧する。静圧軸受
面72は傾斜油路41よりもはるかに外径寄りにあるた
め、弁板7の反力とうまくバランスが取れ、図6に示す
ようなモーメントの発生を回避することができとともに
、スカロップ77により静圧軸受面72に好適な液膜を
発生させることができる。
【0018】このため、シリンダブロック4と弁板7間
の面圧がさらに低減し、それらのすべり摩耗と摩擦抵抗
を減少させ、トルク効率を向上させることができる。そ
してまた、弁板7の径を大きくすると外径部位の周速が
上昇するが、この領域に近いところでさきのように導油
孔42からの圧油が弁板7を離間する方向に加力すると
ともに潤滑を行うため、弁板7とシリンダブロック4と
の焼付き現象は生じない。
の面圧がさらに低減し、それらのすべり摩耗と摩擦抵抗
を減少させ、トルク効率を向上させることができる。そ
してまた、弁板7の径を大きくすると外径部位の周速が
上昇するが、この領域に近いところでさきのように導油
孔42からの圧油が弁板7を離間する方向に加力すると
ともに潤滑を行うため、弁板7とシリンダブロック4と
の焼付き現象は生じない。
【0019】そして静圧軸受面72からにじみ出た油は
、リング状低圧溝74aから軸線方向孔75とリング状
低圧溝74bの経路で外面側に排出され、リング状低圧
溝74bに通じている誘導孔21から回転軸3のスラス
ト軸受部分に供給され、ここを潤滑する。また、外径方
向ににじみ出た油はリング状低圧溝73に集められ、そ
の油はスカロップ77を抜けて弁体外径に至り、半径方
向溝76を通ってリング状低圧溝74bに集められ、誘
導孔21から回転軸3のスラスト軸受部分に供給される
。弁板7の外面に油がにじみ出ても、リング状低圧溝7
4bを介して誘導孔21から回転軸3のスラスト軸受部
分に供給される。
、リング状低圧溝74aから軸線方向孔75とリング状
低圧溝74bの経路で外面側に排出され、リング状低圧
溝74bに通じている誘導孔21から回転軸3のスラス
ト軸受部分に供給され、ここを潤滑する。また、外径方
向ににじみ出た油はリング状低圧溝73に集められ、そ
の油はスカロップ77を抜けて弁体外径に至り、半径方
向溝76を通ってリング状低圧溝74bに集められ、誘
導孔21から回転軸3のスラスト軸受部分に供給される
。弁板7の外面に油がにじみ出ても、リング状低圧溝7
4bを介して誘導孔21から回転軸3のスラスト軸受部
分に供給される。
【0020】第2実施例は、弁板7がカバー2aに一体
形成されているためピン9が不要なこととあいまつて部
品数が少なくなり、また、独立した弁板と異なり、カバ
ー2aとの接面からの油のリークは一切ない。静圧軸受
面72からにじみ出た油は、リング状低圧溝74に捕ら
えられ、誘導孔21から回転軸3のスラスト軸受部分に
供給される。また、静圧軸受面72の外径側ににじみ出
た油は、スカロップ77を抜けて弁板外径に至り、半径
方向孔760から誘導孔21に流れる。
形成されているためピン9が不要なこととあいまつて部
品数が少なくなり、また、独立した弁板と異なり、カバ
ー2aとの接面からの油のリークは一切ない。静圧軸受
面72からにじみ出た油は、リング状低圧溝74に捕ら
えられ、誘導孔21から回転軸3のスラスト軸受部分に
供給される。また、静圧軸受面72の外径側ににじみ出
た油は、スカロップ77を抜けて弁板外径に至り、半径
方向孔760から誘導孔21に流れる。
【0021】
【発明の効果】以上説明した本発明の請求項1によると
きには、弁板が中心に近く円弧状の吸入ポートと吐出ポ
ートを有し、シリンダブロックにはシリンダ穴底隅から
中心方向に向かう傾斜油路が形成されているため、ポー
トのピッチサークルの減縮により適切な吸込み性を実現
することができ、しかも、傾斜油路と別にシリンダ穴か
ら回転軸と平行な導油孔を設けているため、シリンダブ
ロックと弁板との押付け力を軽減できると共に効果的な
油膜を形成することができ、したがって、シリンダブロ
ックと弁板の摩耗や摩擦抵抗を低減させ、焼付きも防止
することができるというすぐれた効果が得られる。本発
明の請求項2によれば、部品数が少なくなり、またリー
クの機会もへらすことができるという優れた効果が得ら
れる。
きには、弁板が中心に近く円弧状の吸入ポートと吐出ポ
ートを有し、シリンダブロックにはシリンダ穴底隅から
中心方向に向かう傾斜油路が形成されているため、ポー
トのピッチサークルの減縮により適切な吸込み性を実現
することができ、しかも、傾斜油路と別にシリンダ穴か
ら回転軸と平行な導油孔を設けているため、シリンダブ
ロックと弁板との押付け力を軽減できると共に効果的な
油膜を形成することができ、したがって、シリンダブロ
ックと弁板の摩耗や摩擦抵抗を低減させ、焼付きも防止
することができるというすぐれた効果が得られる。本発
明の請求項2によれば、部品数が少なくなり、またリー
クの機会もへらすことができるという優れた効果が得ら
れる。
【図1】本発明によるアキシャル斜板型可変容量ポンプ
の一実施例を示す縦断側面図、
の一実施例を示す縦断側面図、
【図2】同じくその横断面図、
【図3】本発明におけるシリンダブロックと弁板の取り
合いを示す断面図、
合いを示す断面図、
【図4】弁板をカバー側から見た端面図、
【図5】弁板
をシリンダブロック側から見た端面図、
をシリンダブロック側から見た端面図、
【図6】吸込み
・吐出ポートのピッチサークルを単純に小さくした場合
のシリンダブロックと弁板の関係を示す断面図、
・吐出ポートのピッチサークルを単純に小さくした場合
のシリンダブロックと弁板の関係を示す断面図、
【図7】吸込み・吐出ポートのピッチサークルを単純に
小さくした場合の正面図、
小さくした場合の正面図、
【図8】本発明によるポンプの別の実施例を示す縦断側
面図、
面図、
【図9】同じくその横断面図である。
1…ケーシング、2a…カバー、3…回転軸、4…シリ
ンダブロック、5…ピストン、6…斜板、7…弁板、4
0…シリンダ穴、41…傾斜油路、42…導油孔、70
…吸入ポート、71…吐出ポート
ンダブロック、5…ピストン、6…斜板、7…弁板、4
0…シリンダ穴、41…傾斜油路、42…導油孔、70
…吸入ポート、71…吐出ポート
Claims (2)
- 【請求項1】筒状のケーシング1と、ケーシング1内に
配され、円周上に複数の軸線方向に向いたシリンダ穴4
0を有し、回転軸3と共に回転自在なシリンダブロック
4と、シリンダブロック4の前記各シリンダ穴内に摺動
可能に嵌められシリンダ穴から突出する端部が傾斜角調
整自在な斜板6に押しつけられるピストン5と、吸入口
22と吐出口23を有し前記斜板6と反対側のケーシン
グに一体に連結されたカバー2aと、斜板6と反対側の
シリンダブロック端面に対向する弁板7とを備えた形式
のポンプにおいて、前記弁板7の中心近くに円弧状の吸
入ポート70と吐出ポート71が1つずつ対称的に形成
される一方、シリンダブロック4には各シリンダ穴底隅
から前記吸入ポート70と吐出ポート71の領域に向か
って伸びる傾斜油路41を形成し、さらにシリンダブロ
ック4の各シリンダ穴40には、それぞれ前記傾斜油路
41と別に、シリンダ穴40内の圧油を吸入ポート70
と吐出ポート71よりも外径側の弁板7に向けて導く導
油孔42を回転軸と平行に穿設したことを特徴とするア
キシャル斜板型可変容量ポンプ。 - 【請求項2】弁体7がカバー2aの内面に突部として一
体に形成されているものを含む請求項1に記載のアキシ
ャル斜板型可変容量ポンプ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3085989A JPH04219473A (ja) | 1990-04-06 | 1991-03-27 | アキシャル斜板型可変容量ポンプ |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9011890 | 1990-04-06 | ||
JP2-90118 | 1990-04-06 | ||
JP3085989A JPH04219473A (ja) | 1990-04-06 | 1991-03-27 | アキシャル斜板型可変容量ポンプ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04219473A true JPH04219473A (ja) | 1992-08-10 |
Family
ID=26427010
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3085989A Pending JPH04219473A (ja) | 1990-04-06 | 1991-03-27 | アキシャル斜板型可変容量ポンプ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04219473A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011121883A1 (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-06 | 川崎重工業株式会社 | バルブプレート、並びにこれを備えたアキシャルピストン式油圧ポンプ・モータ |
JP2019138223A (ja) * | 2018-02-09 | 2019-08-22 | ナブテスコ株式会社 | 油圧ポンプ |
-
1991
- 1991-03-27 JP JP3085989A patent/JPH04219473A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011121883A1 (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-06 | 川崎重工業株式会社 | バルブプレート、並びにこれを備えたアキシャルピストン式油圧ポンプ・モータ |
JP2011214429A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | バルブプレート、並びにこれを備えたアキシャルピストン式油圧ポンプ・モータ |
US9175672B2 (en) | 2010-03-31 | 2015-11-03 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Valve plate and axial piston hydraulic pump motor including the same |
JP2019138223A (ja) * | 2018-02-09 | 2019-08-22 | ナブテスコ株式会社 | 油圧ポンプ |
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