JPH04214919A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
- Publication number
- JPH04214919A JPH04214919A JP6242391A JP6242391A JPH04214919A JP H04214919 A JPH04214919 A JP H04214919A JP 6242391 A JP6242391 A JP 6242391A JP 6242391 A JP6242391 A JP 6242391A JP H04214919 A JPH04214919 A JP H04214919A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- temperature
- lean nox
- exhaust
- valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 144
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims abstract description 63
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 34
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 31
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 description 17
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 16
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 16
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
- F01N13/009—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00 having two or more separate purifying devices arranged in series
- F01N13/0097—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00 having two or more separate purifying devices arranged in series the purifying devices are arranged in a single housing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
- F01N13/009—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00 having two or more separate purifying devices arranged in series
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2610/00—Adding substances to exhaust gases
- F01N2610/03—Adding substances to exhaust gases the substance being hydrocarbons, e.g. engine fuel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、希薄燃焼可能な内燃機
関の排気系にリーンＮＯｘ 触媒（遷移金属或いは貴金
属を担持せしめたゼオライトからなり、酸化雰囲気中、
ＨＣ存在下で排気ガス中のＮＯｘ を還元する触媒とし
て定義される）を備えた、内燃機関の排気浄化装置に関
する。
関の排気系にリーンＮＯｘ 触媒（遷移金属或いは貴金
属を担持せしめたゼオライトからなり、酸化雰囲気中、
ＨＣ存在下で排気ガス中のＮＯｘ を還元する触媒とし
て定義される）を備えた、内燃機関の排気浄化装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】リーンＮＯｘ 触媒は、特開平１−１３
０７３５号公報、特開平１−１３５５４１号公報により
知られている。リーンＮＯｘ 触媒によるＮＯｘ 浄化
にはＨＣ（炭化水素）の存在が必要であるが、特開昭６
３−２８３７２号公報は、リーンＮＯｘ 触媒のＮＯｘ
浄化率を向上するために、単一のリーンＮＯｘ 触媒
上流にＨＣ供給装置から、ＨＣを供給することを提案し
ている。
０７３５号公報、特開平１−１３５５４１号公報により
知られている。リーンＮＯｘ 触媒によるＮＯｘ 浄化
にはＨＣ（炭化水素）の存在が必要であるが、特開昭６
３−２８３７２号公報は、リーンＮＯｘ 触媒のＮＯｘ
浄化率を向上するために、単一のリーンＮＯｘ 触媒
上流にＨＣ供給装置から、ＨＣを供給することを提案し
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、リーンＮＯｘ
触媒のＮＯｘ 浄化率は、リーンＮＯｘ 触媒床温に
よっても左右され、低温域や高温域ではＮＯｘ 浄化率
が低下する。このため、従来提案では、ＮＯｘ を浄化
できる排気温度範囲、運転領域に制限を受けるという問
題（第１の問題点）がある。さらに、ＨＣを供給すると
、リーンＮＯｘ 触媒内部でのＨＣの酸化（直接酸化、
部分酸化を含む）による発熱により、リーンＮＯｘ 触
媒床温が下流部分程上昇し、ある温度を越えた部位より
下流側のリーンＮＯｘ 触媒部分のＮＯｘ 浄化率が急
激に低下し、ＮＯｘ 浄化に有効に働く触媒容量が小さ
くなるという問題（第２の問題点）もある。
触媒のＮＯｘ 浄化率は、リーンＮＯｘ 触媒床温に
よっても左右され、低温域や高温域ではＮＯｘ 浄化率
が低下する。このため、従来提案では、ＮＯｘ を浄化
できる排気温度範囲、運転領域に制限を受けるという問
題（第１の問題点）がある。さらに、ＨＣを供給すると
、リーンＮＯｘ 触媒内部でのＨＣの酸化（直接酸化、
部分酸化を含む）による発熱により、リーンＮＯｘ 触
媒床温が下流部分程上昇し、ある温度を越えた部位より
下流側のリーンＮＯｘ 触媒部分のＮＯｘ 浄化率が急
激に低下し、ＮＯｘ 浄化に有効に働く触媒容量が小さ
くなるという問題（第２の問題点）もある。
【０００４】本発明は、リーンＮＯｘ 触媒を備えた排
気浄化装置において、ＨＣの供給状態に応じて、リーン
ＮＯｘ 触媒下流の排気温度が変化することを利用して
、ＮＯｘ 浄化可能な排気温度範囲を拡げるとともにＮ
Ｏｘ 浄化に有効に働く触媒容量を増加させ、これによ
ってリーンＮＯｘ 触媒のＮＯｘ 浄化率を向上せしめ
ることを目的とする。
気浄化装置において、ＨＣの供給状態に応じて、リーン
ＮＯｘ 触媒下流の排気温度が変化することを利用して
、ＮＯｘ 浄化可能な排気温度範囲を拡げるとともにＮ
Ｏｘ 浄化に有効に働く触媒容量を増加させ、これによ
ってリーンＮＯｘ 触媒のＮＯｘ 浄化率を向上せしめ
ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的は、本発明に係
る内燃機関の排気浄化装置が次の手段を備えることによ
って達成される。内燃機関の排気系に、複数、直列に設
けられた、リーンＮＯｘ 触媒とその上流側に設けられ
たＨＣ供給装置から成るユニット、各ユニットのリーン
ＮＯｘ 触媒床温が所定温度範囲にあるか否かを判定す
る触媒床温判定手段、および前記触媒床温判定手段によ
ってリーンＮＯｘ 触媒床温が所定範囲にあると判断さ
れた箇所のユニットのＨＣ供給装置を作動させるＨＣ供
給装置作動手段。
る内燃機関の排気浄化装置が次の手段を備えることによ
って達成される。内燃機関の排気系に、複数、直列に設
けられた、リーンＮＯｘ 触媒とその上流側に設けられ
たＨＣ供給装置から成るユニット、各ユニットのリーン
ＮＯｘ 触媒床温が所定温度範囲にあるか否かを判定す
る触媒床温判定手段、および前記触媒床温判定手段によ
ってリーンＮＯｘ 触媒床温が所定範囲にあると判断さ
れた箇所のユニットのＨＣ供給装置を作動させるＨＣ供
給装置作動手段。
【０００６】
【作用】ＨＣの供給があるユニットでは、リーンＮＯｘ
触媒は、ＨＣの酸化の発熱で下流部分程昇温し、ＨＣ
の供給が停止されたユニットでは、リーンＮＯｘ 触媒
は自然放熱等で下流部分程低温となる。排気高温時には
下流側のユニットのリーンＮＯｘ 触媒にＨＣを供給す
ることにより高ＮＯｘ 浄化率が得られ、排気低温時に
は上流側のユニットのリーンＮＯｘ 触媒にＨＣを供給
することにより高ＮＯｘ 浄化率が得られるので、高Ｎ
Ｏｘ 浄化率が得られる排気温度範囲が高温側にも低温
側にも拡げられ、広い運転範囲にわたってＮＯｘ を浄
化できる。また、ＨＣを供給した場合に触媒床温が所定
温度範囲の上限を越えたユニットのリーンＮＯｘ 触媒
にはＨＣの供給が停止されるので、そのリーンＮＯｘ
触媒とその下流のユニットのリーンＮＯｘ 触媒は放熱
で温度が下がって所定温度範囲になり、そこにＨＣを供
給できる。このため、下流側ユニットのリーンＮＯｘ
触媒もＮＯｘ 浄化に有効に働き、有効触媒容量が増大
される。これらの総合作用によって、従来の単一のリー
ンＮＯｘ 触媒、単一のＨＣ供給装置に比べて、リーン
ＮＯｘ 触媒のＮＯｘ 浄化率が向上される。
触媒は、ＨＣの酸化の発熱で下流部分程昇温し、ＨＣ
の供給が停止されたユニットでは、リーンＮＯｘ 触媒
は自然放熱等で下流部分程低温となる。排気高温時には
下流側のユニットのリーンＮＯｘ 触媒にＨＣを供給す
ることにより高ＮＯｘ 浄化率が得られ、排気低温時に
は上流側のユニットのリーンＮＯｘ 触媒にＨＣを供給
することにより高ＮＯｘ 浄化率が得られるので、高Ｎ
Ｏｘ 浄化率が得られる排気温度範囲が高温側にも低温
側にも拡げられ、広い運転範囲にわたってＮＯｘ を浄
化できる。また、ＨＣを供給した場合に触媒床温が所定
温度範囲の上限を越えたユニットのリーンＮＯｘ 触媒
にはＨＣの供給が停止されるので、そのリーンＮＯｘ
触媒とその下流のユニットのリーンＮＯｘ 触媒は放熱
で温度が下がって所定温度範囲になり、そこにＨＣを供
給できる。このため、下流側ユニットのリーンＮＯｘ
触媒もＮＯｘ 浄化に有効に働き、有効触媒容量が増大
される。これらの総合作用によって、従来の単一のリー
ンＮＯｘ 触媒、単一のＨＣ供給装置に比べて、リーン
ＮＯｘ 触媒のＮＯｘ 浄化率が向上される。
【０００７】
【実施例】本発明の望ましい実施例を４例説明する。実
施例１は図１−１７に、実施例２は図１８に、実施例３
は図１９−図２６に、実施例４は図２７に、それぞれ、
示されている。なお、図２８−図３１は比較例であり、
従来の場合に対応する。 実施例１ 実施例１の内燃機関の排気浄化装置では、図１に示すよ
うに、希薄燃焼可能な内燃機関１の排気系２に第１のリ
ーンＮＯｘ 触媒３とその下流の第２のリーンＮＯｘ
触媒４が直列に設けられている。第１のリーンＮＯｘ
触媒３の上流には第１のＨＣ供給装置１５が、第２のリ
ーンＮＯｘ 触媒４の上流には第２のＨＣ供給装置１６
が設けられている。各リーンＮＯｘ 触媒とその上流の
ＨＣ供給装置はユニットを構成する。すなわち、第１の
リーンＮＯｘ 触媒３と第１のＨＣ供給装置１５は第１
のユニットを構成し、第２のリーンＮＯｘ 触媒４と第
２のＨＣ供給装置１６は第２のユニットを構成し、第１
のユニットと第２のユニットは直列に配列される。第１
のＨＣ供給装置１５、第２のＨＣ供給装置１６は、制御
装置１４に含まれた、後述のＨＣ供給装置作動手段２０
４、２０５、３０４、３０５によって作動される。この
ＨＣ供給装置作動手段は、リーンＮＯｘ 触媒床温が所
定温度範囲内にある箇所のユニットのＨＣ供給装置１５
、１６を作動させるものである。リーンＮＯｘ 触媒床
温が所定温度範囲にあるか否かの判定は、後述の触媒床
温判定手段２０２、２０３、３０２、３０３により行わ
れる。実施例１では、第１のリーンＮＯｘ 触媒３と第
２のリーンＮＯｘ 触媒４との間に、排気の流れを絞る
ことの可能な排気弁５が設けられる。ただし、排気弁５
は排気の流れを完全に止めることはしない。排気弁５は
アクチュエータ８によって開閉される。
施例１は図１−１７に、実施例２は図１８に、実施例３
は図１９−図２６に、実施例４は図２７に、それぞれ、
示されている。なお、図２８−図３１は比較例であり、
従来の場合に対応する。 実施例１ 実施例１の内燃機関の排気浄化装置では、図１に示すよ
うに、希薄燃焼可能な内燃機関１の排気系２に第１のリ
ーンＮＯｘ 触媒３とその下流の第２のリーンＮＯｘ
触媒４が直列に設けられている。第１のリーンＮＯｘ
触媒３の上流には第１のＨＣ供給装置１５が、第２のリ
ーンＮＯｘ 触媒４の上流には第２のＨＣ供給装置１６
が設けられている。各リーンＮＯｘ 触媒とその上流の
ＨＣ供給装置はユニットを構成する。すなわち、第１の
リーンＮＯｘ 触媒３と第１のＨＣ供給装置１５は第１
のユニットを構成し、第２のリーンＮＯｘ 触媒４と第
２のＨＣ供給装置１６は第２のユニットを構成し、第１
のユニットと第２のユニットは直列に配列される。第１
のＨＣ供給装置１５、第２のＨＣ供給装置１６は、制御
装置１４に含まれた、後述のＨＣ供給装置作動手段２０
４、２０５、３０４、３０５によって作動される。この
ＨＣ供給装置作動手段は、リーンＮＯｘ 触媒床温が所
定温度範囲内にある箇所のユニットのＨＣ供給装置１５
、１６を作動させるものである。リーンＮＯｘ 触媒床
温が所定温度範囲にあるか否かの判定は、後述の触媒床
温判定手段２０２、２０３、３０２、３０３により行わ
れる。実施例１では、第１のリーンＮＯｘ 触媒３と第
２のリーンＮＯｘ 触媒４との間に、排気の流れを絞る
ことの可能な排気弁５が設けられる。ただし、排気弁５
は排気の流れを完全に止めることはしない。排気弁５は
アクチュエータ８によって開閉される。
【０００８】第１のＨＣ供給装置１５は、ＨＣ導入口１
１と、ＨＣ導入口１１につながるＨＣボンベ１３と、Ｈ
Ｃボンベ１３とＨＣ導入口１１とを結ぶパイプの途中に
設けられたＨＣバルブ６とから成る。ＨＣバルブ６はア
クチュエータ９によって開閉される。同様に、第２のＨ
Ｃ供給装置１６は、ＨＣ導入口１２と、ＨＣ導入口１２
につながるＨＣボンベ１３と、ＨＣボンベ１３とＨＣ導
入口１２とを結ぶパイプの途中に設けられたＨＣバルブ
７とから成る。ＨＣバルブ７はアクチュエータ１０によ
って開閉される。
１と、ＨＣ導入口１１につながるＨＣボンベ１３と、Ｈ
Ｃボンベ１３とＨＣ導入口１１とを結ぶパイプの途中に
設けられたＨＣバルブ６とから成る。ＨＣバルブ６はア
クチュエータ９によって開閉される。同様に、第２のＨ
Ｃ供給装置１６は、ＨＣ導入口１２と、ＨＣ導入口１２
につながるＨＣボンベ１３と、ＨＣボンベ１３とＨＣ導
入口１２とを結ぶパイプの途中に設けられたＨＣバルブ
７とから成る。ＨＣバルブ７はアクチュエータ１０によ
って開閉される。
【０００９】アクチュエータ８、９、１０の作動は制御
装置１４によって制御され、排気弁５、ＨＣバルブ６、
ＨＣバルブ７を、それぞれ、図２、図３、図４の通りに
制御する。すなわち、排気弁５は排気温度約２８０°Ｃ
以下で開、約２８０°Ｃと約３２０°Ｃの間で絞り、約
３２０°Ｃと約４００°Ｃの間で徐々に開度が大にされ
、約４００°Ｃ以上で開とされる。また、第１のＨＣバ
ルブ６は約２８０°Ｃまで閉、約２８０°Ｃと約３００
°Ｃとの間で除々に開、約３００°Ｃと約４５０°Ｃと
の間で全開、約４５０°Ｃと約５００°Ｃの間で徐々に
絞り、約５００°Ｃ以上で閉とされる。さらに、第２の
ＨＣバルブ７は、約２８０°Ｃまで閉、約２８０°Ｃと
約４５０°Ｃの間で徐々に開、約４５０°Ｃと約５００
°Ｃの間でより急割合で徐々に開とされ、約５００°Ｃ
と約６００°Ｃの間で全開、約６００°Ｃ以上で閉とさ
れる。
装置１４によって制御され、排気弁５、ＨＣバルブ６、
ＨＣバルブ７を、それぞれ、図２、図３、図４の通りに
制御する。すなわち、排気弁５は排気温度約２８０°Ｃ
以下で開、約２８０°Ｃと約３２０°Ｃの間で絞り、約
３２０°Ｃと約４００°Ｃの間で徐々に開度が大にされ
、約４００°Ｃ以上で開とされる。また、第１のＨＣバ
ルブ６は約２８０°Ｃまで閉、約２８０°Ｃと約３００
°Ｃとの間で除々に開、約３００°Ｃと約４５０°Ｃと
の間で全開、約４５０°Ｃと約５００°Ｃの間で徐々に
絞り、約５００°Ｃ以上で閉とされる。さらに、第２の
ＨＣバルブ７は、約２８０°Ｃまで閉、約２８０°Ｃと
約４５０°Ｃの間で徐々に開、約４５０°Ｃと約５００
°Ｃの間でより急割合で徐々に開とされ、約５００°Ｃ
と約６００°Ｃの間で全開、約６００°Ｃ以上で閉とさ
れる。
【００１０】上記のような排気弁５の制御は図５に示す
フローチャートを有する排気弁制御手段１７で達成され
、第１のＨＣバルブ６の制御は図６のフローチャートを
有する第１のＨＣバルブ制御手段１８で達成され、第２
のＨＣバルブ７の制御は図７のフローチャートを有する
第２のＨＣバルブ制御手段１９で達成される。そして、
これらのフローチャートは、制御装置１４を構成するコ
ンピュータのＲＯＭ（リードオンメモリ）に記憶されて
おり、ＣＰＵ（セントラルプロセッサユニット）に読出
されて、演算が実行される。また、コンピュータの入力
インターフェイスには各種センサからの出力信号（アク
セル開度Ｔ、エンジン回転速度ＮＥ、等）が送られ、Ｒ
ＡＭ（ランダムアクセスメモリ）に一時記憶され、ＣＰ
Ｕに読み出されて、上記フローチャートに従う演算の入
力値とされる。
フローチャートを有する排気弁制御手段１７で達成され
、第１のＨＣバルブ６の制御は図６のフローチャートを
有する第１のＨＣバルブ制御手段１８で達成され、第２
のＨＣバルブ７の制御は図７のフローチャートを有する
第２のＨＣバルブ制御手段１９で達成される。そして、
これらのフローチャートは、制御装置１４を構成するコ
ンピュータのＲＯＭ（リードオンメモリ）に記憶されて
おり、ＣＰＵ（セントラルプロセッサユニット）に読出
されて、演算が実行される。また、コンピュータの入力
インターフェイスには各種センサからの出力信号（アク
セル開度Ｔ、エンジン回転速度ＮＥ、等）が送られ、Ｒ
ＡＭ（ランダムアクセスメモリ）に一時記憶され、ＣＰ
Ｕに読み出されて、上記フローチャートに従う演算の入
力値とされる。
【００１１】図５では、ステップ１０１で、アクセル開
度Ｔとエンジン回転速度ＮＥとから、図８の二次元マッ
プを用いて排気温ＴＥＸを演算する。ただし、排気温セ
ンサにより、直接、排気温を求めてもよい。続いて、ス
テップ１０２に進み、求めた排気温ＴＥＸが低温側の所
定温度（たとえば、２８０°Ｃ）より低いか否かを判別
する。もしも、ＴＥＸが２８０°Ｃよりも低ければ余り
に低過ぎて制御対象外だから、そのままステップ１０６
に進んで排気弁５を全開とし、エンジン背圧をさげる。 ステップ１０２で排気温ＴＥＸが２８０°Ｃ以上であれ
ば、排気流速やＨＣの供給を制御することによりＮＯｘ
浄化率を高くできる領域にあるので、ステップ１０３
に進む。ステップ１０３では、排気温ＴＥＸが４００°
Ｃより高いか否かを判別し、４００°Ｃを越えるときは
第１のリーンＮＯｘ 触媒３を昇温させる必要がないの
でステップ１０６に進んで排気弁５を全開とする。ステ
ップ１０３でＴＥＸ≦４００°Ｃなら、排気温ＴＥＸは
２８０°Ｃと４００°Ｃとの間にあり、この時はステッ
プ１０４に進んでＴＥＸに基づき１次元マップ（図２の
２８０°Ｃ〜４００°Ｃの部分）により排気弁５の目標
開度を算出する。続いて、ステップ１０５に進み、排気
弁５の開度をステップ１０４で求めた目標開度とする実
行処理をする。ステップ１０５、１０６からリターンす
る。
度Ｔとエンジン回転速度ＮＥとから、図８の二次元マッ
プを用いて排気温ＴＥＸを演算する。ただし、排気温セ
ンサにより、直接、排気温を求めてもよい。続いて、ス
テップ１０２に進み、求めた排気温ＴＥＸが低温側の所
定温度（たとえば、２８０°Ｃ）より低いか否かを判別
する。もしも、ＴＥＸが２８０°Ｃよりも低ければ余り
に低過ぎて制御対象外だから、そのままステップ１０６
に進んで排気弁５を全開とし、エンジン背圧をさげる。 ステップ１０２で排気温ＴＥＸが２８０°Ｃ以上であれ
ば、排気流速やＨＣの供給を制御することによりＮＯｘ
浄化率を高くできる領域にあるので、ステップ１０３
に進む。ステップ１０３では、排気温ＴＥＸが４００°
Ｃより高いか否かを判別し、４００°Ｃを越えるときは
第１のリーンＮＯｘ 触媒３を昇温させる必要がないの
でステップ１０６に進んで排気弁５を全開とする。ステ
ップ１０３でＴＥＸ≦４００°Ｃなら、排気温ＴＥＸは
２８０°Ｃと４００°Ｃとの間にあり、この時はステッ
プ１０４に進んでＴＥＸに基づき１次元マップ（図２の
２８０°Ｃ〜４００°Ｃの部分）により排気弁５の目標
開度を算出する。続いて、ステップ１０５に進み、排気
弁５の開度をステップ１０４で求めた目標開度とする実
行処理をする。ステップ１０５、１０６からリターンす
る。
【００１２】図６の第１のＨＣバルブ制御も、上記とほ
ぼ同様に行われる。すなわち、ステップ２０１で、アク
セル開度Ｔ、エンジン回転速度ＮＥより、排気温ＴＥＸ
を算出し、続いてステップ２０２に進む。ステップ２０
２でＴＥＸ＜２８０°Ｃならステップ２０６に進み、第
１のＨＣバルブ６を全閉とする。ステップ２０２でＴＥ
Ｘ≧２８０°Ｃならステップ２０３に進み、ＴＥＸ＞５
００°Ｃか否かを判別する。ＴＥＸ＞５００°ＣならＨ
Ｃを導入しても直接酸化が進んで意味がないのでステッ
プ２０６に進んで第１のＨＣバルブ６を全閉とし、ＨＣ
の供給を停止する。ステップ２０３でＴＥＸ≦５００°
Ｃなら、２８０°Ｃ≦ＴＥＸ≦５００°Ｃの領域にある
から、ステップ２０４に進んで一次元マップ（図３の２
８０°Ｃ〜５００°Ｃに対応）より、ＴＥＸに基づき、
第１のＨＣバルブ６の目標開度を算出し、ステップ２０
５に進んで第１のＨＣバルブ６を目標開度とする実行処
理をする。上記において、ステップ１０２、１０３は第
１のユニットの触媒床温判定手段を構成し、ステップ１
０４、１０５は第１のユニットのＨＣ供給装置作動手段
を構成する。
ぼ同様に行われる。すなわち、ステップ２０１で、アク
セル開度Ｔ、エンジン回転速度ＮＥより、排気温ＴＥＸ
を算出し、続いてステップ２０２に進む。ステップ２０
２でＴＥＸ＜２８０°Ｃならステップ２０６に進み、第
１のＨＣバルブ６を全閉とする。ステップ２０２でＴＥ
Ｘ≧２８０°Ｃならステップ２０３に進み、ＴＥＸ＞５
００°Ｃか否かを判別する。ＴＥＸ＞５００°ＣならＨ
Ｃを導入しても直接酸化が進んで意味がないのでステッ
プ２０６に進んで第１のＨＣバルブ６を全閉とし、ＨＣ
の供給を停止する。ステップ２０３でＴＥＸ≦５００°
Ｃなら、２８０°Ｃ≦ＴＥＸ≦５００°Ｃの領域にある
から、ステップ２０４に進んで一次元マップ（図３の２
８０°Ｃ〜５００°Ｃに対応）より、ＴＥＸに基づき、
第１のＨＣバルブ６の目標開度を算出し、ステップ２０
５に進んで第１のＨＣバルブ６を目標開度とする実行処
理をする。上記において、ステップ１０２、１０３は第
１のユニットの触媒床温判定手段を構成し、ステップ１
０４、１０５は第１のユニットのＨＣ供給装置作動手段
を構成する。
【００１３】第２のＨＣバルブ制御も、上記とほぼ同様
に行われる。すなわち、ステップ３０１で、アクセル開
度Ｔ、エンジン回転速度ＮＥより、排気温ＴＥＸを算出
し、続いてステップ３０２に進む。ステップ３０２でＴ
ＥＸ＜２８０°Ｃならステップ３０６に進み、第２のＨ
Ｃバルブ７を全閉とする。ステップ３０２でＴＥＸ≧２
８０°Ｃならステップ３０３に進みＴＥＸ＞６００°Ｃ
か否かを判別する。ＴＥＸ＞６００°Ｃなら第２のリー
ンＮＯｘ 触媒４に流れてきたときの排気温は５００°
Ｃ以上あるから、ＨＣを供給しても第２のリーンＮＯｘ
触媒４でＨＣの直接酸化が進んで意味がないので、ス
テップ３０６に進んで第２のＨＣバルブ７を全閉とし、
ＨＣの供給を停止する。ステップ３０３でＴＥＸ≦６０
０°Ｃなら、２８０°Ｃ≦ＴＥＸ≦６００°Ｃの領域に
あるから、ステップ３０４に進んで一次元マップ（図４
の２８０°Ｃ〜６００°Ｃに対応）より、ＴＥＸに基づ
き、第２のＨＣバルブ７の目標開度を算出し、ステップ
３０５に進んで第２のＨＣバルブ７を目標開度とする実
行処理をする。上記において、ステップ３０２、３０３
は第２のユニットの触媒床温判定手段を構成し、ステッ
プ３０４、３０５は第２のユニットのＨＣ供給装置作動
手段を構成する。
に行われる。すなわち、ステップ３０１で、アクセル開
度Ｔ、エンジン回転速度ＮＥより、排気温ＴＥＸを算出
し、続いてステップ３０２に進む。ステップ３０２でＴ
ＥＸ＜２８０°Ｃならステップ３０６に進み、第２のＨ
Ｃバルブ７を全閉とする。ステップ３０２でＴＥＸ≧２
８０°Ｃならステップ３０３に進みＴＥＸ＞６００°Ｃ
か否かを判別する。ＴＥＸ＞６００°Ｃなら第２のリー
ンＮＯｘ 触媒４に流れてきたときの排気温は５００°
Ｃ以上あるから、ＨＣを供給しても第２のリーンＮＯｘ
触媒４でＨＣの直接酸化が進んで意味がないので、ス
テップ３０６に進んで第２のＨＣバルブ７を全閉とし、
ＨＣの供給を停止する。ステップ３０３でＴＥＸ≦６０
０°Ｃなら、２８０°Ｃ≦ＴＥＸ≦６００°Ｃの領域に
あるから、ステップ３０４に進んで一次元マップ（図４
の２８０°Ｃ〜６００°Ｃに対応）より、ＴＥＸに基づ
き、第２のＨＣバルブ７の目標開度を算出し、ステップ
３０５に進んで第２のＨＣバルブ７を目標開度とする実
行処理をする。上記において、ステップ３０２、３０３
は第２のユニットの触媒床温判定手段を構成し、ステッ
プ３０４、３０５は第２のユニットのＨＣ供給装置作動
手段を構成する。
【００１４】つぎに実施例１の作用を説明する。排気温
が３００°Ｃ〜４００°Ｃの低温時には、排気弁５は絞
り状態にあるか或いは徐々に開の状態にあり、第１のＨ
Ｃバルブ６は全開で、第２のＨＣバルブ７は全閉に近い
状態にある。したがって、排気ガスの流れは遅く、第１
のリーンＮＯｘ 触媒３にはＨＣが十分供給され、第２
のリーンＮＯｘ 触媒４にはＨＣは少量しか供給されな
い。 この状態の温度分布は図１０のようになり、第１のリー
ンＮＯｘ 触媒３中ではＨＣの酸化による発熱によって
昇温し、第２のリーンＮＯｘ 触媒４に到る迄に少し温
度がさがり、第２のリーンＮＯｘ 触媒４ではほとんど
昇温しない。このため、第１のリーンＮＯｘ 触媒３は
ＨＣの多量の供給と温度が３５０°Ｃ〜４６０°Ｃ程度
になることによって、高いＮＯｘ 浄化率を示す（図１
１参照）。 この場合、第２のリーンＮＯｘ 触媒４はＮＯｘ浄化に
は左程貢献しない。
が３００°Ｃ〜４００°Ｃの低温時には、排気弁５は絞
り状態にあるか或いは徐々に開の状態にあり、第１のＨ
Ｃバルブ６は全開で、第２のＨＣバルブ７は全閉に近い
状態にある。したがって、排気ガスの流れは遅く、第１
のリーンＮＯｘ 触媒３にはＨＣが十分供給され、第２
のリーンＮＯｘ 触媒４にはＨＣは少量しか供給されな
い。 この状態の温度分布は図１０のようになり、第１のリー
ンＮＯｘ 触媒３中ではＨＣの酸化による発熱によって
昇温し、第２のリーンＮＯｘ 触媒４に到る迄に少し温
度がさがり、第２のリーンＮＯｘ 触媒４ではほとんど
昇温しない。このため、第１のリーンＮＯｘ 触媒３は
ＨＣの多量の供給と温度が３５０°Ｃ〜４６０°Ｃ程度
になることによって、高いＮＯｘ 浄化率を示す（図１
１参照）。 この場合、第２のリーンＮＯｘ 触媒４はＮＯｘ浄化に
は左程貢献しない。
【００１５】排気温が４００°Ｃ〜５００°Ｃの中温時
には、排気弁５は全開、第１のＨＣバルブ６、第２のＨ
Ｃバルブ７ともに開でＨＣを多量または中程度に供給し
ている。この時の温度分布は図１３に示す通りであり、
第１のリーンＮＯｘ 触媒３も、第２のリーンＮＯｘ
触媒４も、４００°Ｃ〜５００°Ｃの範囲にある。した
がって、ＨＣの供給と触媒床温の適温とによって、図１
４に示すように、第１のリーンＮＯｘ 触媒３も第２の
リーンＮＯｘ 触媒４も、中程度以上の良好なＮＯｘ
浄化率を示す。
には、排気弁５は全開、第１のＨＣバルブ６、第２のＨ
Ｃバルブ７ともに開でＨＣを多量または中程度に供給し
ている。この時の温度分布は図１３に示す通りであり、
第１のリーンＮＯｘ 触媒３も、第２のリーンＮＯｘ
触媒４も、４００°Ｃ〜５００°Ｃの範囲にある。した
がって、ＨＣの供給と触媒床温の適温とによって、図１
４に示すように、第１のリーンＮＯｘ 触媒３も第２の
リーンＮＯｘ 触媒４も、中程度以上の良好なＮＯｘ
浄化率を示す。
【００１６】排気温が５００°Ｃ〜６００°Ｃの高温時
には、排気弁５は全開、第１のＨＣバルブ６は全閉、第
２のＨＣバルブ７は全開の状態にある。第１のリーンＮ
Ｏｘ 触媒３にはＨＣが供給されないから、第１のリー
ンＮＯｘ 触媒３におけるＨＣの酸化による昇温はない
かまたはほとんどなく、放熱によって、第２のリーンＮ
Ｏｘ 触媒４に到るまでに約４００°Ｃに低下している
（図１６参照）。第２のリーンＮＯｘ 触媒４に対して
はＨＣが供給されるから、ＨＣの供給と第２のリーンＮ
Ｏｘ 触媒４の適温とによって、第２のリーンＮＯｘ
触媒４は高いＮＯｘ 浄化率を示す（図１７参照）。
には、排気弁５は全開、第１のＨＣバルブ６は全閉、第
２のＨＣバルブ７は全開の状態にある。第１のリーンＮ
Ｏｘ 触媒３にはＨＣが供給されないから、第１のリー
ンＮＯｘ 触媒３におけるＨＣの酸化による昇温はない
かまたはほとんどなく、放熱によって、第２のリーンＮ
Ｏｘ 触媒４に到るまでに約４００°Ｃに低下している
（図１６参照）。第２のリーンＮＯｘ 触媒４に対して
はＨＣが供給されるから、ＨＣの供給と第２のリーンＮ
Ｏｘ 触媒４の適温とによって、第２のリーンＮＯｘ
触媒４は高いＮＯｘ 浄化率を示す（図１７参照）。
【００１７】したがって、実施例１においては、従来、
高いＮＯｘ 浄化率を示した４００°Ｃ〜５００°Ｃの
中温域においても高いＮＯｘ 浄化率を示すことは勿論
のこと、従来は良好なＮＯｘ 浄化率が得られなかった
排気温が５００°Ｃ〜６００°Ｃの高温域においても、
また、排気温が３００°Ｃ〜４００°Ｃの低温域におい
ても、高いＮＯｘ 浄化率が得られる。これを図示した
ものが図８の斜線領域であり、従来の４００°Ｃ〜５０
０°ＣのＮＯｘ浄化域が、本発明では３００°Ｃ〜６０
０°Ｃに大幅に拡げられている。また、従来比較的有効
利用できなかった単一触媒の下流部も、本発明では第２
のリーンＮＯｘ 触媒４として有効に利用でき、有効触
媒容量が増大される。
高いＮＯｘ 浄化率を示した４００°Ｃ〜５００°Ｃの
中温域においても高いＮＯｘ 浄化率を示すことは勿論
のこと、従来は良好なＮＯｘ 浄化率が得られなかった
排気温が５００°Ｃ〜６００°Ｃの高温域においても、
また、排気温が３００°Ｃ〜４００°Ｃの低温域におい
ても、高いＮＯｘ 浄化率が得られる。これを図示した
ものが図８の斜線領域であり、従来の４００°Ｃ〜５０
０°ＣのＮＯｘ浄化域が、本発明では３００°Ｃ〜６０
０°Ｃに大幅に拡げられている。また、従来比較的有効
利用できなかった単一触媒の下流部も、本発明では第２
のリーンＮＯｘ 触媒４として有効に利用でき、有効触
媒容量が増大される。
【００１８】実施例２
図１８は実施例２の内燃機関の排気浄化装置を示す。実
施例２では、第２のリーンＮＯｘ 触媒４の断面積を増
すために、第２のリーンＮＯｘ 触媒４をそのユニット
内で複数に分けて互いに並列に配置し、その１つの上流
に排気弁５を設けた構成としてある。その他の構成、作
用は実施例１に準じるので、実施例１に準じる部材に実
施例１に準じる符号を付して、説明を省略する。
施例２では、第２のリーンＮＯｘ 触媒４の断面積を増
すために、第２のリーンＮＯｘ 触媒４をそのユニット
内で複数に分けて互いに並列に配置し、その１つの上流
に排気弁５を設けた構成としてある。その他の構成、作
用は実施例１に準じるので、実施例１に準じる部材に実
施例１に準じる符号を付して、説明を省略する。
【００１９】実施例３
図１９−図２６は実施例３の内燃機関の排気浄化装置を
示している。図１９において、２１は希薄燃焼可能な内
燃機関（ガソリン機関でもディーゼル機関でもよい）を
示す。内燃機関２１に排気マニホルド２２を介して接続
される排気管２３には、リーンＮＯｘ 触媒２４が、複
数個に分割されて、かつ互いに間隔をおいて直列に、配
設されている。各リーンＮＯｘ 触媒２４の上流側には
、排気温度検出手段としての排気温センサ２５が設けら
れ、その出力は制御装置（コントロールユニット、ＣＵ
）３１に入力されている。
示している。図１９において、２１は希薄燃焼可能な内
燃機関（ガソリン機関でもディーゼル機関でもよい）を
示す。内燃機関２１に排気マニホルド２２を介して接続
される排気管２３には、リーンＮＯｘ 触媒２４が、複
数個に分割されて、かつ互いに間隔をおいて直列に、配
設されている。各リーンＮＯｘ 触媒２４の上流側には
、排気温度検出手段としての排気温センサ２５が設けら
れ、その出力は制御装置（コントロールユニット、ＣＵ
）３１に入力されている。
【００２０】各リーンＮＯｘ 触媒２４の上流側には、
ＨＣ供給手段からのＨＣが導入可能とされている。ＨＣ
供給手段は、たとえば、ＨＣボンベ２７と、ＨＣボンベ
２７からのＨＣを各リーンＮＯｘ 触媒２４の上流に導
くパイピングと、該パイピングの各リーンＮＯｘ 触媒
上流への分岐部の各々に設けられたＨＣバルブ３０とか
ら構成されている。ＨＣバルブ３０は、たとえば、ステ
ップモータ駆動のバルブから成り、開度が、制御装置３
１から指令される開度信号に見合う開度に制御される。 そして、開度０の場合はＨＣの供給停止を意味し、開度
がある目標開度の場合は、その開度で決定される量のＨ
Ｃが供給されるようになっている。リーンＮＯｘ 触媒
２４にＨＣが供給されると、ＨＣの酸化（直接酸化およ
び／または部分酸化）による発熱により、触媒床温は昇
温し、ＨＣの供給が停止されると、自然放熱等により触
媒床温はさがる。
ＨＣ供給手段からのＨＣが導入可能とされている。ＨＣ
供給手段は、たとえば、ＨＣボンベ２７と、ＨＣボンベ
２７からのＨＣを各リーンＮＯｘ 触媒２４の上流に導
くパイピングと、該パイピングの各リーンＮＯｘ 触媒
上流への分岐部の各々に設けられたＨＣバルブ３０とか
ら構成されている。ＨＣバルブ３０は、たとえば、ステ
ップモータ駆動のバルブから成り、開度が、制御装置３
１から指令される開度信号に見合う開度に制御される。 そして、開度０の場合はＨＣの供給停止を意味し、開度
がある目標開度の場合は、その開度で決定される量のＨ
Ｃが供給されるようになっている。リーンＮＯｘ 触媒
２４にＨＣが供給されると、ＨＣの酸化（直接酸化およ
び／または部分酸化）による発熱により、触媒床温は昇
温し、ＨＣの供給が停止されると、自然放熱等により触
媒床温はさがる。
【００２１】触媒床温度は、自然放熱の他、必要に応じ
て積極的に強制的に低下されてもよい。図１９は強制冷
却手段を設けた場合を示している。この強制冷却手段は
、たとえば窒素ボンベ２６と、窒素ボンベ２６からの窒
素を各リーンＮＯｘ 触媒２４上流に導くパイピングと
、このパイピングの各リーンＮＯｘ触媒２４上流への各
分岐管に設けられたＮ２ バルブ２９およびその開閉ア
クチュエータ２８とから構成されている。アクチュエー
タ２８には制御装置３１からのＮ２ バルブ開閉指令信
号が導かれ、この指令信号に従って、アクチュエータ２
８はＮ２ バルブ２９を開閉するようになっている。
て積極的に強制的に低下されてもよい。図１９は強制冷
却手段を設けた場合を示している。この強制冷却手段は
、たとえば窒素ボンベ２６と、窒素ボンベ２６からの窒
素を各リーンＮＯｘ 触媒２４上流に導くパイピングと
、このパイピングの各リーンＮＯｘ触媒２４上流への各
分岐管に設けられたＮ２ バルブ２９およびその開閉ア
クチュエータ２８とから構成されている。アクチュエー
タ２８には制御装置３１からのＮ２ バルブ開閉指令信
号が導かれ、この指令信号に従って、アクチュエータ２
８はＮ２ バルブ２９を開閉するようになっている。
【００２２】図２０、図２１は、それぞれＨＣバルブ制
御、Ｎ２ バルブ制御の、フローを示しており、所定時
間毎に割込まれて実行される。まず、図２０において、
ステップ４０１で、各排気温センサ２５の出力が各リー
ンＮＯｘ 触媒上流の排気温Ｔ１ 、Ｔ２ 、Ｔ３ 、
Ｔ４ （たとえば、リーンＮＯｘ 触媒２４が４分割さ
れ、上流側からＴ１ 、Ｔ２ 、Ｔ３ 、Ｔ４ とする
）を読込む。続いて、ステップ４０２に進み、最上流の
リーンＮＯｘ 触媒２４の触媒入りガス温度Ｔ１ が所
定温度（たとえば、４５０°Ｃ）を越えるか否かを判別
する。所定温度を越えるなら、ＨＣを供給すると益々Ｈ
Ｃの酸化で触媒床温が上り、ＨＣが直接酸化して活性種
の生成に寄与しなくなるから、ＨＣの供給を停止するた
めにステップ４０３に進み、所定温度以下なら、ＨＣの
部分酸化により活性種が生成してリーンＮＯｘ 触媒の
ＮＯｘ 浄化率を上げることができるので、ＨＣを供給
するために、ステップ４０４に進む。ここで、ステップ
４０２は実施例３における触媒床温判定手段を構成する
。ステップ４０３では、最上流のＨＣバルブ１０の開度
を０に設定し、ステップモータを駆動してＨＣバルブを
閉じる。
御、Ｎ２ バルブ制御の、フローを示しており、所定時
間毎に割込まれて実行される。まず、図２０において、
ステップ４０１で、各排気温センサ２５の出力が各リー
ンＮＯｘ 触媒上流の排気温Ｔ１ 、Ｔ２ 、Ｔ３ 、
Ｔ４ （たとえば、リーンＮＯｘ 触媒２４が４分割さ
れ、上流側からＴ１ 、Ｔ２ 、Ｔ３ 、Ｔ４ とする
）を読込む。続いて、ステップ４０２に進み、最上流の
リーンＮＯｘ 触媒２４の触媒入りガス温度Ｔ１ が所
定温度（たとえば、４５０°Ｃ）を越えるか否かを判別
する。所定温度を越えるなら、ＨＣを供給すると益々Ｈ
Ｃの酸化で触媒床温が上り、ＨＣが直接酸化して活性種
の生成に寄与しなくなるから、ＨＣの供給を停止するた
めにステップ４０３に進み、所定温度以下なら、ＨＣの
部分酸化により活性種が生成してリーンＮＯｘ 触媒の
ＮＯｘ 浄化率を上げることができるので、ＨＣを供給
するために、ステップ４０４に進む。ここで、ステップ
４０２は実施例３における触媒床温判定手段を構成する
。ステップ４０３では、最上流のＨＣバルブ１０の開度
を０に設定し、ステップモータを駆動してＨＣバルブを
閉じる。
【００２３】一方、ステップ４０４では、現在の機関回
転速度ＮＥ、アクセル開度ＴＡを読込み、続いてステッ
プ４０５に進み、図２２の機関回転速度（ＮＥ）−ＨＣ
バルブ開度の１次元マップから求まるＨＣバルブ目標開
度θＮＥと、図２３のアクセル開度（ＴＡ）−ＨＣバル
ブ開度の１次元マップから求まるＨＣバルブ目標開度θ
ＴＡとから、ＨＣバルブの目標開度θ（＝θＮＥ・θＴ
Ａ）を演算する。続いて、ステップ４０６に進み、最上
流のＨＣバルブ３０の開度を目標開度θに設定し、ステ
ップモータを駆動して、最上流のＨＣバルブ３０の開度
を目標開度にする。ここで、ステップ４０４、４０５、
４０６は実施例３におけるＨＣ供給装置作動手段を構成
する。上記の操作で、最上流のＨＣバルブ３０の制御が
完了し、続いて、順次、下流のＨＣバルブ３０を、最上
流のＨＣバルブ３０の制御と同様のルーチンで制御し、
全ＨＣバルブ３０を制御する。
転速度ＮＥ、アクセル開度ＴＡを読込み、続いてステッ
プ４０５に進み、図２２の機関回転速度（ＮＥ）−ＨＣ
バルブ開度の１次元マップから求まるＨＣバルブ目標開
度θＮＥと、図２３のアクセル開度（ＴＡ）−ＨＣバル
ブ開度の１次元マップから求まるＨＣバルブ目標開度θ
ＴＡとから、ＨＣバルブの目標開度θ（＝θＮＥ・θＴ
Ａ）を演算する。続いて、ステップ４０６に進み、最上
流のＨＣバルブ３０の開度を目標開度θに設定し、ステ
ップモータを駆動して、最上流のＨＣバルブ３０の開度
を目標開度にする。ここで、ステップ４０４、４０５、
４０６は実施例３におけるＨＣ供給装置作動手段を構成
する。上記の操作で、最上流のＨＣバルブ３０の制御が
完了し、続いて、順次、下流のＨＣバルブ３０を、最上
流のＨＣバルブ３０の制御と同様のルーチンで制御し、
全ＨＣバルブ３０を制御する。
【００２４】図２１のＮ２ バルブ制御では、ステップ
５０１で、各リーンＮＯｘ 触媒２４上流の排気温Ｔ１
、Ｔ２ 、Ｔ３ 、Ｔ４ を読込む。続いて、ステッ
プ５０２に進み、最上流のリーンＮＯｘ 触媒２４の触
媒入りガス温度Ｔ１ が所定温度、たとえば、４００°
Ｃを越えるか否かを判別する。そして、ステップ５０２
でＴ１ ＞４００°ＣならＮ２ ガスによる触媒冷却を
すべく、ステップ５０３に進んで最上流のＮ２ バルブ
２９を開とする。また、ステップ５０２でＴ１ ≦４０
０°ＣならＮ２ ガスによる触媒冷却をしないで、触媒
床温を早く昇温させて触媒を活性化させたほうがよいか
ら、ステップ５０４に進んで最上流のＮ２ バルブ９を
閉じる。続いて、順次下流のリーンＮＯｘ 触媒２４に
対応するＮ２ バルブ２９の開閉制御を行い、全Ｎ２
バルブ２９の制御を行ってリターンする。
５０１で、各リーンＮＯｘ 触媒２４上流の排気温Ｔ１
、Ｔ２ 、Ｔ３ 、Ｔ４ を読込む。続いて、ステッ
プ５０２に進み、最上流のリーンＮＯｘ 触媒２４の触
媒入りガス温度Ｔ１ が所定温度、たとえば、４００°
Ｃを越えるか否かを判別する。そして、ステップ５０２
でＴ１ ＞４００°ＣならＮ２ ガスによる触媒冷却を
すべく、ステップ５０３に進んで最上流のＮ２ バルブ
２９を開とする。また、ステップ５０２でＴ１ ≦４０
０°ＣならＮ２ ガスによる触媒冷却をしないで、触媒
床温を早く昇温させて触媒を活性化させたほうがよいか
ら、ステップ５０４に進んで最上流のＮ２ バルブ９を
閉じる。続いて、順次下流のリーンＮＯｘ 触媒２４に
対応するＮ２ バルブ２９の開閉制御を行い、全Ｎ２
バルブ２９の制御を行ってリターンする。
【００２５】次に、実施例３の作用を説明する。図２０
の制御によって図１９の排気浄化装置を制御すると、図
２４−図２６のようになる。すなわち、図２４は図１９
をモデル化したものであり、図２５は触媒入りガス温度
が４００°Ｃの場合と５００°Ｃの場合との触媒コンバ
ータ内温度分布を示している。これに対し、特開昭６３
−２８３７２号のような装置は図２８のようにモデル化
され、その温度分布、ＮＯｘ 浄化率分布、ＮＯｘ 浄
化率特性対温度特性は、それぞれ図２９−図３１に示し
たようになる。
の制御によって図１９の排気浄化装置を制御すると、図
２４−図２６のようになる。すなわち、図２４は図１９
をモデル化したものであり、図２５は触媒入りガス温度
が４００°Ｃの場合と５００°Ｃの場合との触媒コンバ
ータ内温度分布を示している。これに対し、特開昭６３
−２８３７２号のような装置は図２８のようにモデル化
され、その温度分布、ＮＯｘ 浄化率分布、ＮＯｘ 浄
化率特性対温度特性は、それぞれ図２９−図３１に示し
たようになる。
【００２６】図２０のステップ４０２の所定温を４５０
°Ｃとすると、触媒温度、排気温度は、下流にいくに従
い４５０°Ｃに収斂しようとし、収斂した部位より下流
では４５０°Ｃを中心にして上下し、４５０°Ｃ近傍に
保たれる。すなわち、触媒入りガス温が４００°Ｃの場
合はＨＣが導入されて下流のリーンＮＯｘ 触媒程、４
５０°Ｃに近づき、４５０°Ｃ近傍になった部分より下
流側では４５０°Ｃを中心にして温度が上下する。また
、触媒入りガス温が５００°Ｃの場合は、上流側のリー
ンＮＯｘ 触媒はＨＣが導入されず、下流のリーンＮＯ
ｘ 触媒程降温して４５０°Ｃに近づき、４５０°Ｃ近
傍になった部分より下流側では４５０°Ｃを中心にして
温度が上下する。４５０°Ｃ近傍になった部分およびそ
の下流では、比較的低温のためＨＣの直接酸化が抑えら
れ、ＨＣの部分酸化が促進されるから、ＨＣの部分酸化
により多量の活性種が生成され、図２６に示すようにリ
ーンＮＯｘ 触媒２４のＮＯｘ 浄化率が向上する。
°Ｃとすると、触媒温度、排気温度は、下流にいくに従
い４５０°Ｃに収斂しようとし、収斂した部位より下流
では４５０°Ｃを中心にして上下し、４５０°Ｃ近傍に
保たれる。すなわち、触媒入りガス温が４００°Ｃの場
合はＨＣが導入されて下流のリーンＮＯｘ 触媒程、４
５０°Ｃに近づき、４５０°Ｃ近傍になった部分より下
流側では４５０°Ｃを中心にして温度が上下する。また
、触媒入りガス温が５００°Ｃの場合は、上流側のリー
ンＮＯｘ 触媒はＨＣが導入されず、下流のリーンＮＯ
ｘ 触媒程降温して４５０°Ｃに近づき、４５０°Ｃ近
傍になった部分より下流側では４５０°Ｃを中心にして
温度が上下する。４５０°Ｃ近傍になった部分およびそ
の下流では、比較的低温のためＨＣの直接酸化が抑えら
れ、ＨＣの部分酸化が促進されるから、ＨＣの部分酸化
により多量の活性種が生成され、図２６に示すようにリ
ーンＮＯｘ 触媒２４のＮＯｘ 浄化率が向上する。
【００２７】図２６の特性より下側の面積はリーンＮＯ
ｘ 触媒によるＮＯｘ 浄化量に比例するが、図２６と
図３０（図２８の比較例の場合のＮＯｘ 浄化率）の比
較から分るように、触媒入りガス温度が４００°Ｃの場
合も５００°Ｃの場合も、本発明のリーンＮＯｘ 触媒
２４のＮＯｘ 浄化量の方が従来のそれよりも高くなっ
ている。また、図２６と図３０の比較から分るように、
高いＮＯｘ 浄化率を示す領域が、本発明の方が増えて
いる。また、従来はリーンＮＯｘ 触媒の下流部分でＮ
Ｏｘ 浄化率の向上が鈍化していたのに対し、本発明で
はリーンＮＯｘ 触媒の下流部分でもＮＯｘ 浄化率は
向上している。すなわち、従来の図３０では導入された
ＨＣがリーンＮＯｘ 触媒下流部分でもはや効果的に働
らかなくなっていたのに対し、本発明の図２６では導入
されたＨＣがリーンＮＯｘ 触媒下流部分でも有効に働
いていることがわかる。これによって、本発明では有効
触媒容量が増大することがわかる。
ｘ 触媒によるＮＯｘ 浄化量に比例するが、図２６と
図３０（図２８の比較例の場合のＮＯｘ 浄化率）の比
較から分るように、触媒入りガス温度が４００°Ｃの場
合も５００°Ｃの場合も、本発明のリーンＮＯｘ 触媒
２４のＮＯｘ 浄化量の方が従来のそれよりも高くなっ
ている。また、図２６と図３０の比較から分るように、
高いＮＯｘ 浄化率を示す領域が、本発明の方が増えて
いる。また、従来はリーンＮＯｘ 触媒の下流部分でＮ
Ｏｘ 浄化率の向上が鈍化していたのに対し、本発明で
はリーンＮＯｘ 触媒の下流部分でもＮＯｘ 浄化率は
向上している。すなわち、従来の図３０では導入された
ＨＣがリーンＮＯｘ 触媒下流部分でもはや効果的に働
らかなくなっていたのに対し、本発明の図２６では導入
されたＨＣがリーンＮＯｘ 触媒下流部分でも有効に働
いていることがわかる。これによって、本発明では有効
触媒容量が増大することがわかる。
【００２８】実施例４
図２７は実施例４を示す。実施例４は実施例３のうちリ
ーンＮＯｘ 触媒部分の変形例である。すなわち、リー
ンＮＯｘ 触媒２４を含有したコンバータが下流にいく
に従ってコーン状に大径にされており、これによって、
コンバータ部において下流にいくに従って排気ガス流速
が遅くなり、放熱が大きくなり、触媒床温の上昇が抑え
られるようになっている。その他の構成、作用は実施例
３に準じる。
ーンＮＯｘ 触媒部分の変形例である。すなわち、リー
ンＮＯｘ 触媒２４を含有したコンバータが下流にいく
に従ってコーン状に大径にされており、これによって、
コンバータ部において下流にいくに従って排気ガス流速
が遅くなり、放熱が大きくなり、触媒床温の上昇が抑え
られるようになっている。その他の構成、作用は実施例
３に準じる。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、リーンＮＯｘ 触媒と
その上流のＨＣ供給装置とからなるユニットが直列に複
数配置され、所定温度範囲にあるリーンＮＯｘ 触媒に
ＨＣが供給されるようにしたので、排気高温時には下流
側のリーンＮＯｘ 触媒が所定温度範囲になりそこに選
択的にＨＣを供給でき、排気低温時には上流側のリーン
ＮＯｘ 触媒が所定温度範囲になりそこに選択的にＨＣ
を供給でき、高いＮＯｘ 浄化率を示せる温度範囲が高
温側にも低温側にも拡げられる。
その上流のＨＣ供給装置とからなるユニットが直列に複
数配置され、所定温度範囲にあるリーンＮＯｘ 触媒に
ＨＣが供給されるようにしたので、排気高温時には下流
側のリーンＮＯｘ 触媒が所定温度範囲になりそこに選
択的にＨＣを供給でき、排気低温時には上流側のリーン
ＮＯｘ 触媒が所定温度範囲になりそこに選択的にＨＣ
を供給でき、高いＮＯｘ 浄化率を示せる温度範囲が高
温側にも低温側にも拡げられる。
【００３０】また、あるユニットでリーンＮＯｘ 触媒
の温度がＨＣの酸化による発熱で所定温度範囲の上限を
超えると、そのユニットでのＨＣの供給が停止されるの
で、そのユニットから下流でのリーンＮＯｘ 触媒床温
は放熱でさがり、所定温度範囲内になってＨＣを供給可
能となりＮＯｘ を浄化することができるようになる。 このため、下流のユニットのリーンＮＯｘ 触媒もＮＯ
ｘ 浄化に有効に働くことができるようになり、有効触
媒容量が増大する。これらの結果、リーンＮＯｘ 触媒
のＮＯｘ 浄化率が向上される。
の温度がＨＣの酸化による発熱で所定温度範囲の上限を
超えると、そのユニットでのＨＣの供給が停止されるの
で、そのユニットから下流でのリーンＮＯｘ 触媒床温
は放熱でさがり、所定温度範囲内になってＨＣを供給可
能となりＮＯｘ を浄化することができるようになる。 このため、下流のユニットのリーンＮＯｘ 触媒もＮＯ
ｘ 浄化に有効に働くことができるようになり、有効触
媒容量が増大する。これらの結果、リーンＮＯｘ 触媒
のＮＯｘ 浄化率が向上される。
【図１】本発明の実施例１に係る内燃機関の排気浄化装
置の系統図である。
置の系統図である。
【図２】実施例１における排気温−排気弁開閉関係図で
ある。
ある。
【図３】実施例１における排気温−第１のＨＣバルブ開
閉関係図である。
閉関係図である。
【図４】実施例１における排気温−第２のＨＣバルブ開
閉関係図である。
閉関係図である。
【図５】実施例１における排気弁制御フローチャートで
ある。
ある。
【図６】実施例１における第１のＨＣバルブ制御フロー
チャートである。
チャートである。
【図７】実施例１における第２のＨＣバルブ制御フロー
チャートである。
チャートである。
【図８】実施例１におけるエンジン回転速度（ＮＥ）−
アクセル開度（Ｔ）と排気温との間の関係を示すマップ
である。
アクセル開度（Ｔ）と排気温との間の関係を示すマップ
である。
【図９】実施例１における排気温低温時の排気浄化装置
モデル図である。
モデル図である。
【図１０】図９のモデルにおける距離−排気温関係図で
ある。
ある。
【図１１】図９のモデルにおける距離−ＮＯｘ 浄化量
関係図である。
関係図である。
【図１２】実施例１における排気温中温時の排気浄化装
置モデル図である。
置モデル図である。
【図１３】図１２のモデルにおける距離−排気温関係図
である。
である。
【図１４】図１２のモデルにおける距離−ＮＯｘ 浄化
量関係図である。
量関係図である。
【図１５】実施例１における排気温高温時における排気
浄化装置モデル図である。
浄化装置モデル図である。
【図１６】図１５のモデルにおける距離−排気温関係図
である。
である。
【図１７】図１５のモデルにおける距離−ＮＯｘ 浄化
量関係図である。
量関係図である。
【図１８】本発明の実施例２に係る内燃機関の排気浄化
装置の系統図である。
装置の系統図である。
【図１９】本発明の実施例３に係る内燃機関の排気浄化
装置の系統図である。
装置の系統図である。
【図２０】実施例３におけるＨＣバルブ制御のフローチ
ャートである。
ャートである。
【図２１】実施例３におけるＮ２ バルブ制御のフロー
チャートである。
チャートである。
【図２２】実施例３における機関回転速度（ＮＥ）−Ｈ
Ｃバルブ開度（θＮＥ）特性図である。
Ｃバルブ開度（θＮＥ）特性図である。
【図２３】実施例３におけるアクセル開度（ＴＡ）−Ｈ
Ｃバルブ開度（θＴＡ）特性図である。
Ｃバルブ開度（θＴＡ）特性図である。
【図２４】実施例３のリーンＮＯｘ 触媒コンバータの
モデル図である。
モデル図である。
【図２５】図２４のモデルにおけるリーンＮＯｘ 触媒
上流端からの距離（ｄ）−リーンＮＯｘ 触媒コンバー
タ内温度（Ｔ）特性図である。
上流端からの距離（ｄ）−リーンＮＯｘ 触媒コンバー
タ内温度（Ｔ）特性図である。
【図２６】図２４のモデルにおけるリーンＮＯｘ 触媒
上流端からの距離（ｄ）−ＮＯｘ 浄化率特性図である
。
上流端からの距離（ｄ）−ＮＯｘ 浄化率特性図である
。
【図２７】本発明の実施例４に係る内燃機関の排気浄化
装置の部分系統図である。
装置の部分系統図である。
【図２８】比較例（従来例）のリーンＮＯｘ 触媒コン
バータのモデル図である。
バータのモデル図である。
【図２９】図２８のモデルにおけるリーンＮＯｘ 触媒
上流端からの距離（ｄ）−リーンＮＯｘ 触媒コンバー
タ内温度（Ｔ）特性図である。
上流端からの距離（ｄ）−リーンＮＯｘ 触媒コンバー
タ内温度（Ｔ）特性図である。
【図３０】図２８のモデルにおけるリーンＮＯｘ 触媒
上流端からの距離（ｄ）−ＮＯｘ 触媒コンバータの温
度−ＮＯｘ 浄化率特性図である。
上流端からの距離（ｄ）−ＮＯｘ 触媒コンバータの温
度−ＮＯｘ 浄化率特性図である。
【図３１】図２８のタイプのリーンＮＯｘ 触媒コンバ
ータの温度−ＮＯｘ 浄化率特性図である。
ータの温度−ＮＯｘ 浄化率特性図である。
１ 内燃機関
３ 第１のリーンＮＯｘ 触媒
４ 第２のリーンＮＯｘ 触媒
５ 排気弁
６ 第１のＨＣバルブ
７ 第２のＨＣバルブ
１４ ＨＣ供給装置制御装置
１５ 第１のＨＣ供給装置
１６ 第２のＨＣ供給装置
１７ 排気弁制御手段
１８ 第１のＨＣ供給装置制御手段
１９ 第２のＨＣ供給装置制御手段
２１ 内燃機関
２３ 排気管
２４ リーンＮＯｘ 触媒
２５ 排気温センサ
２７ ＨＣボンベ
３０ ＨＣバルブ
３１ ＨＣ供給装置制御装置
Claims (1)
- 【請求項１】 リーンＮＯｘ 触媒と該リーンＮＯｘ
触媒の上流側に設けられたＨＣ供給装置を有するユニ
ットを内燃機関の排気系に直列に複数備え、各ユニット
のリーンＮＯｘ 触媒床温が所定温度範囲にあるか否か
を判定する触媒床温判定手段を備え、前記触媒床温判定
手段によってリーンＮＯｘ 触媒床温が所定温度範囲に
あると判断された箇所のユニットのＨＣ供給装置を作動
させるＨＣ供給装置作動手段を備えた、ことを特徴とす
る内燃機関の排気浄化装置。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16409390 | 1990-06-25 | ||
| JP2-165774 | 1990-06-26 | ||
| JP2-164093 | 1990-06-26 | ||
| JP16577490 | 1990-06-26 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04214919A true JPH04214919A (ja) | 1992-08-05 |
| JP2825137B2 JP2825137B2 (ja) | 1998-11-18 |
Family
ID=26489320
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6242391A Expired - Lifetime JP2825137B2 (ja) | 1990-06-25 | 1991-03-05 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2825137B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996016255A1 (fr) * | 1994-11-18 | 1996-05-30 | Komatsu Ltd. | Dispositif de denitration d'echappement pour moteur diesel |
| EP0822323A1 (en) | 1996-08-02 | 1998-02-04 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | An exhaust emission purification apparatus for an internal combustion engine |
| FR2779178A1 (fr) * | 1998-05-28 | 1999-12-03 | Toyota Motor Co Ltd | Dispositif de maitrise des emissions d'un moteur a combustion interne |
| WO2000037780A1 (de) * | 1998-12-21 | 2000-06-29 | Robert Bosch Gmbh | Abgasreinigung zum reduzieren von stickoxiden aus sauerstoffhaltigen abgasen einer brennkraftmaschine |
| DE19722147B4 (de) * | 1996-05-30 | 2006-05-24 | Denso Corp., Kariya | Abgasemissionsreinigungsgerät zum Reinigen von Stickoxiden |
| FR2935741A3 (fr) * | 2008-09-08 | 2010-03-12 | Renault Sas | Ligne d'echappement comportant une plaque pour l'homogeneisation du flux des gaz d'echappement. |
| WO2010089901A1 (ja) * | 2009-02-06 | 2010-08-12 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
-
1991
- 1991-03-05 JP JP6242391A patent/JP2825137B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996016255A1 (fr) * | 1994-11-18 | 1996-05-30 | Komatsu Ltd. | Dispositif de denitration d'echappement pour moteur diesel |
| GB2308820A (en) * | 1994-11-18 | 1997-07-09 | Komatsu Mfg Co Ltd | Exhaust denitration device for diesel engine |
| GB2308820B (en) * | 1994-11-18 | 1998-08-26 | Komatsu Mfg Co Ltd | Exhaust denitration for diesel engines |
| US6006515A (en) * | 1994-11-18 | 1999-12-28 | Komatsu Ltd. | Exhaust denitration device for diesel engine |
| DE19722147B4 (de) * | 1996-05-30 | 2006-05-24 | Denso Corp., Kariya | Abgasemissionsreinigungsgerät zum Reinigen von Stickoxiden |
| EP0822323A1 (en) | 1996-08-02 | 1998-02-04 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | An exhaust emission purification apparatus for an internal combustion engine |
| US5842341A (en) * | 1996-08-02 | 1998-12-01 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust emission purification apparatus for an internal combustion engine |
| FR2779178A1 (fr) * | 1998-05-28 | 1999-12-03 | Toyota Motor Co Ltd | Dispositif de maitrise des emissions d'un moteur a combustion interne |
| DE19924215C2 (de) * | 1998-05-28 | 2003-02-06 | Toyota Motor Co Ltd | Emissionssteuerungsvorrichtung für einen Verbrennungsmotor |
| WO2000037780A1 (de) * | 1998-12-21 | 2000-06-29 | Robert Bosch Gmbh | Abgasreinigung zum reduzieren von stickoxiden aus sauerstoffhaltigen abgasen einer brennkraftmaschine |
| FR2935741A3 (fr) * | 2008-09-08 | 2010-03-12 | Renault Sas | Ligne d'echappement comportant une plaque pour l'homogeneisation du flux des gaz d'echappement. |
| WO2010089901A1 (ja) * | 2009-02-06 | 2010-08-12 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2825137B2 (ja) | 1998-11-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4713147B2 (ja) | エンジンの制御装置 | |
| JPH04214919A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP4089690B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化システム及び、排気浄化システムの浄化能力再生方法 | |
| JPH1122452A (ja) | 熱交換器を用いて排気ガス中に存在する窒素酸化物類を除去するための方法およびアセンブリー | |
| JP4382771B2 (ja) | 空気供給装置 | |
| JP2008008241A (ja) | エンジンの制御装置 | |
| US6637190B1 (en) | Method for desulphurating a nox-storage catalyst that is arranged in an exhaust channel of a combustion engine | |
| JP3783319B2 (ja) | ディーゼルエンジンのｅｇｒ装置 | |
| JP2001012234A (ja) | 過給機付きエンジンの排気装置 | |
| JPH07279653A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP2850551B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP2996004B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP2932838B2 (ja) | 内燃機関の二次空気制御装置 | |
| JP2867788B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JPH04175417A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JPH04255521A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| US20080034735A1 (en) | Internal combustion engine and method of controlling the same | |
| JPH08303232A (ja) | 内燃機関の窒素酸化物浄化装置 | |
| JP4012291B2 (ja) | ターボチャージャ付エンジンの排気ガス浄化装置 | |
| JP7268571B2 (ja) | エンジンシステム | |
| JP2589531Y2 (ja) | アルコールエンジンの排気浄化装置 | |
| JPH0374514A (ja) | エンジンの排気ガス浄化装置 | |
| JP5589541B2 (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| KR100366255B1 (ko) | 엔진 출력 향상을 위한 배기장치 | |
| JPH0544505Y2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070911 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080911 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080911 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090911 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100911 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100911 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110911 Year of fee payment: 13 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110911 Year of fee payment: 13 |