JPH04210776A - スイッチング電源 - Google Patents
スイッチング電源Info
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- JPH04210776A JPH04210776A JP41032490A JP41032490A JPH04210776A JP H04210776 A JPH04210776 A JP H04210776A JP 41032490 A JP41032490 A JP 41032490A JP 41032490 A JP41032490 A JP 41032490A JP H04210776 A JPH04210776 A JP H04210776A
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- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
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- Control Of Voltage And Current In General (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１１
【産業上の利用分野］本発明は電子機器等に可変の直流
電圧を供給するスイッチング電源に関する。 ［０００２］ 【従来の技術】この種の電源の代表例としてＰＷＭ方式
（パルス幅変調方式）のスイッチング電源がある。この
電源は制御性が良好である上に設計が容易であるという
メリットがあり、この点であらゆる分野の電子機器に広
く使用されているものの、現状以上の高効率化、小型化
を図るためには、高速のスイッチング素子を使用して、
スイッチング周波数を高く設定することが必要不可欠で
ある。だが、スイッチング素子が高速になるとターンオ
ン、ターンオフに際して電流サージ、電圧サージが発生
し、このサージを抑えるための別の回路が必要となり、
現実問題としてスイッチング周波数の上限は５００ＫＨ
２程度であった。 ［０００３］一方、数ＭＨｚ以上のスイッチング周波数
を得ることができるものとして共振形のスイッチング電
源がある。この電源は原理的には高周波化及び高効率化
に適しており、今後の主流になると考えられるものの、
実用化の段階では種々の技術的課題が残されている。数
ある中でもスイッチング素子にかかるストレスは大きな
問題である。即ち、電流共振形の場合には、共振電流の
ピーク値が負荷電流等とともに増加する一方、電圧共振
形の場合には、オフ時におけるスイッチング素子にかか
る電圧のピーク値が負荷電流等とともに増加するので、
この電流又は電圧に耐え得るスイッチング素子や周辺回
路を選定せねばならず、電源の小型化を図る上で大きな
障害となる。 ［０００４］そこで、部分共振形のスイッチング電源が
開発されるに至った。この電源は基本的には電圧共振形
であるものの、ＯＦＦ時におけるスイッチング素子の正
弦波のピーク電圧をクランプするため、スイッチング素
子にかかる電圧を共振電圧より低く抑えることができ、
上記の電圧共振形のものとは異なり低耐圧のスイッチン
グ素子や周辺回路を使用することができる。従って、ス
イッチング電源の高効率化、小型化を図る上では現在の
ところ部分共振形が一番優れた方式である。 ［０００５］
電圧を供給するスイッチング電源に関する。 ［０００２］ 【従来の技術】この種の電源の代表例としてＰＷＭ方式
（パルス幅変調方式）のスイッチング電源がある。この
電源は制御性が良好である上に設計が容易であるという
メリットがあり、この点であらゆる分野の電子機器に広
く使用されているものの、現状以上の高効率化、小型化
を図るためには、高速のスイッチング素子を使用して、
スイッチング周波数を高く設定することが必要不可欠で
ある。だが、スイッチング素子が高速になるとターンオ
ン、ターンオフに際して電流サージ、電圧サージが発生
し、このサージを抑えるための別の回路が必要となり、
現実問題としてスイッチング周波数の上限は５００ＫＨ
２程度であった。 ［０００３］一方、数ＭＨｚ以上のスイッチング周波数
を得ることができるものとして共振形のスイッチング電
源がある。この電源は原理的には高周波化及び高効率化
に適しており、今後の主流になると考えられるものの、
実用化の段階では種々の技術的課題が残されている。数
ある中でもスイッチング素子にかかるストレスは大きな
問題である。即ち、電流共振形の場合には、共振電流の
ピーク値が負荷電流等とともに増加する一方、電圧共振
形の場合には、オフ時におけるスイッチング素子にかか
る電圧のピーク値が負荷電流等とともに増加するので、
この電流又は電圧に耐え得るスイッチング素子や周辺回
路を選定せねばならず、電源の小型化を図る上で大きな
障害となる。 ［０００４］そこで、部分共振形のスイッチング電源が
開発されるに至った。この電源は基本的には電圧共振形
であるものの、ＯＦＦ時におけるスイッチング素子の正
弦波のピーク電圧をクランプするため、スイッチング素
子にかかる電圧を共振電圧より低く抑えることができ、
上記の電圧共振形のものとは異なり低耐圧のスイッチン
グ素子や周辺回路を使用することができる。従って、ス
イッチング電源の高効率化、小型化を図る上では現在の
ところ部分共振形が一番優れた方式である。 ［０００５］
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、部分共
振形についてはＰＷＭ方式のものに比べて制御性の点で
劣るという本質的な欠点がある。従って、部分共振形に
よるスイッチング電源は負荷変動の大きいものには適用
できない。また、ゼロクロスを実現するため、付属部品
が必要で回路が複雑となり、タイミングに関する設計も
難じいという欠点がある。本発明は上記事情に鑑みて創
案されたものでありその目的とするところは高効率であ
りながら制御性も良好であるスイッチング電源を提供す
ることにある。 ［０００６］
振形についてはＰＷＭ方式のものに比べて制御性の点で
劣るという本質的な欠点がある。従って、部分共振形に
よるスイッチング電源は負荷変動の大きいものには適用
できない。また、ゼロクロスを実現するため、付属部品
が必要で回路が複雑となり、タイミングに関する設計も
難じいという欠点がある。本発明は上記事情に鑑みて創
案されたものでありその目的とするところは高効率であ
りながら制御性も良好であるスイッチング電源を提供す
ることにある。 ［０００６］
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１にかか
るスイッチング電源はパルス幅変調方式の第１のスイッ
チング電源と共振形の第２のスイッチング電源とを有し
ており、第１、第２のスイッチング電源の各出力端子を
接続してあり、出力電流を第１、第２のスイッチング電
源により分担して定電圧を生成するようにしである。 ［０００７］本発明の請求項２にかかるスイッチング電
源は、上記した構成を有した上で、出力電流の大きさを
検出する電流検出手段と、電流検出手段による検出結果
に基づいて第２のスイッチング電源のみをオン・オフ動
作させる切り替え手段とを備えている。 ［０００８］
るスイッチング電源はパルス幅変調方式の第１のスイッ
チング電源と共振形の第２のスイッチング電源とを有し
ており、第１、第２のスイッチング電源の各出力端子を
接続してあり、出力電流を第１、第２のスイッチング電
源により分担して定電圧を生成するようにしである。 ［０００７］本発明の請求項２にかかるスイッチング電
源は、上記した構成を有した上で、出力電流の大きさを
検出する電流検出手段と、電流検出手段による検出結果
に基づいて第２のスイッチング電源のみをオン・オフ動
作させる切り替え手段とを備えている。 ［０００８］
【実施例】以下、本発明のスイッチング電源の一実施例
を図面を参照して説明する。図１はスイッチング電源の
構成図である。 ［０００９１図中１０は第１のスイッチング電源に相当
するＰＷＭスイッチング電源である。この電源は出力電
圧をスイッチング素子のオン時間比に変換する負帰還回
路（図示せず）を内蔵しており、これで安定した直流電
圧を生成するような構成となっている。 なお、ＰＷＭ
スイッチング電源１０はＰＷＭ方式であれば如何なる回
路を使用しても良い。また、この電源で制御し得る出力
電流の範囲は下限値がＯ［：Ａ）であり、上限値がＬ
［：Ａ：］であるとする。 ［００１０３図中２０は第２のスイッチング電源に相当
する共振形スイッチング電源である。この電源は出力電
圧をスイッチング素子のオン時間又はオフ時間に変換す
る負帰還回路（図示せず）を内蔵しており、これで安定
した直流電圧を生成するような構成となっている。 な
お、共振形スイッチング電源２０は電圧共振形、電流共
振形の何れの方式を採ってもかまわない。また、この電
源で制御し得る出力電流の範囲は下限値がｎ ［Ａ］で
あり、上限値がｍ ［Ａ］であるとする。 ［００１１１このようなＰＷＭスイッチング電源１０と
共振形スイッチング電源２０とは互いに並列に配置され
ており、双方の出力端子は互いに接続されている。ＰＷ
Ｍスイッチング電源１０と共振形スイッチング電源２０
にて別々に生成された出力電流αはシャント抵抗３０を
介して出力端子５０、負荷６０に導かれるようになって
いる。 ［００１２］ シャント抵抗３０は出力電流αの大き
さを検出する電流検出手段に相当するもので、ここでは
出力電流αを電圧に変換するようになっている。変換後
の電圧信号は次に説明するオン・オフ切り替え回路４０
に導かれている。なお、電流検出手段としては出力電流
αの大きさを半導体センサー等を使用し磁気で検出する
ような形態を採ってもよい。この場合には効率を高める
点でメノットがある。 ［００１３１オン・オフ切り替え回路４０はオン・オフ
切り替え手段に相当するもので、ここではシャント抵抗
３０の出力電圧と基準電圧発生器の基準電圧とをコンパ
レータ（何れも図示せず）で電圧比較し、コンパレータ
の出力信号を共振形スイッチング電源２０にオン・オフ
制御信号として出力するような回路構成となっている。 即ち、出力電流αの大きさに比例するシャント抵抗３０
の出力電圧が基準電圧よりも小さければ、コンパレータ
の出力が非アクテイブ状態となって共振形スイッチング
電源２０がオフ状態となる一方、シャント抵抗３０の出
力電圧が基準電圧よりも大きければ、コンパレータの出
力がアクティブ状態となって共振形スイッチング電源２
０がオン状態となるようになっている。なお、共振形ス
イッチング電源２０がオフ状態からオン状態に切り替わ
るときの出力電流αの大きさを決める基準電圧の電圧値
、シャント抵抗３０の抵抗値については後述するものと
する。また、出力電流検出手段としてシャント抵抗以外
のものが使用された場合にはオン・オフ切り替え回路４
０の構成はこれに伴って構成が変わり得る。 ［００１４］図２はスイッチング電源の出力電流αの大
きさ■と電力Ｐとの関係を示すグラフである。以下この
図をもとにスイッチング電源の動作原理について説明す
る。まず、電源自体が通電されると、ＰＷＭスイッチン
グ電源１０、共振形スイッチング電源２０により安定し
た直流電圧が生成される。図１に示すように出力端子５
０に負荷６０が接続されている場合には、負荷６０の有
する抵抗値に応じた出力電流αが負荷６０に供給される
。 ［００１５］ ここで、負荷６０の有する抵抗値が一
定でなく大きく変化する場合について考える。負荷６０
の抵抗値が非常に大きいときは、出力電流αの大きさは
非常に小さい。それ故、シャント抵抗３０の出力電圧も
小さく、オン・オフ切り替え回路４０の機能により、共
振形スイッチング電源２０がオフ状態となり、出力電流
αはＰＷＭスイッチング電源１０のみで生成される。 ［００１６］その後、負荷６０の抵抗値が徐々に小さく
なると、これに伴って出力電流αも大きくなる。そして
出力電流αの大きさが図２中に示すａ ［Ａ］になった
ときには、オン・オフ切り替え回路４０の働きにより、
共振形スイッチング電源２０がオフ状態からオン状態に
切り替わる。即ち、出力電流αがａ ［Ａ）以上である
場合には、ＰＷＭスイッチング電源１０と共振形スイッ
チング電源２Ｃの双方により出力電流αが生成されるこ
とになる。 共振形スイッチング電源２０がオフ状態か
らオン状態に切り替わった時点でＰＷＭスイッチング電
源１０にて生成される電流は、共振形スイッチング電源
２０にて生成される電流の分だけ小さくなる。またこの
とき共振形スイッチング電源２０にて生成される電流が
ｎ ［：Ａ）となるようにオン・オフ切り替え回路４０
の基準電圧及びシャント抵抗３Ｃの抵抗値等が設定され
ている。 ［００１７］ 出力電流αの大きさが図２中に示すｂ
（Ａ）になったときには、共振形スイッチング電源２０
からの電流がｍ （Ａ）となる。このときＰＷＭスイッ
チング電源１０からの電流はＬ ［Ａ）未満で電流制御
にまだ余裕がある。従って、出力電流αの大きさがｂ
（Ａ）より大きくなったときには、ＰＷＭスイッチング
電源１０の電流のみが増加して、共振形スイッチング電
源２０の電流の大きさはｍ ［：Ａ］から変化しない。 ［００１８］出力電流αの大きさが図２中に示すＣ〔Ａ
〕 となったときには、ＰＷＭスイッチング電源１０か
らの電流の大きさはＬ （Ａ）となる。このとき電源と
しての最大電力が負荷６０に供給されることになる。最
大電力供給時の出力電流αの大きさ、即ちｃ （Ａ）は
ＰＷＭスイッチング電源１０にて生成されたＬ ［Ａ）
の電流と共振形スイッチング電源２０にて生成されたｍ
［Ａ）の電流との和に等しい。 ［００１９］なお、本発明にかかるスイッチング電源は
負荷の変動が小さいような対象とするときには、ＰＷＭ
スイッチング電源と共振形スイッチング電源とを並列接
続する単純な回路構成でもかまわない。また、大電力を
必要とする対象のときには、ＰＷＭスイッチング電源と
共振形スイッチング電源とを複数に並列接続するように
してもよい。 ［００２０１ 【発明の効果］以上、本発明の請求項１にかかるスイッ
チング電源による場合には、パルス幅変調方式の第１の
スイッチング電源と共振形の第２のスイッチング電源に
より出力電流を分担して定電圧を生成するような構成と
なっているので、第１のスイッチング電源及び第２のス
イッチング電源の有する欠点を双方で上手く打ち消しあ
い、全体として高効率で制御性も良好となるというメリ
ットがある。また、電源の高効率化を図る上で、共振形
の第２のスイッチング電源の回路を改良する必要があり
、この延長線上として部分共振形があるということは先
に述べたが、この改良は技術的に困難である上に、困難
な割りには大きな成果を期待できないのに対して、本案
電源による場合には、大きな設計変更を伴わず既存のス
イッチング電源を十分に利用することができるので、非
常に実際的でありコストの点でも大きなメリットを期待
できる。 ［００２１１本発明の請求項２にかかるスイッチング電
源による場合には、出力電流の大きさに基づいて共振形
の第２のスイッチング電源がオン・オフ制御されるよう
な構成となっているので、第２のスイッチング電源にて
電流制御し得る範囲より出力電流が大きく変化しても電
流制御することが可能となる。即ち、負荷変動が大きく
変動するような対象でも対応できる。従って、小型であ
りながら高性能、低価格なスイッチング電源が提供され
ることになる。
を図面を参照して説明する。図１はスイッチング電源の
構成図である。 ［０００９１図中１０は第１のスイッチング電源に相当
するＰＷＭスイッチング電源である。この電源は出力電
圧をスイッチング素子のオン時間比に変換する負帰還回
路（図示せず）を内蔵しており、これで安定した直流電
圧を生成するような構成となっている。 なお、ＰＷＭ
スイッチング電源１０はＰＷＭ方式であれば如何なる回
路を使用しても良い。また、この電源で制御し得る出力
電流の範囲は下限値がＯ［：Ａ）であり、上限値がＬ
［：Ａ：］であるとする。 ［００１０３図中２０は第２のスイッチング電源に相当
する共振形スイッチング電源である。この電源は出力電
圧をスイッチング素子のオン時間又はオフ時間に変換す
る負帰還回路（図示せず）を内蔵しており、これで安定
した直流電圧を生成するような構成となっている。 な
お、共振形スイッチング電源２０は電圧共振形、電流共
振形の何れの方式を採ってもかまわない。また、この電
源で制御し得る出力電流の範囲は下限値がｎ ［Ａ］で
あり、上限値がｍ ［Ａ］であるとする。 ［００１１１このようなＰＷＭスイッチング電源１０と
共振形スイッチング電源２０とは互いに並列に配置され
ており、双方の出力端子は互いに接続されている。ＰＷ
Ｍスイッチング電源１０と共振形スイッチング電源２０
にて別々に生成された出力電流αはシャント抵抗３０を
介して出力端子５０、負荷６０に導かれるようになって
いる。 ［００１２］ シャント抵抗３０は出力電流αの大き
さを検出する電流検出手段に相当するもので、ここでは
出力電流αを電圧に変換するようになっている。変換後
の電圧信号は次に説明するオン・オフ切り替え回路４０
に導かれている。なお、電流検出手段としては出力電流
αの大きさを半導体センサー等を使用し磁気で検出する
ような形態を採ってもよい。この場合には効率を高める
点でメノットがある。 ［００１３１オン・オフ切り替え回路４０はオン・オフ
切り替え手段に相当するもので、ここではシャント抵抗
３０の出力電圧と基準電圧発生器の基準電圧とをコンパ
レータ（何れも図示せず）で電圧比較し、コンパレータ
の出力信号を共振形スイッチング電源２０にオン・オフ
制御信号として出力するような回路構成となっている。 即ち、出力電流αの大きさに比例するシャント抵抗３０
の出力電圧が基準電圧よりも小さければ、コンパレータ
の出力が非アクテイブ状態となって共振形スイッチング
電源２０がオフ状態となる一方、シャント抵抗３０の出
力電圧が基準電圧よりも大きければ、コンパレータの出
力がアクティブ状態となって共振形スイッチング電源２
０がオン状態となるようになっている。なお、共振形ス
イッチング電源２０がオフ状態からオン状態に切り替わ
るときの出力電流αの大きさを決める基準電圧の電圧値
、シャント抵抗３０の抵抗値については後述するものと
する。また、出力電流検出手段としてシャント抵抗以外
のものが使用された場合にはオン・オフ切り替え回路４
０の構成はこれに伴って構成が変わり得る。 ［００１４］図２はスイッチング電源の出力電流αの大
きさ■と電力Ｐとの関係を示すグラフである。以下この
図をもとにスイッチング電源の動作原理について説明す
る。まず、電源自体が通電されると、ＰＷＭスイッチン
グ電源１０、共振形スイッチング電源２０により安定し
た直流電圧が生成される。図１に示すように出力端子５
０に負荷６０が接続されている場合には、負荷６０の有
する抵抗値に応じた出力電流αが負荷６０に供給される
。 ［００１５］ ここで、負荷６０の有する抵抗値が一
定でなく大きく変化する場合について考える。負荷６０
の抵抗値が非常に大きいときは、出力電流αの大きさは
非常に小さい。それ故、シャント抵抗３０の出力電圧も
小さく、オン・オフ切り替え回路４０の機能により、共
振形スイッチング電源２０がオフ状態となり、出力電流
αはＰＷＭスイッチング電源１０のみで生成される。 ［００１６］その後、負荷６０の抵抗値が徐々に小さく
なると、これに伴って出力電流αも大きくなる。そして
出力電流αの大きさが図２中に示すａ ［Ａ］になった
ときには、オン・オフ切り替え回路４０の働きにより、
共振形スイッチング電源２０がオフ状態からオン状態に
切り替わる。即ち、出力電流αがａ ［Ａ）以上である
場合には、ＰＷＭスイッチング電源１０と共振形スイッ
チング電源２Ｃの双方により出力電流αが生成されるこ
とになる。 共振形スイッチング電源２０がオフ状態か
らオン状態に切り替わった時点でＰＷＭスイッチング電
源１０にて生成される電流は、共振形スイッチング電源
２０にて生成される電流の分だけ小さくなる。またこの
とき共振形スイッチング電源２０にて生成される電流が
ｎ ［：Ａ）となるようにオン・オフ切り替え回路４０
の基準電圧及びシャント抵抗３Ｃの抵抗値等が設定され
ている。 ［００１７］ 出力電流αの大きさが図２中に示すｂ
（Ａ）になったときには、共振形スイッチング電源２０
からの電流がｍ （Ａ）となる。このときＰＷＭスイッ
チング電源１０からの電流はＬ ［Ａ）未満で電流制御
にまだ余裕がある。従って、出力電流αの大きさがｂ
（Ａ）より大きくなったときには、ＰＷＭスイッチング
電源１０の電流のみが増加して、共振形スイッチング電
源２０の電流の大きさはｍ ［：Ａ］から変化しない。 ［００１８］出力電流αの大きさが図２中に示すＣ〔Ａ
〕 となったときには、ＰＷＭスイッチング電源１０か
らの電流の大きさはＬ （Ａ）となる。このとき電源と
しての最大電力が負荷６０に供給されることになる。最
大電力供給時の出力電流αの大きさ、即ちｃ （Ａ）は
ＰＷＭスイッチング電源１０にて生成されたＬ ［Ａ）
の電流と共振形スイッチング電源２０にて生成されたｍ
［Ａ）の電流との和に等しい。 ［００１９］なお、本発明にかかるスイッチング電源は
負荷の変動が小さいような対象とするときには、ＰＷＭ
スイッチング電源と共振形スイッチング電源とを並列接
続する単純な回路構成でもかまわない。また、大電力を
必要とする対象のときには、ＰＷＭスイッチング電源と
共振形スイッチング電源とを複数に並列接続するように
してもよい。 ［００２０１ 【発明の効果］以上、本発明の請求項１にかかるスイッ
チング電源による場合には、パルス幅変調方式の第１の
スイッチング電源と共振形の第２のスイッチング電源に
より出力電流を分担して定電圧を生成するような構成と
なっているので、第１のスイッチング電源及び第２のス
イッチング電源の有する欠点を双方で上手く打ち消しあ
い、全体として高効率で制御性も良好となるというメリ
ットがある。また、電源の高効率化を図る上で、共振形
の第２のスイッチング電源の回路を改良する必要があり
、この延長線上として部分共振形があるということは先
に述べたが、この改良は技術的に困難である上に、困難
な割りには大きな成果を期待できないのに対して、本案
電源による場合には、大きな設計変更を伴わず既存のス
イッチング電源を十分に利用することができるので、非
常に実際的でありコストの点でも大きなメリットを期待
できる。 ［００２１１本発明の請求項２にかかるスイッチング電
源による場合には、出力電流の大きさに基づいて共振形
の第２のスイッチング電源がオン・オフ制御されるよう
な構成となっているので、第２のスイッチング電源にて
電流制御し得る範囲より出力電流が大きく変化しても電
流制御することが可能となる。即ち、負荷変動が大きく
変動するような対象でも対応できる。従って、小型であ
りながら高性能、低価格なスイッチング電源が提供され
ることになる。
【図１】本発明の実施例を示すスイッチング電源の構成
図である。
図である。
【図２】図１に示すスイッチング電源の出力電流と電力
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
１０ ＰＷＭスイッチング電源
２０ 共振形スイッチング電源
３０ シャント抵抗
４０ オン・オフ切り替え回路
５０ 出力端子
６０ 負荷
α 出力電流
Claims (2)
- 【請求項１】パルス幅変調方式の第１のスイッチング電
源と共振形の第２のスイッチング電源とを有しており、
第１、第２のスイッチング電源の各出力端子を接続し、
出力電流を第１、第２のスイッチング電源により分担し
て定電圧を生成するようにしてあることを特徴とするス
イッチング電源。 - 【請求項２】出力電流の大きさを検出する電流検出手段
と、電流検出手段による検出結果に基づいて第２のスイ
ッチング電源のみをオン・オフ動作させるオン・オフ切
り替え手段とを備えていることを特徴とする請求項１記
載のスイッチング電源。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41032490A JP2971952B2 (ja) | 1990-12-13 | 1990-12-13 | スイッチング電源 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41032490A JP2971952B2 (ja) | 1990-12-13 | 1990-12-13 | スイッチング電源 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210776A true JPH04210776A (ja) | 1992-07-31 |
| JP2971952B2 JP2971952B2 (ja) | 1999-11-08 |
Family
ID=18519502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP41032490A Expired - Fee Related JP2971952B2 (ja) | 1990-12-13 | 1990-12-13 | スイッチング電源 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2971952B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007336769A (ja) * | 2006-06-19 | 2007-12-27 | Toyota Motor Corp | Ｄｃ−ｄｃコンバータおよびその制御方法 |
| JP2009033855A (ja) * | 2006-07-27 | 2009-02-12 | Fujitsu Ten Ltd | スイッチングレギュレータ |
| JP2009060747A (ja) * | 2007-09-03 | 2009-03-19 | Tdk-Lambda Corp | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| US7710088B2 (en) | 2006-07-27 | 2010-05-04 | Fujitsu Ten Limited | Switching regulator with an adjustable output regulator circuit and a constant output regulator circuit |
| JP2012244862A (ja) * | 2011-05-24 | 2012-12-10 | Mitsubishi Electric Corp | Ｄｃ／ｄｃコンバータ装置 |
| US8981601B2 (en) | 2011-07-06 | 2015-03-17 | Technologie Demtroys Inc. | Method of operating a remotely-controlled switching device of an energy management system |
-
1990
- 1990-12-13 JP JP41032490A patent/JP2971952B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JP2971952B2 (ja) | 1999-11-08 |
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