JPS60121969A - スイッチング電源用のスイッチング装置 - Google Patents
スイッチング電源用のスイッチング装置Info
- Publication number
- JPS60121969A JPS60121969A JP59240385A JP24038584A JPS60121969A JP S60121969 A JPS60121969 A JP S60121969A JP 59240385 A JP59240385 A JP 59240385A JP 24038584 A JP24038584 A JP 24038584A JP S60121969 A JPS60121969 A JP S60121969A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- transformer
- constant current
- input transistor
- output
- devices
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/08—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
- H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
- Details Of Television Scanning (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スイッチ回路に関し、更に詳述すると切換え
電力供給源用の定蝋流駆動装置に関する。
電力供給源用の定蝋流駆動装置に関する。
切換え成力供給源に含まれたスイッチ回路はスイッチト
ランジスタを使用している。スイッチトランジスタは、
高周波＋４１１変圧器を通して電流を２方向に切換える
。電流は入力変圧器から整流されｐ波された高１ｇ１ｆ
信号によって供給される。スイッチトランジスタは電流
をキロヘルツの１０倍程度の比較的高い周波数で切換え
る。高周波降圧ｙ ＥＥ Ｉｙは低周波変圧器よりも物
理的に小形であり、そしてその２次巻線に多数のタップ
を含むことができる。各タップは整流され、Ｐ波され、
調整されて、″電子装置内の種々の論理要素（モジュー
ル）に配分されるべき多重Ｋ１．Ｅを供給する。
ランジスタを使用している。スイッチトランジスタは、
高周波＋４１１変圧器を通して電流を２方向に切換える
。電流は入力変圧器から整流されｐ波された高１ｇ１ｆ
信号によって供給される。スイッチトランジスタは電流
をキロヘルツの１０倍程度の比較的高い周波数で切換え
る。高周波降圧ｙ ＥＥ Ｉｙは低周波変圧器よりも物
理的に小形であり、そしてその２次巻線に多数のタップ
を含むことができる。各タップは整流され、Ｐ波され、
調整されて、″電子装置内の種々の論理要素（モジュー
ル）に配分されるべき多重Ｋ１．Ｅを供給する。
スイッチ回路は、入力トランジスタ切換え段、Ｋ ｌ：
ｆ’ｄ％結合段、および出力トランジスタ切換え段を含
んでいる。出力トランジスタ切換え段は、高周波降圧変
圧器の／次巻線を駆動する。高周波降圧変圧器の／次巻
線は、高周波数の高電圧入力信号から受入れたコ方向電
流を運ぶ。変圧器結合段は、成田結合様式（モード）で
使用され、出力トランジスタ切換え段の出力スイッチト
ランジスタに゛ＷＥレベルを結合する。出力トランジス
タ切換え段に結合されたｒに圧は、直列接続されたペー
ス抵抗器および出力トランジスタのペース、エミッタ接
合を横切って結合される。可変なペース、エミッタ抵抗
に原因して、出力トランジスタ切喚え段のペース電流は
、制御することが困難であり、従って、その結果得られ
るコレクタ電流およびそれに基いて高周波１ηＩ＝Ｉｆ
変圧器に供給されるトランジスタ出力電流も制御が困難
である。
ｆ’ｄ％結合段、および出力トランジスタ切換え段を含
んでいる。出力トランジスタ切換え段は、高周波降圧変
圧器の／次巻線を駆動する。高周波降圧変圧器の／次巻
線は、高周波数の高電圧入力信号から受入れたコ方向電
流を運ぶ。変圧器結合段は、成田結合様式（モード）で
使用され、出力トランジスタ切換え段の出力スイッチト
ランジスタに゛ＷＥレベルを結合する。出力トランジス
タ切換え段に結合されたｒに圧は、直列接続されたペー
ス抵抗器および出力トランジスタのペース、エミッタ接
合を横切って結合される。可変なペース、エミッタ抵抗
に原因して、出力トランジスタ切喚え段のペース電流は
、制御することが困難であり、従って、その結果得られ
るコレクタ電流およびそれに基いて高周波１ηＩ＝Ｉｆ
変圧器に供給されるトランジスタ出力電流も制御が困難
である。
然しなかも、可変ペース、エミッタ抵抗に対し出力トラ
ンジスタ出力電流の感度を減少させることによって、上
記の間頃を解決または最小ならしめるために、直列ペー
ス抵抗器が使用される。使用さｔする一ｅ−ス抵抗器の
抵抗は、ペース、エミッタ抵抗よりも著しく大であり、
かつその抵抗器は可変ではないので、ペース、エミッタ
抵抗を左右する。
ンジスタ出力電流の感度を減少させることによって、上
記の間頃を解決または最小ならしめるために、直列ペー
ス抵抗器が使用される。使用さｔする一ｅ−ス抵抗器の
抵抗は、ペース、エミッタ抵抗よりも著しく大であり、
かつその抵抗器は可変ではないので、ペース、エミッタ
抵抗を左右する。
それ故、そのようなペース抵抗器の使用はペース電流駆
動を制御する。然しなから、トランジスタの４〜スに直
列接続してペース抵抗器を使用すると１．ペース抵抗器
内において大きな電力消費を起生ずる。この電力用失は
１匡力供給源の効率を不都合に低下させる。
動を制御する。然しなから、トランジスタの４〜スに直
列接続してペース抵抗器を使用すると１．ペース抵抗器
内において大きな電力消費を起生ずる。この電力用失は
１匡力供給源の効率を不都合に低下させる。
高周波−降圧変圧器に対する１！圧駆動は、出力トラン
ジスタに対する電圧駆動がターンオンされた時は零まで
減京し、また出力トランジスタに対する１匡圧不動がタ
ーンオンされた時は供給成田まで指数関数的に増）１８
するであろう。優やかなターンオンおよびターンオフ時
間は、切換え期間中に一出カスイッチトラン・ゾスタに
多量の電力を消費させる。この′電力消費は切換え電力
供給源の効率を不都合に低下させる。
ジスタに対する電圧駆動がターンオンされた時は零まで
減京し、また出力トランジスタに対する１匡圧不動がタ
ーンオンされた時は供給成田まで指数関数的に増）１８
するであろう。優やかなターンオンおよびターンオフ時
間は、切換え期間中に一出カスイッチトラン・ゾスタに
多量の電力を消費させる。この′電力消費は切換え電力
供給源の効率を不都合に低下させる。
ヒ總的設計の入力トランジスタ段では、エミッタを接地
した複数個のＮＰＮ）ランリスタを具備させ、これらト
ランジスタのコレクタを結合変圧器に接続する。ペース
に供給される論理制御信号はそれぞれのトランジスタを
導通させる。その結果発生される成田が結合変圧器の／
次巻線を横切つて印加される。各入力トランジスタのコ
レクタは、それぞれ各結合変圧器の７次巻線の両端に接
続され、／次巻線の中央タッグが電圧源に接続される。
した複数個のＮＰＮ）ランリスタを具備させ、これらト
ランジスタのコレクタを結合変圧器に接続する。ペース
に供給される論理制御信号はそれぞれのトランジスタを
導通させる。その結果発生される成田が結合変圧器の／
次巻線を横切つて印加される。各入力トランジスタのコ
レクタは、それぞれ各結合変圧器の７次巻線の両端に接
続され、／次巻線の中央タッグが電圧源に接続される。
各結合変圧器の７次巻線の中央タップに接続される電圧
源は、通常は、各結合変圧器の２次巻線を横切って、ま
た各出力スイッチトランジスタの４−ス抵抗器およびペ
ース、エミッタ接合を横切って、制御された電圧を供給
する調整された電力源である。それ故、切換え電力供給
源における従来のスイッチ回路は、出力スイッチトラン
ジスタに供給される電圧を制御するために高価な調整さ
れた電工源を使用する不利益がある。
源は、通常は、各結合変圧器の２次巻線を横切って、ま
た各出力スイッチトランジスタの４−ス抵抗器およびペ
ース、エミッタ接合を横切って、制御された電圧を供給
する調整された電力源である。それ故、切換え電力供給
源における従来のスイッチ回路は、出力スイッチトラン
ジスタに供給される電圧を制御するために高価な調整さ
れた電工源を使用する不利益がある。
本発明の目的は、出力トランジスタのベースに一定電流
を供給することである。これらの−タ電流は、直列ペー
ス抵抗器の必要性をなくする。それに加えて、本発明の
目的は、電流結合変圧器を使用することである。これら
の電流結合変圧器は、調整された１圧供給源を必要とし
ない。戊流結合変匝器は、出力トランジスタのペースに
電流を供給したり遮断したりすることができる。この電
流を供給したり遮ｉ所したりする能力は、出力スイッチ
トランジスタのターンオンおよびターンオフの時間な実
質的に短縮させるので、その結果出力スイッチトランジ
スタにおける屯カ消費が減少する。
を供給することである。これらの−タ電流は、直列ペー
ス抵抗器の必要性をなくする。それに加えて、本発明の
目的は、電流結合変圧器を使用することである。これら
の電流結合変圧器は、調整された１圧供給源を必要とし
ない。戊流結合変匝器は、出力トランジスタのペースに
電流を供給したり遮断したりすることができる。この電
流を供給したり遮ｉ所したりする能力は、出力スイッチ
トランジスタのターンオンおよびターンオフの時間な実
質的に短縮させるので、その結果出力スイッチトランジ
スタにおける屯カ消費が減少する。
従前通り、各入力スイッチトランジスタは互に接続され
たエミッタを有しているが、然しなから本発明において
は各入力スイッチトランジスタのエミッタは、定電流源
に接続されている。各／対の入力トランジスタに流れる
エミッタ電流は定電流源の７個によって供給される電流
に等しい。コレクタ電流はそれら各入力トランジスタに
対する各結合変圧器の１次巻線を通して流れる。その結
果、各結合変圧器の２次巻線にはそれぞれ一定電流が流
れる。これらの一定電流がそれぞれの出力スイッチトラ
ンジスタのベースに供給されたり供給を断たれたりする
ので、結合変圧器の／次巻線の中央タッグに接続される
調整された電圧源の必要性がなくなる。各結合変圧器は
、電圧結合様式ではなく、電流結合様式で欧州され、結
合変圧器の２次巻線を流れる一定電流は２次方向性であ
る。
たエミッタを有しているが、然しなから本発明において
は各入力スイッチトランジスタのエミッタは、定電流源
に接続されている。各／対の入力トランジスタに流れる
エミッタ電流は定電流源の７個によって供給される電流
に等しい。コレクタ電流はそれら各入力トランジスタに
対する各結合変圧器の１次巻線を通して流れる。その結
果、各結合変圧器の２次巻線にはそれぞれ一定電流が流
れる。これらの一定電流がそれぞれの出力スイッチトラ
ンジスタのベースに供給されたり供給を断たれたりする
ので、結合変圧器の／次巻線の中央タッグに接続される
調整された電圧源の必要性がなくなる。各結合変圧器は
、電圧結合様式ではなく、電流結合様式で欧州され、結
合変圧器の２次巻線を流れる一定電流は２次方向性であ
る。
出力トランジスタのベースに対する一定電流の供給およ
び供給遮断の利点は、出力トランジスタに電流が供給さ
れる時の急速ターンオン、および出力トランジスタから
の“電流供給遮断の時の急速ターンオフである。
び供給遮断の利点は、出力トランジスタに電流が供給さ
れる時の急速ターンオン、および出力トランジスタから
の“電流供給遮断の時の急速ターンオフである。
他の利点は、′１力を消費するペース抵抗器が存在しな
いことである。出力スイッチトラン・ゾスタの可変ペー
ス、エミッタ抵抗は、出力トランジスタのペース眞対す
る電流供給および電流供給遮断に対して実質的な影湊を
与えない。
いことである。出力スイッチトラン・ゾスタの可変ペー
ス、エミッタ抵抗は、出力トランジスタのペース眞対す
る電流供給および電流供給遮断に対して実質的な影湊を
与えない。
結合変圧器を通して一定電流を使用する他の利点は、結
合変圧器の／次衿線の中央タップに接続すぺぎ電源とし
て、調整されていない電力源を使用し得る。
合変圧器の／次衿線の中央タップに接続すぺぎ電源とし
て、調整されていない電力源を使用し得る。
第１図を参照すると、２個の定電流源ｌＯおよび１２を
通してそれぞれ電流■が流れる。各定電流源は、それぞ
れエミッタを結合された各／対のスイットランジスタ１
４および１６とスイッチトランジスタ１８および２０と
の各エミッタにそれぞれ別々に接株さ糺る。各定電流源
１０および１２の電流■は一定値である。各／対の入力
トランジスタ１４．１６および１８．２０の各／対のエ
ミッタを通してそれぞれ流れる都［流の和は電流イｉＺ
ｊ’、 Ｔでなくてはならない。
通してそれぞれ電流■が流れる。各定電流源は、それぞ
れエミッタを結合された各／対のスイットランジスタ１
４および１６とスイッチトランジスタ１８および２０と
の各エミッタにそれぞれ別々に接株さ糺る。各定電流源
１０および１２の電流■は一定値である。各／対の入力
トランジスタ１４．１６および１８．２０の各／対のエ
ミッタを通してそれぞれ流れる都［流の和は電流イｉＺ
ｊ’、 Ｔでなくてはならない。
各／対の入力スイッチトランジスタ１４．１６および１
８．２０のそれぞれのコレクタ電流と無視可能なペース
電流との和はそれぞれのエミッタｉ４χ流に等しくなく
てはならない。それ故、各／対の入力スイッチトランジ
スタ１４．１６および１８．２０のコレクタ電流の和は
それぞれ定電流源１０および１２の電流と等くしなくて
はならない０ 各／対の入力スイッチトランジスタ１４ 、’１６およ
び１８．２０のエミッタ結合形態に基いて、各／対の入
力スイッチトランジスタにおいては反対のスイッチ作動
様式が存在する。／対にされた２個の入力スイッチトラ
ンジスタ自体も、反対のスイッチ作動様式、例えば７個
のトランジスタ１４は定電流源１０からの電流Ｉの全て
を運んでおり他方のトランジスタ１６は全く電流を運ん
でいないというような反対作動様式で作動する。単に短
い過渡期間中だけ、７対の入力スイッチトランジスタ、
例えばトランジスタ１４および１６を流れる電流が定電
流源、例えは定電流源１ｏに流れる電流を分配する。こ
れら／対の入力スイッチトランジスタの切換え期間中に
一方のトランジスタ、例えばトランジスタ１４の電流は
零値から電ヒ」、値■まで増大し、他方のトランジスタ
、例えばトランジスタ１６の電流は同様にかつ反対に電
流値Ｉから零値まで減少する。
８．２０のそれぞれのコレクタ電流と無視可能なペース
電流との和はそれぞれのエミッタｉ４χ流に等しくなく
てはならない。それ故、各／対の入力スイッチトランジ
スタ１４．１６および１８．２０のコレクタ電流の和は
それぞれ定電流源１０および１２の電流と等くしなくて
はならない０ 各／対の入力スイッチトランジスタ１４ 、’１６およ
び１８．２０のエミッタ結合形態に基いて、各／対の入
力スイッチトランジスタにおいては反対のスイッチ作動
様式が存在する。／対にされた２個の入力スイッチトラ
ンジスタ自体も、反対のスイッチ作動様式、例えば７個
のトランジスタ１４は定電流源１０からの電流Ｉの全て
を運んでおり他方のトランジスタ１６は全く電流を運ん
でいないというような反対作動様式で作動する。単に短
い過渡期間中だけ、７対の入力スイッチトランジスタ、
例えばトランジスタ１４および１６を流れる電流が定電
流源、例えは定電流源１ｏに流れる電流を分配する。こ
れら／対の入力スイッチトランジスタの切換え期間中に
一方のトランジスタ、例えばトランジスタ１４の電流は
零値から電ヒ」、値■まで増大し、他方のトランジスタ
、例えばトランジスタ１６の電流は同様にかつ反対に電
流値Ｉから零値まで減少する。
各／対の入力スイッチトランジスタ１４．１６および１
８．２０のコレクタは、それぞれ結合変圧器２２および
２４の各／次巻線２１および２３の両端に接続され、各
／次巻線の中央タラ７６３゜および３１け調整されてな
い電圧供給源ＶＲ（図示せず）に接続される。各結合変
圧器２２および２４け、それぞれｍ ２６ ＊ ２７お
よび２８．２９上の各信号によってそれぞれ遂行される
電流結合杆式で作動する。
８．２０のコレクタは、それぞれ結合変圧器２２および
２４の各／次巻線２１および２３の両端に接続され、各
／次巻線の中央タラ７６３゜および３１け調整されてな
い電圧供給源ＶＲ（図示せず）に接続される。各結合変
圧器２２および２４け、それぞれｍ ２６ ＊ ２７お
よび２８．２９上の各信号によってそれぞれ遂行される
電流結合杆式で作動する。
各結合変圧器２２および２４の各／次巻ｍ２１および２
３の中央タラ７°３０および３１に接続される電圧供給
源ＶＲ（図示せず）は、調整される必要はなく、また臨
界的である必要はない。然しなから、この電圧供給源の
電圧レベルは成る正性粗大値の範囲内にあって、必要な
電流を供給するものでなくてはならない。
３の中央タラ７°３０および３１に接続される電圧供給
源ＶＲ（図示せず）は、調整される必要はなく、また臨
界的である必要はない。然しなから、この電圧供給源の
電圧レベルは成る正性粗大値の範囲内にあって、必要な
電流を供給するものでなくてはならない。
各結合変圧器２２および２４は、それぞれ２個の２次巻
線３２．３３および３４．３５を有しており、これら各
λ次巻線はり個の出力スイッチトランジスタ３６，３７
．３８および４０を駆動する。出力トランジスタ段は、
１７個の出力スイッチトランジスタ３６，３７．３８お
よび４０を有し、高周波降圧変圧器４２の／次巻線４１
を通してλ方向電流を流す。出力トランジスタ３８およ
び４０が導通しており出力トランジスタ３６および３７
が不導通の時に、電流は一方向を有し、これとは反対に
出カド２ンジス３６および３７が導通し出力トランジス
タ３８および４０が不導通の時に、電流は逆方向を有す
る。
線３２．３３および３４．３５を有しており、これら各
λ次巻線はり個の出力スイッチトランジスタ３６，３７
．３８および４０を駆動する。出力トランジスタ段は、
１７個の出力スイッチトランジスタ３６，３７．３８お
よび４０を有し、高周波降圧変圧器４２の／次巻線４１
を通してλ方向電流を流す。出力トランジスタ３８およ
び４０が導通しており出力トランジスタ３６および３７
が不導通の時に、電流は一方向を有し、これとは反対に
出カド２ンジス３６および３７が導通し出力トランジス
タ３８および４０が不導通の時に、電流は逆方向を有す
る。
第１図および第２図を参照すると、スイッチ回路は、電
力供給源の正常作動期間中に、循環的に繰返えされる下
記の７個の状態によって切換えすなわちスイッチ作用を
行なう。
力供給源の正常作動期間中に、循環的に繰返えされる下
記の７個の状態によって切換えすなわちスイッチ作用を
行なう。
第１状態ニー線２６が高電位、トランジスタ１４が導通
、線２７が低電位、トランジスタ１６が不導通、トラン
ジスタ３６および３７が不導通、線２８が低電位、トラ
ンジスタ１８が不導通、線２９が高電位、トランジスタ
２０が導通、トランジスタ３８および４０が不導通。
、線２７が低電位、トランジスタ１６が不導通、トラン
ジスタ３６および３７が不導通、線２８が低電位、トラ
ンジスタ１８が不導通、線２９が高電位、トランジスタ
２０が導通、トランジスタ３８および４０が不導通。
第１状態ニー線２６が低電位、トランジスタ１４が不導
通、線２７が高電位、トランジスタＸ６が導通、トラン
ジスタ３６および３７が導通、線２８が低電位、トラン
ジスタ１８が不導通、崖２９が高電位、トランジスタ２
０が導通、トランリスタ３８および４０が不導通。
通、線２７が高電位、トランジスタＸ６が導通、トラン
ジスタ３６および３７が導通、線２８が低電位、トラン
ジスタ１８が不導通、崖２９が高電位、トランジスタ２
０が導通、トランリスタ３８および４０が不導通。
第３状態ニー＋１ｌｚ６が高電位、トランジスタ１４が
導通、−１＋１２７が低電位、トランジスタ１６が不導
通、トランジスタ３６および３７が不導通、＃ｄ２８が
＃Ｌ）：位、トランジスタ１８が不導通、線２９が高電
位、トランジスタ２０が導通、トランジスタ３８および
４０が不導通。
導通、−１＋１２７が低電位、トランジスタ１６が不導
通、トランジスタ３６および３７が不導通、＃ｄ２８が
＃Ｌ）：位、トランジスタ１８が不導通、線２９が高電
位、トランジスタ２０が導通、トランジスタ３８および
４０が不導通。
第グ状態ニー線２６が高を位、トランジスタ１４が導通
、糾２７が低電位、トランジスタ１６が不導通、トラン
ジスタ３６および３７が不導通、線２８が高電位、トラ
ンジスタ１８が導通、線２９が低電位、トランジスタ２
０が不導通、トランジスタ３８および４０が導通。
、糾２７が低電位、トランジスタ１６が不導通、トラン
ジスタ３６および３７が不導通、線２８が高電位、トラ
ンジスタ１８が導通、線２９が低電位、トランジスタ２
０が不導通、トランジスタ３８および４０が導通。
第１状態と第３状態とは同一であって、この第１および
第３の状態においては、それぞれ高周波降圧変圧器４２
を流れる１！流を零値に向けて減少させる。第２状態お
よび第グ状態においては、高周波降圧変圧器４２の／次
巻線４１を流れる電流が零値から増大する。第コ状態の
期間中に高周波降圧変圧器４２を通して流れる電流の方
向は、第ダ状態の期間中に高周波降圧変圧器４２を通し
て流れる電流の方向とは逆方向である。それ故、高周波
降圧変圧器４２のλ次巻線４３には交番電圧が誘起され
る。
第３の状態においては、それぞれ高周波降圧変圧器４２
を流れる１！流を零値に向けて減少させる。第２状態お
よび第グ状態においては、高周波降圧変圧器４２の／次
巻線４１を流れる電流が零値から増大する。第コ状態の
期間中に高周波降圧変圧器４２を通して流れる電流の方
向は、第ダ状態の期間中に高周波降圧変圧器４２を通し
て流れる電流の方向とは逆方向である。それ故、高周波
降圧変圧器４２のλ次巻線４３には交番電圧が誘起され
る。
第３図を参照すると、整流器４４．４６．４８および５
ｏが、それぞれ各出力トランジスタ３８゜３６．３７お
よび４０のコレクタ・エミッタ端子を横切って負性高電
圧が印加されることを防止している。抵抗器５８．６０
および６２とそれぞれ直列にキャパシタ５２．５４およ
び５６が接続され各結合変圧器２２．２４の各／次巻線
２１゜２３および高周波降圧変圧器４２の／次巻緑４１
ａ Ｔ４１ｂに対する減衰作用および直流阻止作用を
与えている。
ｏが、それぞれ各出力トランジスタ３８゜３６．３７お
よび４０のコレクタ・エミッタ端子を横切って負性高電
圧が印加されることを防止している。抵抗器５８．６０
および６２とそれぞれ直列にキャパシタ５２．５４およ
び５６が接続され各結合変圧器２２．２４の各／次巻線
２１゜２３および高周波降圧変圧器４２の／次巻緑４１
ａ Ｔ４１ｂに対する減衰作用および直流阻止作用を
与えている。
各出力スイッチトランジスタ３６，３７．３８および４
０の各ペース・エミッタ接合とそれぞれ並列に抵抗器６
４，６６．６８および７０が接続されておシ、これら各
抵抗器は各結合変圧器２２および２４の各λ次巻線３２
．３３および３４゜３５と各出力スイッチトランジスタ
３６．３７゜３８および４０の各ペースとの間の直列抵
抗を形成していない。これら抵抗器６４．６６．６８お
よび７０は、それぞれ漏洩電流を流して、各出力スイッ
チトランジスタ３８．３６，３７および４０のペースは
逆電流が流れることを阻止して各出力トランジスタを保
詐する。これらのペース・エミッタ抵抗器を通して流れ
る逆電流は、各出力トランジスタ３６．３７１３８およ
び４０の破壊電、圧を超過しないペース・エミッタ電圧
を発生する０ 定電流源を形成させる７つの方法は、第３図に示す通り
である。調整されてない鴇；力源７２に、抵抗器７４を
通してツェナダイオード７２を接続する０ツエナダイオ
ード７２はそれ自体を横切るＱ Ｍ（、圧を制御する。
０の各ペース・エミッタ接合とそれぞれ並列に抵抗器６
４，６６．６８および７０が接続されておシ、これら各
抵抗器は各結合変圧器２２および２４の各λ次巻線３２
．３３および３４゜３５と各出力スイッチトランジスタ
３６．３７゜３８および４０の各ペースとの間の直列抵
抗を形成していない。これら抵抗器６４．６６．６８お
よび７０は、それぞれ漏洩電流を流して、各出力スイッ
チトランジスタ３８．３６，３７および４０のペースは
逆電流が流れることを阻止して各出力トランジスタを保
詐する。これらのペース・エミッタ抵抗器を通して流れ
る逆電流は、各出力トランジスタ３６．３７１３８およ
び４０の破壊電、圧を超過しないペース・エミッタ電圧
を発生する０ 定電流源を形成させる７つの方法は、第３図に示す通り
である。調整されてない鴇；力源７２に、抵抗器７４を
通してツェナダイオード７２を接続する０ツエナダイオ
ード７２はそれ自体を横切るＱ Ｍ（、圧を制御する。
従って、調整されてない電力源７６の電圧が実質的に変
化しても、ツナダイオード７２を横切る電圧に実質的な
変化を起生じない。それ故、各入力スイッチトランジス
タ１４゜１６．１８および２０のペースは、ツェナダイ
オード７２の端子電圧に等しい一定な電圧レベルに維持
される。キャパシタ７８はツェナダイオード７２を横切
る過渡的な電圧変化をｐ波する。
化しても、ツナダイオード７２を横切る電圧に実質的な
変化を起生じない。それ故、各入力スイッチトランジス
タ１４゜１６．１８および２０のペースは、ツェナダイ
オード７２の端子電圧に等しい一定な電圧レベルに維持
される。キャパシタ７８はツェナダイオード７２を横切
る過渡的な電圧変化をｐ波する。
各／対の入力スイッチトラン・ゾスタ１４，１６および
１８．２０の各／対のエミッタからそれぞれ一定電流Ｉ
が流れる。抵抗器８０および８２は等しい抵抗値を有し
ており、各対の入力スイッチトランジスタ１４．１６お
よびｔｓｌｚｏ内に定電流を第立させる。各抵抗器８４
，８６．８８および９０は、互に等しい抵抗値を有し各
入力トランジスタ１４，１６．１８および２０にそれぞ
れ偏倚電圧を与える。一定電流Ｉの値は、ツェナダイオ
ード７２の端子電圧からペース・エミッタ重圧と抵抗器
８６を横切る無視可能な電圧との和を減じた差電圧を抵
抗器８０の抵抗値で割った商に等しい。
１８．２０の各／対のエミッタからそれぞれ一定電流Ｉ
が流れる。抵抗器８０および８２は等しい抵抗値を有し
ており、各対の入力スイッチトランジスタ１４．１６お
よびｔｓｌｚｏ内に定電流を第立させる。各抵抗器８４
，８６．８８および９０は、互に等しい抵抗値を有し各
入力トランジスタ１４，１６．１８および２０にそれぞ
れ偏倚電圧を与える。一定電流Ｉの値は、ツェナダイオ
ード７２の端子電圧からペース・エミッタ重圧と抵抗器
８６を横切る無視可能な電圧との和を減じた差電圧を抵
抗器８０の抵抗値で割った商に等しい。
整流器９２および９４は、各／対の入力スイッチトラン
ジスタ１４．１６および１８．２０の単に７個だけのト
ランジスタを導通させる０スイッチ回路をその’ｌ＠の
状態を通して循甲作動させるためには、単に２個の入力
線９６および９８が必弗である。入力スイッチトランジ
スタ１４および２０に偏倚電圧を与えるために抵抗器１
００および＋０２が使用される。線２７および２８はツ
ェナダイオード７２の端子電圧レベルに維持されるが、
線２６および２９の電圧レベルは入力線９８および９６
上の信号によってそれぞれ変化する。
ジスタ１４．１６および１８．２０の単に７個だけのト
ランジスタを導通させる０スイッチ回路をその’ｌ＠の
状態を通して循甲作動させるためには、単に２個の入力
線９６および９８が必弗である。入力スイッチトランジ
スタ１４および２０に偏倚電圧を与えるために抵抗器１
００および＋０２が使用される。線２７および２８はツ
ェナダイオード７２の端子電圧レベルに維持されるが、
線２６および２９の電圧レベルは入力線９８および９６
上の信号によってそれぞれ変化する。
入力線９６および９８上の信号は、大地と調整されてな
い電力源９６との間に印加される。従って、線２９の電
圧から線２８の電圧を差引いた宵、圧差は入力線９６上
の信号と同相であり、紳２６の電圧から線２７の電圧を
差引いた電圧差は入力線９８上の信号と同相である。
い電力源９６との間に印加される。従って、線２９の電
圧から線２８の電圧を差引いた宵、圧差は入力線９６上
の信号と同相であり、紳２６の電圧から線２７の電圧を
差引いた電圧差は入力線９８上の信号と同相である。
？ｆｔｋ ２６と祿２８との小市、圧差は、入力スイッ
チトランジスタ１４および１６における急速電流スイッ
チを起生させることができる。同様に、線２７と線２８
との小電圧差は、入力スイッチトランジスタ１８および
２０における急速電流スイッチを起生させることができ
る。入力線９６が高■、ｆＦ状態にある時は、入力トラ
ンジスタ２０が導通し、入カドラン・ゾスタ１８は不導
通である。入力線９６が低′前圧状態にある時は、入力
トランジスタ１８が導通し、入力トランジスタ２０は不
潰辿である。入力線９８が高電子状態にある時は、入力
トランジスタ１４が導通し、入力トランジスタ１６け不
導通である。入力線９８が低電圧状態にある時は、入力
トランジスタ１６が導通し、入力トランジスタ１４は不
導通である。
チトランジスタ１４および１６における急速電流スイッ
チを起生させることができる。同様に、線２７と線２８
との小電圧差は、入力スイッチトランジスタ１８および
２０における急速電流スイッチを起生させることができ
る。入力線９６が高■、ｆＦ状態にある時は、入力トラ
ンジスタ２０が導通し、入カドラン・ゾスタ１８は不導
通である。入力線９６が低′前圧状態にある時は、入力
トランジスタ１８が導通し、入力トランジスタ２０は不
潰辿である。入力線９８が高電子状態にある時は、入力
トランジスタ１４が導通し、入力トランジスタ１６け不
導通である。入力線９８が低電圧状態にある時は、入力
トランジスタ１６が導通し、入力トランジスタ１４は不
導通である。
そこで、下記のことが解るであろう。すなわち、入力線
９６上の電圧変化は入力スイッチトランジスタ１４およ
び１６の急速作動すなわち切換えを起生じ、同様に、入
力線９８上の電圧変化は入力スイッチトランジスタ１８
および２０の急速作動すなわち切換えを起生ずる。入力
トランジスタ１４および１６の作動は出力トランジスタ
３８および４０の作動を起生させ、また入力トランジス
タ１８および２０の作動は出力トランジスタ３６および
３７の作動させる０これら出力スイッチトランジスタ３
６．３７．３８および４０の作動によって、第１図に示
すスイッチ回路の状態、波形図を参照すると明らかなよ
うに、高周波降圧変圧器４２を通じるス方向電流の切換
えが起生せしめられるＯ
９６上の電圧変化は入力スイッチトランジスタ１４およ
び１６の急速作動すなわち切換えを起生じ、同様に、入
力線９８上の電圧変化は入力スイッチトランジスタ１８
および２０の急速作動すなわち切換えを起生ずる。入力
トランジスタ１４および１６の作動は出力トランジスタ
３８および４０の作動を起生させ、また入力トランジス
タ１８および２０の作動は出力トランジスタ３６および
３７の作動させる０これら出力スイッチトランジスタ３
６．３７．３８および４０の作動によって、第１図に示
すスイッチ回路の状態、波形図を参照すると明らかなよ
うに、高周波降圧変圧器４２を通じるス方向電流の切換
えが起生せしめられるＯ
第１図は、高周波降圧変圧器に接続された本発明の１１
Ｔ子的スイッチ回路を例示する概略結線図である。 第、２図は、電子的スイッチ回路の作動を示す状態およ
び波形図である。 第３図は、第１図に示したスイッチ回路の詳細結紳図で
ある。 図において、１０および１２は定電流源、１４．１６．
１８および２０は入力スイッチトランジスタ、２２およ
び２４は結合変圧器％ ３６．３７．３８および４０け
出力スイッチトランジスタ、４２は高周波降圧変圧器、
５２，５４および５６はキャパシタ、５８．６０．６２
．６４．６６．６８％ ７０および７４は抵ｖＣ器、７
２はツェナダイオード、９６および９８は入力線。
Ｔ子的スイッチ回路を例示する概略結線図である。 第、２図は、電子的スイッチ回路の作動を示す状態およ
び波形図である。 第３図は、第１図に示したスイッチ回路の詳細結紳図で
ある。 図において、１０および１２は定電流源、１４．１６．
１８および２０は入力スイッチトランジスタ、２２およ
び２４は結合変圧器％ ３６．３７．３８および４０け
出力スイッチトランジスタ、４２は高周波降圧変圧器、
５２，５４および５６はキャパシタ、５８．６０．６２
．６４．６６．６８％ ７０および７４は抵ｖＣ器、７
２はツェナダイオード、９６および９８は入力線。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （υ それぞれ一定電流を供給する複数個の電流源装置
と、 上記嗅数個の電流源装置の７個にそれぞれ接続されてい
て、それぞれ複数の入力トランジスタ出力を与える複＠
閏の入力トランジスタ装置であって、これら複数個の入
力トランジスタ装置ｄの各々の複数人力トランジスタ出
力の／っが上記一定電流の全てを供給し、各入力トラン
ジスタ装置４の残余の入力トランジスタ出方は過渡期間
中を除いては上記一定電流を全く供給せず、ｍｓ個の入
力トランジスタ装置の各々の入力トランジスタ出方が連
続した順序で順次に上記一定電流を供給する複数個の入
カド２ンソスタ装置と、 上記の複数の入力トランジスタ出方を通して上記複故閘
の入力トランジスタ装置の１個にそれぞれ接続され複数
の変圧器出力を与えると共に上記複数入力トランジスタ
出力を上記複数変圧器出力に結合させる複数個の変圧器
装置であって、上記複数変圧器出力の各々が上記電流源
装置の一定電流に比例する比例一定電流を供給する複数
個の変圧器装置と、 上記複数個の変圧器装置の７個の複数変圧器出力にそれ
ぞれ接続され、かつ出力変圧器装置に接続されていて、
上記複数個の変圧器装置の７個の複数変圧器出力から上
記比例一定電流を受入し、上記出力変圧器装置に多重方
向電流を供給する複数個の出力トランジスタ装置と、を
具備することを特徴とする、出力変圧器装置臂を通して
複数方向に駆動電流を発生するスイッチ装置。 （２）複数個の電流源装置は、入力トランジスタ装置に
基準電圧を供給するために入力トランジスタ装置に接続
された電圧基準装置と、上記電圧基準装置に依存して上
記入力トランジスタ装置を通して一定電流を達成するた
めに複数個の入カトランリスタ装置の７個にそれぞれ接
続された複数個の抵抗器装置とを有している特許請求の
範囲第（１）項記載のスイッチ装置。 （３）複数個の入力トランジスタ装置は、それぞれ複数
個の変圧器装置の７個に一定電流を供給するため変圧器
装置の７個に接続された結合入力トランジスタ装置から
成る、特許請求の範囲第（１）項記載のスイッチ装置。 （４）複数個の変圧器装置は、それぞれ一定電流を導く
ために複数個の入力トランジスタ装置の７個に接続され
た／次巻線装置と、出力変圧器装置の切換えのために上
記出力変圧器装置に一定電流を供給するため複数個の出
力トランジスタ装置に接続された複数個のλ次巻線装置
とを有する、特許請求の範囲第（１）項記載のスイッチ
装置。 （５） 複数＋固の出力トランジスタ装置は、それぞれ
複数個の変圧器装置の７個に接続され、かつ出力変圧器
装置を通して多重方向電流を供給するため上記出力変圧
器装置に接続された結合出力トランジスタ装置から成る
、特許請求の範囲第（１）項記載のスイッチ装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/551,299 US4569011A (en) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | Constant current drive for switching power supply |
| US551299 | 1983-11-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60121969A true JPS60121969A (ja) | 1985-06-29 |
| JPH06106023B2 JPH06106023B2 (ja) | 1994-12-21 |
Family
ID=24200696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59240385A Expired - Lifetime JPH06106023B2 (ja) | 1983-11-14 | 1984-11-14 | スイッチング電源用のスイッチング装置 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4569011A (ja) |
| EP (1) | EP0142980B1 (ja) |
| JP (1) | JPH06106023B2 (ja) |
| AT (1) | ATE41082T1 (ja) |
| AU (1) | AU566277B2 (ja) |
| CA (1) | CA1218410A (ja) |
| DE (1) | DE3476952D1 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4864214A (en) * | 1988-07-06 | 1989-09-05 | Westinghouse Electric Corp. | Solid state power controller |
| CN1142710A (zh) * | 1994-09-30 | 1997-02-12 | 美国电报电话公司 | 由一个推挽桥式放大器组成的电压信号线路驱动器 |
| JP3522668B2 (ja) * | 2000-08-10 | 2004-04-26 | ローム株式会社 | 信号伝達装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5492166A (en) * | 1977-12-29 | 1979-07-21 | Mitsubishi Electric Corp | Semiconductor switch unit |
| JPS57154940A (en) * | 1982-02-23 | 1982-09-24 | Nec Corp | Driving circuit of output switching transistor |
| JPS57157632A (en) * | 1981-02-26 | 1982-09-29 | Control Data Corp | Switching transistor circuit |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3683208A (en) * | 1970-12-23 | 1972-08-08 | North Electric Co | Power supply circuit arrangement utilizing regenerative current feedback |
| IT944469B (it) * | 1971-12-29 | 1973-04-20 | Honeywell Inf Systems | Circuito di pilotaggio a trasforma tore interruttore |
| US4025843A (en) * | 1976-04-28 | 1977-05-24 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Constant current base-drive circuit |
| JPS54139024A (en) * | 1978-04-21 | 1979-10-29 | Hitachi Ltd | Transistor inverter |
| US4302807A (en) * | 1980-08-04 | 1981-11-24 | Burroughs Corporation | Controlled current base drive circuit |
-
1983
- 1983-11-14 US US06/551,299 patent/US4569011A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-11-08 CA CA000467296A patent/CA1218410A/en not_active Expired
- 1984-11-13 AU AU35436/84A patent/AU566277B2/en not_active Ceased
- 1984-11-14 EP EP84307872A patent/EP0142980B1/en not_active Expired
- 1984-11-14 DE DE8484307872T patent/DE3476952D1/de not_active Expired
- 1984-11-14 AT AT84307872T patent/ATE41082T1/de active
- 1984-11-14 JP JP59240385A patent/JPH06106023B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5492166A (en) * | 1977-12-29 | 1979-07-21 | Mitsubishi Electric Corp | Semiconductor switch unit |
| JPS57157632A (en) * | 1981-02-26 | 1982-09-29 | Control Data Corp | Switching transistor circuit |
| JPS57154940A (en) * | 1982-02-23 | 1982-09-24 | Nec Corp | Driving circuit of output switching transistor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1218410A (en) | 1987-02-24 |
| EP0142980B1 (en) | 1989-03-01 |
| JPH06106023B2 (ja) | 1994-12-21 |
| EP0142980A2 (en) | 1985-05-29 |
| AU3543684A (en) | 1985-05-23 |
| EP0142980A3 (en) | 1985-09-25 |
| US4569011A (en) | 1986-02-04 |
| DE3476952D1 (en) | 1989-04-06 |
| AU566277B2 (en) | 1987-10-15 |
| ATE41082T1 (de) | 1989-03-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3425151B2 (ja) | 能動スイッチおよび能動制御回路を有するブリッジ整流回路 | |
| US7449841B2 (en) | Charge limited high voltage switch circuits | |
| US4736286A (en) | Switching power supply | |
| US3368139A (en) | Switching mode series voltage regulator | |
| US3080534A (en) | Bridge-type transistor converter | |
| US4331887A (en) | Current switch driving circuit arrangements | |
| US4471289A (en) | Switching power supply circuit | |
| US3818308A (en) | Inverting bridge circuit | |
| JPS60121969A (ja) | スイッチング電源用のスイッチング装置 | |
| JPH01321860A (ja) | 電源回路 | |
| JPH11136939A (ja) | スイッチング電源 | |
| US3343067A (en) | Phase-controlling circuitry | |
| JPH04210776A (ja) | スイッチング電源 | |
| US3679959A (en) | High current low voltage regulated power supply | |
| GB2137443A (en) | Switching regulator circuit | |
| KR102032869B1 (ko) | Dc-ac 인버터를 포함하는 전원 장치 및 전원 제어 방법 | |
| JPH0445046Y2 (ja) | ||
| SU1001363A1 (ru) | Преобразователь посто нного напр жени | |
| JPH0711931B2 (ja) | 直流スイツチ | |
| JPS60194753A (ja) | 電源装置 | |
| SU817944A1 (ru) | Стабилизированный преобразовательНАпР жЕНи | |
| JPH06261553A (ja) | Ｄｃ−ａｃインバータ | |
| KR910007048Y1 (ko) | 주스위칭 트랜지스터의 베이스 드라이버회로 | |
| JPS61207172A (ja) | 多出力型定電流回路 | |
| JPH0362006B2 (ja) |