JPH04210416A - ウォーキングビーム式加熱炉のスキッド配置 - Google Patents
ウォーキングビーム式加熱炉のスキッド配置Info
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- JPH04210416A JPH04210416A JP40220390A JP40220390A JPH04210416A JP H04210416 A JPH04210416 A JP H04210416A JP 40220390 A JP40220390 A JP 40220390A JP 40220390 A JP40220390 A JP 40220390A JP H04210416 A JPH04210416 A JP H04210416A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１１
【産業上の利用分野］本発明は、スラブ、ブルーム等の
鋼片を後工程の圧延加工に必要な温度にまで連続して加
熱するためのウオーキングビーム式加熱炉のスキッド配
置に関するものである。 ［０００２３ 【従来の技術］従来よりウオーキングビーム式加熱炉に
おいては鋼片を支持し、搬送するために水冷ビーム（以
下スキッドという）を採用しており、そのスキッドのシ
ャドウ効果及びスキッドレールの接触伝熱のため、鋼片
の温度分布にむらを生じる。即ち、スキッドの上方近傍
は他の部分に比べて２０〜２００℃程度温度が低くなっ
ており、いわゆるスキッドマークの原因となっている。 スキッドマークは圧延後のストリップの板厚偏差、板幅
偏差或いは管材の偏肉など、品質上の欠点となり、又圧
延上のトラブルの原因となる。そこでスキッドマークを
低減するための手段が種々提案され、最近のウオーキン
グビーム式加熱炉では、このスキッドマーク部の温度が
２５〜３０℃まで低減され、品質り及び省エネルギー上
において大きな効果が得られている。 ［０００３３このようにスキッドマーク部の温度低下が
低減されてきている現状において、最も大きな課題とな
っているのが、鋼片の圧延機側の端面と圧延機側から第
１列目のスキッド（以下第１スキツドという）部との温
度差（以下この温度差を鋼片端面温度のはね上がりとい
う）である。 ［０００４３鋼片端面については、バーナーによる上下
面からの加熱に加え、炉体側壁からの固体輻射の影響を
受けるごとにより温度が上がりやすく、一方スキッド近
傍はすべてほとんど同じ温度となるため、鋼片端面温度
のはね上がりが他のスキッドマークに比べ大きくなるこ
とは避けられない。図６に炉長５０ｍのウオーキングビ
ーム式加熱炉における粗圧延後の鋼片温度分布の一例を
示すが、炉中央部ではスキッドマーク部の温度低下が２
５℃と品質及び経済的に許容される状態になっているの
に対し、端面温度のはね上がりは４０℃と大きくなって
いる。なお、図６において温度分布曲線は、炉中央より
片側のみを示している。又、２は固定スキッド、３は可
動スキッド、４は鋼片である。 ［０００５１鋼片の圧延において板幅中央の拘束を受け
ない先端部では、メタルは長平方向に流れ易く、非安定
圧延現象が発生する。鋼片長手方向の急激な温度変化で
ある端面温度のはね上がりは、この非安定変形を助長し
、材料幅の急変動（幅広がり現象）や、フィッシュテー
ル形成の主要因となり、製品歩留りに大きく影響する。 材料形状の急変動を圧延工程において調整することは困
難であり、前工程である加熱工程でこの要因を軽減する
ことが要求される。スキッドマークが大幅に改善さね、
さらに鋼片の圧延機側ぞろえの炉内配置が主流となって
いる現在、鋼片先端の温度はね上がりを低減することが
重要な課題として注目される理由であり、経済的にも大
きな効果が期待される。 ［０００６１上記課題を解決する方法として、炉天井か
ら離間した吊天井部を鋼片端部に対して上下に進退させ
ることにより、吊天井部と炉壁とにより形成される高温
輻射伝熱面積を増減し、鋼片端部の加熱凰を制御する方
法が提案されている。（特公昭６１−５８５２５号公報
） ［０００７１ 【発明が解決しようとする課題］図７に鋼片端面の加熱
状態及び温度分布を示す。上述の従来の制御方法によれ
ば、通常の加熱状態では当然上昇すべき鋼片端面温度Ｔ
ａを強制的にＴａ’に示す温度に抑えることにより、温
度差Δｔ１ を小さくするものであり、鋼片の加熱効率
という観点から望ましくないことは明らかである。又、
炉内に挿入する吊天井部の構造安定性を確保するために
、これを水冷構造とすることが避けられず、燃料原単位
の悪化につながり、さらに吊天井部を上下に進退させる
ための機構及び天井部のシール構造が必要となるなど、
設備費のアップにつながるという問題点がある。 ［０００８］ 【課題を解決するための手段】本発明は」１記課題を解
決するために、炉長方向に複数分割したスキッドを有す
るウオーキングビーム式加熱炉のスキッド配置において
、少なくとも圧延機側第１−列目スキッドを抽出側から
固定スキッド、可動スキッドの順に配置するか、もしく
は可動スキッド、固定スキッドの順に配置することを特
徴とするウオーキングビーム式加熱炉のスキッド配置を
要旨とする。例えば、２分割にしたスキッドにおいて装
入側を可動、抽出側を固定あるいは、装入側を固定、抽
出側を可動とする。又、３分割スキッドにおいては、装
入側から可動、可動、固定あるいは、固定、可動、固定
の順にするなど固定スキッドと可動スキッドを組合せて
配設するものである。 ［０００９］
鋼片を後工程の圧延加工に必要な温度にまで連続して加
熱するためのウオーキングビーム式加熱炉のスキッド配
置に関するものである。 ［０００２３ 【従来の技術］従来よりウオーキングビーム式加熱炉に
おいては鋼片を支持し、搬送するために水冷ビーム（以
下スキッドという）を採用しており、そのスキッドのシ
ャドウ効果及びスキッドレールの接触伝熱のため、鋼片
の温度分布にむらを生じる。即ち、スキッドの上方近傍
は他の部分に比べて２０〜２００℃程度温度が低くなっ
ており、いわゆるスキッドマークの原因となっている。 スキッドマークは圧延後のストリップの板厚偏差、板幅
偏差或いは管材の偏肉など、品質上の欠点となり、又圧
延上のトラブルの原因となる。そこでスキッドマークを
低減するための手段が種々提案され、最近のウオーキン
グビーム式加熱炉では、このスキッドマーク部の温度が
２５〜３０℃まで低減され、品質り及び省エネルギー上
において大きな効果が得られている。 ［０００３３このようにスキッドマーク部の温度低下が
低減されてきている現状において、最も大きな課題とな
っているのが、鋼片の圧延機側の端面と圧延機側から第
１列目のスキッド（以下第１スキツドという）部との温
度差（以下この温度差を鋼片端面温度のはね上がりとい
う）である。 ［０００４３鋼片端面については、バーナーによる上下
面からの加熱に加え、炉体側壁からの固体輻射の影響を
受けるごとにより温度が上がりやすく、一方スキッド近
傍はすべてほとんど同じ温度となるため、鋼片端面温度
のはね上がりが他のスキッドマークに比べ大きくなるこ
とは避けられない。図６に炉長５０ｍのウオーキングビ
ーム式加熱炉における粗圧延後の鋼片温度分布の一例を
示すが、炉中央部ではスキッドマーク部の温度低下が２
５℃と品質及び経済的に許容される状態になっているの
に対し、端面温度のはね上がりは４０℃と大きくなって
いる。なお、図６において温度分布曲線は、炉中央より
片側のみを示している。又、２は固定スキッド、３は可
動スキッド、４は鋼片である。 ［０００５１鋼片の圧延において板幅中央の拘束を受け
ない先端部では、メタルは長平方向に流れ易く、非安定
圧延現象が発生する。鋼片長手方向の急激な温度変化で
ある端面温度のはね上がりは、この非安定変形を助長し
、材料幅の急変動（幅広がり現象）や、フィッシュテー
ル形成の主要因となり、製品歩留りに大きく影響する。 材料形状の急変動を圧延工程において調整することは困
難であり、前工程である加熱工程でこの要因を軽減する
ことが要求される。スキッドマークが大幅に改善さね、
さらに鋼片の圧延機側ぞろえの炉内配置が主流となって
いる現在、鋼片先端の温度はね上がりを低減することが
重要な課題として注目される理由であり、経済的にも大
きな効果が期待される。 ［０００６１上記課題を解決する方法として、炉天井か
ら離間した吊天井部を鋼片端部に対して上下に進退させ
ることにより、吊天井部と炉壁とにより形成される高温
輻射伝熱面積を増減し、鋼片端部の加熱凰を制御する方
法が提案されている。（特公昭６１−５８５２５号公報
） ［０００７１ 【発明が解決しようとする課題］図７に鋼片端面の加熱
状態及び温度分布を示す。上述の従来の制御方法によれ
ば、通常の加熱状態では当然上昇すべき鋼片端面温度Ｔ
ａを強制的にＴａ’に示す温度に抑えることにより、温
度差Δｔ１ を小さくするものであり、鋼片の加熱効率
という観点から望ましくないことは明らかである。又、
炉内に挿入する吊天井部の構造安定性を確保するために
、これを水冷構造とすることが避けられず、燃料原単位
の悪化につながり、さらに吊天井部を上下に進退させる
ための機構及び天井部のシール構造が必要となるなど、
設備費のアップにつながるという問題点がある。 ［０００８］ 【課題を解決するための手段】本発明は」１記課題を解
決するために、炉長方向に複数分割したスキッドを有す
るウオーキングビーム式加熱炉のスキッド配置において
、少なくとも圧延機側第１−列目スキッドを抽出側から
固定スキッド、可動スキッドの順に配置するか、もしく
は可動スキッド、固定スキッドの順に配置することを特
徴とするウオーキングビーム式加熱炉のスキッド配置を
要旨とする。例えば、２分割にしたスキッドにおいて装
入側を可動、抽出側を固定あるいは、装入側を固定、抽
出側を可動とする。又、３分割スキッドにおいては、装
入側から可動、可動、固定あるいは、固定、可動、固定
の順にするなど固定スキッドと可動スキッドを組合せて
配設するものである。 ［０００９］
【作用】ウオーキングビーム式加熱炉の通常操業におい
ては、鋼片が可動スキッドに積載している時間は固定ス
キッドのそれに比べ、約１１５〜１／１０である。従っ
て、鋼片の固定スキッド上部は輻射による入熱が無く、
レールへの抜熱のみが生じる状態が長く続くことになり
、その温度は可動スキッド上部に比べかなり低くなって
いる。従来、第１スキツドは全炉長にわたって固定スキ
ッドとするのが一般的なスキッド配置であり、その結果
、常に固定スキッドに支持される第１スキッド部が最冷
点となる。そこで、炉長方向に分割した第１スキツドを
固定と可動に変えて配置すれば、従来のスキッド配置に
比べ第１スキッド部への輻射入熱量を増加し、レールに
よる抜熱量を減少することで、この部分の温度Ｔｂを上
界させることが可能となる。例えば、図７に示す鋼片温
度ＴｂをＴｂ’まで上昇させ、温度差Δｔ１ を低減す
るものである。 ［００１，０］
ては、鋼片が可動スキッドに積載している時間は固定ス
キッドのそれに比べ、約１１５〜１／１０である。従っ
て、鋼片の固定スキッド上部は輻射による入熱が無く、
レールへの抜熱のみが生じる状態が長く続くことになり
、その温度は可動スキッド上部に比べかなり低くなって
いる。従来、第１スキツドは全炉長にわたって固定スキ
ッドとするのが一般的なスキッド配置であり、その結果
、常に固定スキッドに支持される第１スキッド部が最冷
点となる。そこで、炉長方向に分割した第１スキツドを
固定と可動に変えて配置すれば、従来のスキッド配置に
比べ第１スキッド部への輻射入熱量を増加し、レールに
よる抜熱量を減少することで、この部分の温度Ｔｂを上
界させることが可能となる。例えば、図７に示す鋼片温
度ＴｂをＴｂ’まで上昇させ、温度差Δｔ１ を低減す
るものである。 ［００１，０］
【実施例】以下、本発明の実施例を炉長方向に２分割し
たスキッド配置を例にとって説明する。図１は本発明に
よるウオーキングビーム式加熱炉の平面スキッド配置を
示し、図２及び図３は炉幅方向断面図である。ここでは
第１スキツドを装入側可動（図２）、抽出側固定（図３
）としている。図１、図２、図３において、１は炉体、
２は固定スキッド、３は可動スキッド、４は鋼片、ａは
鋼片端面を示す。 ［００１１］前述のように通常のウオーキングビーム式
加熱炉の操業では、鋼片４が固定スキッド２に支持され
た状態で加熱される時間が長く、本スキッド配置では抽
出側スキッドに乗り移る時間において、鋼片は図４のよ
うな温度分布を示す。つまり、装入側での第１スキッド
部鋼片温度Ｔｂの低下が低減され、その結果、最終的な
抽出時の温度分布においても、第１スキッド部の温度低
下を低減することが可能となり、鋼片端面温度のはね上
がりを抑制することができる。図７のＴｂ’により示さ
れる温度曲線はこのことを示している。 ［００１２］本例において、装入側第１スキツドを固定
、抽出側を可動とするスキッド配置を採用しても、同様
の効果が得られること及び本スキッド配置にスキッドシ
フトを加えれば、第１スキッド部の鋼片温度Ｔｂの低下
をさらに抑えることができることは明らかである。 ［００１３］このように本発明によれば、燃料原単位の
悪化、設備費のアップに結びつくことなく、鋼片端面温
度のはね上がりを低減することが可能である。図５は、
本発明によるスキッド配置を採用したウオーキングビー
ム式加熱炉における粗圧延機出側の鋼片温度分布を示す
スキッドマーク実測例である。スキッドは炉長方向に２
分割され、圧延機側第１スキツドは装入側を可動、抽出
側を固定としており、反圧延機側の第１列目スキッドは
装入側、抽出側とも固定スキッドとしている。つまり、
図中の鋼片温度Ｔの（（、−Ｆ）が従来のスキッド配置
による鋼片端面温度のはね七がりを示し、 （Ａ−Ｂ）
が本発明に対するそれを示すと言うことができる。本発
明のスキッド配置を採用することにより、圧延機側第１
スキッド部の鋼片温度が大幅に上昇し、鋼片端面温度の
はね−にがりが約６０％まで減少している。 ［００１４］
たスキッド配置を例にとって説明する。図１は本発明に
よるウオーキングビーム式加熱炉の平面スキッド配置を
示し、図２及び図３は炉幅方向断面図である。ここでは
第１スキツドを装入側可動（図２）、抽出側固定（図３
）としている。図１、図２、図３において、１は炉体、
２は固定スキッド、３は可動スキッド、４は鋼片、ａは
鋼片端面を示す。 ［００１１］前述のように通常のウオーキングビーム式
加熱炉の操業では、鋼片４が固定スキッド２に支持され
た状態で加熱される時間が長く、本スキッド配置では抽
出側スキッドに乗り移る時間において、鋼片は図４のよ
うな温度分布を示す。つまり、装入側での第１スキッド
部鋼片温度Ｔｂの低下が低減され、その結果、最終的な
抽出時の温度分布においても、第１スキッド部の温度低
下を低減することが可能となり、鋼片端面温度のはね上
がりを抑制することができる。図７のＴｂ’により示さ
れる温度曲線はこのことを示している。 ［００１２］本例において、装入側第１スキツドを固定
、抽出側を可動とするスキッド配置を採用しても、同様
の効果が得られること及び本スキッド配置にスキッドシ
フトを加えれば、第１スキッド部の鋼片温度Ｔｂの低下
をさらに抑えることができることは明らかである。 ［００１３］このように本発明によれば、燃料原単位の
悪化、設備費のアップに結びつくことなく、鋼片端面温
度のはね上がりを低減することが可能である。図５は、
本発明によるスキッド配置を採用したウオーキングビー
ム式加熱炉における粗圧延機出側の鋼片温度分布を示す
スキッドマーク実測例である。スキッドは炉長方向に２
分割され、圧延機側第１スキツドは装入側を可動、抽出
側を固定としており、反圧延機側の第１列目スキッドは
装入側、抽出側とも固定スキッドとしている。つまり、
図中の鋼片温度Ｔの（（、−Ｆ）が従来のスキッド配置
による鋼片端面温度のはね七がりを示し、 （Ａ−Ｂ）
が本発明に対するそれを示すと言うことができる。本発
明のスキッド配置を採用することにより、圧延機側第１
スキッド部の鋼片温度が大幅に上昇し、鋼片端面温度の
はね−にがりが約６０％まで減少している。 ［００１４］
【発明の効果】本発明は下記の顕著な効果を奏する。■
圧延機にかみ込む鋼片端面温度のはね上がり （鋼片の
圧延機側の端面と圧延機側から第１列目のスキッド部と
の温度差）を同一操業条件において、約６０％（実施例
においては約４５℃→３０℃）に低減できる。■上記鋼
片のはね上がりを低減できるので、圧延機での板幅精度
向上やフィッシュテールの形成の低減を実現でき、製品
歩留りの向上が図れる。■上記鋼片のはね上がりを防止
するため、鋼片端面を加熱炉抽出側で冷却する冷却装置
が従来提案されているが、そのような冷却装置が不要と
なり、その冷却装置で抜熱する熱エネルギーもロスがな
い。
圧延機にかみ込む鋼片端面温度のはね上がり （鋼片の
圧延機側の端面と圧延機側から第１列目のスキッド部と
の温度差）を同一操業条件において、約６０％（実施例
においては約４５℃→３０℃）に低減できる。■上記鋼
片のはね上がりを低減できるので、圧延機での板幅精度
向上やフィッシュテールの形成の低減を実現でき、製品
歩留りの向上が図れる。■上記鋼片のはね上がりを防止
するため、鋼片端面を加熱炉抽出側で冷却する冷却装置
が従来提案されているが、そのような冷却装置が不要と
なり、その冷却装置で抜熱する熱エネルギーもロスがな
い。
【図１】本発明の平面スキッド配置図。
【図２】図１の装入側炉幅方向断面図。
【図３】図１の抽出側炉幅方向断面図。
【図４】本発明によるスキッド配置において抽出側スキ
ッドに乗り移った時間における鋼片温度分布の説明図。
ッドに乗り移った時間における鋼片温度分布の説明図。
【図５】本発明によるスキッド配置を採用したウオーキ
ングビーム式加熱炉での鋼片温度分布実測例。
ングビーム式加熱炉での鋼片温度分布実測例。
【図６】従来のウオーキングビーム式加熱炉における鋼
片のスキッドの位置関係及び鋼片温度分布を示す説明図
。
片のスキッドの位置関係及び鋼片温度分布を示す説明図
。
【図７】鋼片端面の加熱状態と本発明と従来技術改善の
場合の鋼片端面温度分布を示す説明図。
場合の鋼片端面温度分布を示す説明図。
■ 炉体
２ 固定スキッド
３ 可動スキッド
４ ｗ４片
【図１】
【図７】
Claims (1)
- 【請求項１】炉長方向に複数分割したスキッドを有する
ウォーキングビーム式加熱炉のスキッド配置において、
少なくとも圧延機側第１列目スキッドを抽出側から固定
スキッド、可動スキッドの順に配置するか、もしくは可
動スキッド、固定スキッドの順に配置することを特徴と
するウォーキングビーム式加熱炉のスキッド配置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2402203A JP2617034B2 (ja) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | ウォーキングビーム式加熱炉のスキッド配置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2402203A JP2617034B2 (ja) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | ウォーキングビーム式加熱炉のスキッド配置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210416A true JPH04210416A (ja) | 1992-07-31 |
| JP2617034B2 JP2617034B2 (ja) | 1997-06-04 |
Family
ID=18512034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2402203A Expired - Lifetime JP2617034B2 (ja) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | ウォーキングビーム式加熱炉のスキッド配置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2617034B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107782156A (zh) * | 2016-08-31 | 2018-03-09 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种钢坯上料台架静梁 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5361508A (en) * | 1976-11-16 | 1978-06-02 | Nippon Steel Corp | Walking beam type heating furnace |
| JPS637324A (ja) * | 1986-06-25 | 1988-01-13 | Nippon Steel Corp | 均熱性のすぐれた加熱炉 |
-
1990
- 1990-12-14 JP JP2402203A patent/JP2617034B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5361508A (en) * | 1976-11-16 | 1978-06-02 | Nippon Steel Corp | Walking beam type heating furnace |
| JPS637324A (ja) * | 1986-06-25 | 1988-01-13 | Nippon Steel Corp | 均熱性のすぐれた加熱炉 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107782156A (zh) * | 2016-08-31 | 2018-03-09 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种钢坯上料台架静梁 |
| CN107782156B (zh) * | 2016-08-31 | 2024-03-29 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种钢坯上料台架静梁 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2617034B2 (ja) | 1997-06-04 |
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