JPH04198058A - マグネシアクリンカー及びその製造方法 - Google Patents
マグネシアクリンカー及びその製造方法Info
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- JPH04198058A JPH04198058A JP2332575A JP33257590A JPH04198058A JP H04198058 A JPH04198058 A JP H04198058A JP 2332575 A JP2332575 A JP 2332575A JP 33257590 A JP33257590 A JP 33257590A JP H04198058 A JPH04198058 A JP H04198058A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はマグネシアクリンカ−及びその製造方法に関し
、特に溶融金属用塩基性耐火物の原料として有用である
マグネシアクリンカ−及びその製造方法に関する。
、特に溶融金属用塩基性耐火物の原料として有用である
マグネシアクリンカ−及びその製造方法に関する。
[発明の背景]
最近の製鋼技術の進歩に伴ない、製鋼炉に使用される耐
火物として、過酷な条件下で優れた耐食性[耐スラグ溶
損性及び耐スラグ浸透(浸潤)性コを有する耐火物が要
求されている。また、省エネルギー及び省力の面から、
定形耐火物よりも不定形耐火物の方が需要が大きくなっ
てきた。特に、連続鋳造法で使用される取鍋やタンデイ
ツシュ等においては、不定形耐火物の割合が増大してい
る。
火物として、過酷な条件下で優れた耐食性[耐スラグ溶
損性及び耐スラグ浸透(浸潤)性コを有する耐火物が要
求されている。また、省エネルギー及び省力の面から、
定形耐火物よりも不定形耐火物の方が需要が大きくなっ
てきた。特に、連続鋳造法で使用される取鍋やタンデイ
ツシュ等においては、不定形耐火物の割合が増大してい
る。
取鍋においては、従来の酸性耐火物であるシャモツト質
やロウ石質のれんがからジルコン質耐大物へ移行し、更
に鋼のクリーンスチール化のために中性乃至塩基性の耐
火物に変わる傾向にある。
やロウ石質のれんがからジルコン質耐大物へ移行し、更
に鋼のクリーンスチール化のために中性乃至塩基性の耐
火物に変わる傾向にある。
塩基性耐火物の主要原料であるマグネシアクリンカ−は
、主要鉱物のベリクレースが高融点(約2830℃)で
あり、且つ塩基性スラグに対して優れた耐浸食性を有す
ることが知られており、転炉等操業条件の厳しい製鋼工
程における内張り炉材として使用されている。しかしな
がら、マグネシアクリンカ−は、比較的熱膨張率が大き
いとか、また粒界部へのスラグの浸透等により耐スポー
リング性が劣るという欠点を有している。マグネシアク
リンカ−の耐スポーリング性を改良するために、グラフ
ァイトを10〜20%配合したマグネシア−カーボン質
耐火れんが開発されているが、マグネシア−カーボン質
の不定形耐火物は現在未だ得られていない。
、主要鉱物のベリクレースが高融点(約2830℃)で
あり、且つ塩基性スラグに対して優れた耐浸食性を有す
ることが知られており、転炉等操業条件の厳しい製鋼工
程における内張り炉材として使用されている。しかしな
がら、マグネシアクリンカ−は、比較的熱膨張率が大き
いとか、また粒界部へのスラグの浸透等により耐スポー
リング性が劣るという欠点を有している。マグネシアク
リンカ−の耐スポーリング性を改良するために、グラフ
ァイトを10〜20%配合したマグネシア−カーボン質
耐火れんが開発されているが、マグネシア−カーボン質
の不定形耐火物は現在未だ得られていない。
また、マグネシアクリンカ−は耐消化性か劣るという問
題点もある。即ち、マグネシアクリンカ−を流し込み材
のような不定形耐火物として使用する場合、MgOが添
加される水と反応して水酸化マグネシウムになり、この
水酸化物が体積膨張を起こしクランクが発生して崩落し
たり、実使用時の温度上昇に伴ない分解により内部圧力
が上昇して爆裂崩壊するという問題点もある。従って、
マグネシアクリンカ−の耐消化性を向上させる必要があ
る。
題点もある。即ち、マグネシアクリンカ−を流し込み材
のような不定形耐火物として使用する場合、MgOが添
加される水と反応して水酸化マグネシウムになり、この
水酸化物が体積膨張を起こしクランクが発生して崩落し
たり、実使用時の温度上昇に伴ない分解により内部圧力
が上昇して爆裂崩壊するという問題点もある。従って、
マグネシアクリンカ−の耐消化性を向上させる必要があ
る。
マグネシアクリンカ−の耐消化性を改善する目的で、M
gOにS i O2やFe2O3を添加することが提案
されているが、これらの物質の添加によっては、耐火物
へのスラグの浸透を十分抑制することはできなかった。
gOにS i O2やFe2O3を添加することが提案
されているが、これらの物質の添加によっては、耐火物
へのスラグの浸透を十分抑制することはできなかった。
また、マグネシアクリンカ−に熱膨張率が低いジルコニ
アを含有させた耐火物が提案されている。例えば特公昭
60−44262号公報には、MgOの含有率が95%
以上であり、ZrO2の含有率が0.05〜2.0%で
あり、5in2の含有率が0.2〜1.0%であり、酸
化ジルコニウムを含有する鉱物のマトリックスがマグネ
シア結晶を包みこんでいる構造のマグネシアクリンカ−
が開示されている。しかしながら、このマグネシアクリ
ンカ−は耐構造スポーリング性において必ずしも十分な
性質を示さない。
アを含有させた耐火物が提案されている。例えば特公昭
60−44262号公報には、MgOの含有率が95%
以上であり、ZrO2の含有率が0.05〜2.0%で
あり、5in2の含有率が0.2〜1.0%であり、酸
化ジルコニウムを含有する鉱物のマトリックスがマグネ
シア結晶を包みこんでいる構造のマグネシアクリンカ−
が開示されている。しかしながら、このマグネシアクリ
ンカ−は耐構造スポーリング性において必ずしも十分な
性質を示さない。
また、特開昭62−275055号公報には、M g
O+Z r O298%以上、M2O2S 〜93%、
ZrO25〜30%、5i020.5%以下であるマグ
ネシアクリンカ−が開示されている。
O+Z r O298%以上、M2O2S 〜93%、
ZrO25〜30%、5i020.5%以下であるマグ
ネシアクリンカ−が開示されている。
しかしながら、このマグネシアクリンカ−も耐構造スポ
ーリング性において必ずしも満足されるものではない。
ーリング性において必ずしも満足されるものではない。
加えて、先行技術として特開昭51−34911号公報
及び特開昭60−11263号公報に記載された耐火物
がある。特開昭51−34911号公報には、MgO含
有量85〜95重量%とし、水酸化マグネシウムスラリ
ー、石灰生成材料及びジルコンを混合し、混合物をか焼
し、ついで死焼し、タリン力−の構成鉱物がベリクレー
ス、カルシウムジルコネート及びダイカルシウムシソケ
ートから構成されるマグネシアクリンカ−である。この
公報の記載から判断すると、このマグネシアクリンカ−
はCab/5in2比が1.5以上のマグネシアクリン
カ−であり、Cab/Sin、比が1以下である本発明
の7ダネシアクリンカーとは鉱物組成が異なり、全く異
なるマグネシアクリンカ−であり、耐消化性及び耐久ラ
グ溶損性において、本発明のマグネシアクリンカ−とは
顕著に相違している。更に、特開昭60−11263号
公報に記載の発明は、低熱伝導率の耐火物を提供するこ
とを目的としており、化学組成上ジルコン20〜65重
量%及びMg080〜35!i量%から構成されており
、低熱伝導率化を行なうために、ある程度気孔を有する
方が良いとの思想から、この耐火物の焼結性は見掛気孔
率が15%以上、嵩密度(かさ比重)が3.0g/cm
3程度であり、本発明の7グネシアクリンカーとは大幅
に焼結性(見掛気孔率及び嵩密度)が劣り、耐食性にお
いて十分な効果を示さない。
及び特開昭60−11263号公報に記載された耐火物
がある。特開昭51−34911号公報には、MgO含
有量85〜95重量%とし、水酸化マグネシウムスラリ
ー、石灰生成材料及びジルコンを混合し、混合物をか焼
し、ついで死焼し、タリン力−の構成鉱物がベリクレー
ス、カルシウムジルコネート及びダイカルシウムシソケ
ートから構成されるマグネシアクリンカ−である。この
公報の記載から判断すると、このマグネシアクリンカ−
はCab/5in2比が1.5以上のマグネシアクリン
カ−であり、Cab/Sin、比が1以下である本発明
の7ダネシアクリンカーとは鉱物組成が異なり、全く異
なるマグネシアクリンカ−であり、耐消化性及び耐久ラ
グ溶損性において、本発明のマグネシアクリンカ−とは
顕著に相違している。更に、特開昭60−11263号
公報に記載の発明は、低熱伝導率の耐火物を提供するこ
とを目的としており、化学組成上ジルコン20〜65重
量%及びMg080〜35!i量%から構成されており
、低熱伝導率化を行なうために、ある程度気孔を有する
方が良いとの思想から、この耐火物の焼結性は見掛気孔
率が15%以上、嵩密度(かさ比重)が3.0g/cm
3程度であり、本発明の7グネシアクリンカーとは大幅
に焼結性(見掛気孔率及び嵩密度)が劣り、耐食性にお
いて十分な効果を示さない。
本発明者等はマグネシアクリンカ−の耐スポーリング性
の改善について研究した結果、MgO1zrO2及び5
i02を特定範囲の量で含有し、ベリクレースを主成分
とし立方晶ジルコニア及びフォルステライトを副成分と
する鉱物組成を有すうマグネシアクリンカ−が、優れた
耐消化性、耐スラグ溶損性及び耐スポーリング性を有し
ており、製鋼用耐火物原料として有用であることを見出
し本発明に到達した。
の改善について研究した結果、MgO1zrO2及び5
i02を特定範囲の量で含有し、ベリクレースを主成分
とし立方晶ジルコニア及びフォルステライトを副成分と
する鉱物組成を有すうマグネシアクリンカ−が、優れた
耐消化性、耐スラグ溶損性及び耐スポーリング性を有し
ており、製鋼用耐火物原料として有用であることを見出
し本発明に到達した。
[発明の目的]
本発明の目的は、製鋼用塩基性耐火物原料として有用で
ある優れた耐消化性、耐スラグ溶損性、耐スラグ浸透性
及び耐スポーリング性を有するマグネシアクリンカ−及
びその製造方法を提供することにある。
ある優れた耐消化性、耐スラグ溶損性、耐スラグ浸透性
及び耐スポーリング性を有するマグネシアクリンカ−及
びその製造方法を提供することにある。
[発明の要旨]
本発明は、それぞれ酸化物換算で65〜96重量%のM
gO12,6〜20重量%のZro2、1,3〜10重
量%の5i02.2重量%以下のCaO10,5重量%
以下のFe2O3、及び1重量%以下のA1203から
なる化学組成を有し、ベリクレースを主成分とし立方晶
ジルコニア及びフォルステライトを副成分とする鉱物組
成を有し、見掛気孔率が7%以下で、嵩密度が3.2g
/ c m 3以上であることを特徴とするマグネシ
アクリンカ−である。
gO12,6〜20重量%のZro2、1,3〜10重
量%の5i02.2重量%以下のCaO10,5重量%
以下のFe2O3、及び1重量%以下のA1203から
なる化学組成を有し、ベリクレースを主成分とし立方晶
ジルコニア及びフォルステライトを副成分とする鉱物組
成を有し、見掛気孔率が7%以下で、嵩密度が3.2g
/ c m 3以上であることを特徴とするマグネシ
アクリンカ−である。
他の本発明は、マグネシウム源としてのケーキ状乃至粉
末状の水酸化マグネシウムと、粉末状のジルコン又は酸
化ジルコニウム及びシリカの混合物とを含む混合物であ
って、それぞれ酸化物換算で、65〜961i量%のM
gO12,6〜20重量%のZro2、1,3〜10重
量%のS i 02.2重量%以下のCaO10,5重
量%以下のFe2O3、及び1重量%以下のAj220
3からなる化学組成を有する混合物の水性スラリーを減
別脱水し、得られたケーキを乾燥した後成形し、又は粉
末状の活性酸化マグネシウムと粉末状のジルコン又は酸
化ジルコニウム及びシリカの混合物とを均一に混合した
後成形し、得られた成形物を1500〜1850℃の温
度で焼成することを特徴とする、ベリクレースを主成分
とし立方晶ジルコニア及びフォルステライトを副成分と
する鉱物組成を有し、見掛気孔率が7%以下で、嵩密度
が3.2g/cm3以上であるマグネシアクリンカ−の
製造方法である。
末状の水酸化マグネシウムと、粉末状のジルコン又は酸
化ジルコニウム及びシリカの混合物とを含む混合物であ
って、それぞれ酸化物換算で、65〜961i量%のM
gO12,6〜20重量%のZro2、1,3〜10重
量%のS i 02.2重量%以下のCaO10,5重
量%以下のFe2O3、及び1重量%以下のAj220
3からなる化学組成を有する混合物の水性スラリーを減
別脱水し、得られたケーキを乾燥した後成形し、又は粉
末状の活性酸化マグネシウムと粉末状のジルコン又は酸
化ジルコニウム及びシリカの混合物とを均一に混合した
後成形し、得られた成形物を1500〜1850℃の温
度で焼成することを特徴とする、ベリクレースを主成分
とし立方晶ジルコニア及びフォルステライトを副成分と
する鉱物組成を有し、見掛気孔率が7%以下で、嵩密度
が3.2g/cm3以上であるマグネシアクリンカ−の
製造方法である。
本発明の好適な実施、態様は下記の通りである。
(1)上記化学組成が、夫々酸化物換算で、75〜95
重量%のMgO13,0〜15重量%のZro2、1,
5〜7.0重量%の5iOz、1.5重量%以下のCa
O10,2重量%以下のFe203、及び0.5重量%
以下のA st 203からなることを特徴とする、上
記マグネシアクリンカ−及びその製造方法。
重量%のMgO13,0〜15重量%のZro2、1,
5〜7.0重量%の5iOz、1.5重量%以下のCa
O10,2重量%以下のFe203、及び0.5重量%
以下のA st 203からなることを特徴とする、上
記マグネシアクリンカ−及びその製造方法。
(2)上記マグネシアクリンカ−が、ベリクレース56
〜94.3重量%、立方晶ジルコニア2゜6〜20重量
%及びフォルステライト3〜24重量%からなる鉱物組
成を有ることを特徴とする、上記マグネシアクリンカ−
及びその製造方法。
〜94.3重量%、立方晶ジルコニア2゜6〜20重量
%及びフォルステライト3〜24重量%からなる鉱物組
成を有ることを特徴とする、上記マグネシアクリンカ−
及びその製造方法。
(3)上記マグネシアクリンカ−が、2%以下の見掛気
孔率、3.35g/am3以上の嵩密度、及び好ましく
は45μm以上のベリクレース結晶の平均粒径値を有す
ることを特徴とする上記マグネシアクリンカ−及びその
製造方法。
孔率、3.35g/am3以上の嵩密度、及び好ましく
は45μm以上のベリクレース結晶の平均粒径値を有す
ることを特徴とする上記マグネシアクリンカ−及びその
製造方法。
(4)上記マグネシウム源が、粉末状の水酸化マグネシ
ウムであることを特徴とする上記マグネシアクリンカ−
及びその製造方法。
ウムであることを特徴とする上記マグネシアクリンカ−
及びその製造方法。
(5)上記原料のジルコンが、55μm以下の平均粒径
な有する粉末状のジルコンであることを特徴とする上記
マグネシアクリンカ−の製造方法。
な有する粉末状のジルコンであることを特徴とする上記
マグネシアクリンカ−の製造方法。
(6)上記焼成温度が1600〜1800℃であること
を特徴とする上記マグネシアクリンカ−の製造方法。
を特徴とする上記マグネシアクリンカ−の製造方法。
[発明の詳細な説明
本発明のマグネシアクリンカ−は、それぞれ酸化物換算
で、65〜96重量%のMgO12,6〜20重量%の
ZrO,,1,3〜10重量%の5in2.2fi量%
以下のCaO10,5重量%以下のFe2O3及び1重
量%以下のAIL203からなる化学組成を有し、ベリ
クレース(MgO)を主成分とし立方晶ジルコニア(Z
rO7)及びフォルステライト(MgzSiO4)を副
成分とする鉱物組成を有し、見掛気孔率が7%以下で、
嵩密度が3゜2 g / c m 3以上であるマグネ
シアクリンカ−である。
で、65〜96重量%のMgO12,6〜20重量%の
ZrO,,1,3〜10重量%の5in2.2fi量%
以下のCaO10,5重量%以下のFe2O3及び1重
量%以下のAIL203からなる化学組成を有し、ベリ
クレース(MgO)を主成分とし立方晶ジルコニア(Z
rO7)及びフォルステライト(MgzSiO4)を副
成分とする鉱物組成を有し、見掛気孔率が7%以下で、
嵩密度が3゜2 g / c m 3以上であるマグネ
シアクリンカ−である。
本発明のマグネシアクリンカ−の化学組成は、夫々酸化
物換算で、75〜95重量%のMgO13,5〜15重
量%のZ r 02 、 1 、5〜7 、0重量%の
5102.1.5重量%以下のCaO10,2重量%以
下のFe2O3、及び0.5重量%以下のA11.20
3からなることが好ましい。
物換算で、75〜95重量%のMgO13,5〜15重
量%のZ r 02 、 1 、5〜7 、0重量%の
5102.1.5重量%以下のCaO10,2重量%以
下のFe2O3、及び0.5重量%以下のA11.20
3からなることが好ましい。
上記化学組成で、MgOの含有量が上記範囲よりも大き
いと7ダネシアクリンカーの耐消化性が低下し、上記範
囲よりも小さいとマグネシアクリンカ−の見掛気孔率が
増大すると共に耐スラグ浸食性が悪くなる。
いと7ダネシアクリンカーの耐消化性が低下し、上記範
囲よりも小さいとマグネシアクリンカ−の見掛気孔率が
増大すると共に耐スラグ浸食性が悪くなる。
上記化学組成で、ZrO2又はS i O2の含有量が
上記範囲よりも多くなると、マグネシアクリンカ−中の
ベリクレース結晶の粒界部にあるマトリックスの量が増
加し、そのためにマグネシアクリンカ−の製造中にベリ
クレース結晶の成長が抑制されてベリクレース結晶の平
均粒径が小さくなり、マグネシアクリンカ−の見掛気孔
率が増大し耐スラグ溶損性が劣る。また、ZrO2又は
5i02の含有量が上記範囲よりも少なくなると、マグ
ネシアクリンカ−の耐消化性、耐スラグ浸透(浸潤)性
及び耐スポーリング性が劣る。
上記範囲よりも多くなると、マグネシアクリンカ−中の
ベリクレース結晶の粒界部にあるマトリックスの量が増
加し、そのためにマグネシアクリンカ−の製造中にベリ
クレース結晶の成長が抑制されてベリクレース結晶の平
均粒径が小さくなり、マグネシアクリンカ−の見掛気孔
率が増大し耐スラグ溶損性が劣る。また、ZrO2又は
5i02の含有量が上記範囲よりも少なくなると、マグ
ネシアクリンカ−の耐消化性、耐スラグ浸透(浸潤)性
及び耐スポーリング性が劣る。
また、M g O、Z r O2及びS i O2以外
の成分はできるだけ少ないことが好ましい。MgO1Z
r02及びS i 02以外の成分の含有量が大き過ぎ
ると、マグネシアクリンカ−の耐食性が劣ることになる
。
の成分はできるだけ少ないことが好ましい。MgO1Z
r02及びS i 02以外の成分の含有量が大き過ぎ
ると、マグネシアクリンカ−の耐食性が劣ることになる
。
また、本発明のマグネシアクリンカ−の鉱物組成は、ベ
リクレース56〜94.3重量%、立方晶ジルコニア2
.6〜20重量%及びフォルステライト3〜24重■%
からなることが好ましい。
リクレース56〜94.3重量%、立方晶ジルコニア2
.6〜20重量%及びフォルステライト3〜24重■%
からなることが好ましい。
ベリクレース結晶は、結晶が大きいほど耐スラグ溶損性
に効果がある。本発明のマグネシアクリンカ−は従来の
マグネシアクリンカ−の焼成温度より、幾分低温におい
ても高焼結性を示すが、焼成温度が低い場合、ベリクレ
ース結晶の・大きさが小さく、実使用上耐久ラグ溶損性
が問題となる。このため、本発明のマグネシアクリンカ
−のベリクレース平均結晶粒径値は、45μm以上であ
ることが好ましい。
に効果がある。本発明のマグネシアクリンカ−は従来の
マグネシアクリンカ−の焼成温度より、幾分低温におい
ても高焼結性を示すが、焼成温度が低い場合、ベリクレ
ース結晶の・大きさが小さく、実使用上耐久ラグ溶損性
が問題となる。このため、本発明のマグネシアクリンカ
−のベリクレース平均結晶粒径値は、45μm以上であ
ることが好ましい。
本発明のマグネシアクリンカ−においては、この大きな
ベリクレース結晶の粒界部に立方晶ジルコニア及びフォ
ルステライト結晶が均質に分散分布した微構造を有して
おり、そのために本発明のマグネシアクリンカ−は、耐
火物原料、特に不定形耐火物原料として優れた耐久ポー
リング性と耐消化性とを示す。
ベリクレース結晶の粒界部に立方晶ジルコニア及びフォ
ルステライト結晶が均質に分散分布した微構造を有して
おり、そのために本発明のマグネシアクリンカ−は、耐
火物原料、特に不定形耐火物原料として優れた耐久ポー
リング性と耐消化性とを示す。
更に、本発明のマグネシアクリンカ−は、見掛気孔率が
2%以下で、嵩密度が3.35g/cm3以上であるこ
とが好ましい。本発明のマグネシアクリンカ−が上記の
ような見掛気孔率及び嵩密度を有することによって、本
発明のマグネシアクリンカ−を含有する耐火物を使用す
る際、例えば、この耐火物の取鍋に溶鋼を注入するとき
のような加熱時に、耐火物の容積安定性が優れていると
いう利点を示す。
2%以下で、嵩密度が3.35g/cm3以上であるこ
とが好ましい。本発明のマグネシアクリンカ−が上記の
ような見掛気孔率及び嵩密度を有することによって、本
発明のマグネシアクリンカ−を含有する耐火物を使用す
る際、例えば、この耐火物の取鍋に溶鋼を注入するとき
のような加熱時に、耐火物の容積安定性が優れていると
いう利点を示す。
本発明のマグネシアクリンカ−は、前記のような本発明
の製造方法によフて製造することができる。
の製造方法によフて製造することができる。
本発明の製造方法において、原料のマグネシウム源とし
ては、天然に産するマグネサイトやブルーサイト、合成
水酸化マグネシウム及び酸化マグネシウムの何れであフ
てもよい。この合成水酸化マグネシウムとしては、例え
ば、海水、苦汁、かん木などのマグネシウム含有水溶液
に、石灰乳のようなアルカリ性物質を添加し反応させて
得られる水酸化マグネシウムを挙げることができる。ま
た、酸化マグネシウムとしては、天然に産出するマグネ
サイトやブルーサイト、水酸化マグネシウムなどのか焼
物などのような活性酸化マグネシウムを挙げることがで
きる。マグネシウム源として特に好ましいものは水酸化
マグネシウムであり、これを使用することによって見掛
気孔率が小さく、優れた耐消化性、耐スラグ溶損性及び
耐スポーリング性を有するマグネシアクリンカ−を容易
に得ることができる。特に、CaOは、ZrO2及びS
i 02成分と反応して低溶融化合物を生成し、マグ
ネシアクリンカ−を製造する際の焼成時に焼結困難の原
因となったり、マグネシアクリンカ−の耐食性に悪影響
を及ぼすので、CaO含有量のできるだけ少ない水酸化
マグネシウムを使用することが好ましい。
ては、天然に産するマグネサイトやブルーサイト、合成
水酸化マグネシウム及び酸化マグネシウムの何れであフ
てもよい。この合成水酸化マグネシウムとしては、例え
ば、海水、苦汁、かん木などのマグネシウム含有水溶液
に、石灰乳のようなアルカリ性物質を添加し反応させて
得られる水酸化マグネシウムを挙げることができる。ま
た、酸化マグネシウムとしては、天然に産出するマグネ
サイトやブルーサイト、水酸化マグネシウムなどのか焼
物などのような活性酸化マグネシウムを挙げることがで
きる。マグネシウム源として特に好ましいものは水酸化
マグネシウムであり、これを使用することによって見掛
気孔率が小さく、優れた耐消化性、耐スラグ溶損性及び
耐スポーリング性を有するマグネシアクリンカ−を容易
に得ることができる。特に、CaOは、ZrO2及びS
i 02成分と反応して低溶融化合物を生成し、マグ
ネシアクリンカ−を製造する際の焼成時に焼結困難の原
因となったり、マグネシアクリンカ−の耐食性に悪影響
を及ぼすので、CaO含有量のできるだけ少ない水酸化
マグネシウムを使用することが好ましい。
本発明の製造方法における原料のジルコン(組成:Zr
5iO4)としては、天然に産するものを使用すること
ができる。7グネシアクリンカーにおいて、ベリクレー
ス結晶の粒界部に立方晶ジルコニア及びフォルステライ
ト結晶を均質に分散分布させるために、マグネシウム化
合物との均質な混合が可能なように、ジルコンはできる
だけ粒度の小さいものであることが好ましく、特に平均
粒径値が55μm以下である粉末であることが好ましい
。このような粉末状のジルコンは機械的粉砕により容易
に得ることができる。
5iO4)としては、天然に産するものを使用すること
ができる。7グネシアクリンカーにおいて、ベリクレー
ス結晶の粒界部に立方晶ジルコニア及びフォルステライ
ト結晶を均質に分散分布させるために、マグネシウム化
合物との均質な混合が可能なように、ジルコンはできる
だけ粒度の小さいものであることが好ましく、特に平均
粒径値が55μm以下である粉末であることが好ましい
。このような粉末状のジルコンは機械的粉砕により容易
に得ることができる。
本発明の製造方法においては、上記ジルコンの代わりに
、酸化ジルコニウムとシリカ(特に非晶質のシリカか好
ましい)との混合物を使用してもよい。
、酸化ジルコニウムとシリカ(特に非晶質のシリカか好
ましい)との混合物を使用してもよい。
本発明の製造方法においては、先ず、前記のようなマグ
ネシウム源と前記のようなジルコンとを含む混合物の水
性スラリーを調製する。このスラリーの調製は、例えば
、マグネシウム源とジルコンとの混合物を水中に分散さ
せる方法、マグネシウム源のスラリーにジルコンを混合
する方法などの方法によフて行なうことができる。マグ
ネシウム源として水酸化マグネシウムを使用する場合は
、水酸化マグネシウムは一般にその製造過程で水性スラ
リーとして得られるので、この水酸化マグネシウムの水
性スラリーにジルコンを混合させてマグネシウム源とジ
ルコンとを含む混合物の水性スラリーを調製することが
、工業的に便利である。マグネシウム源として活性酸化
マグネシウムを使用する場合は、スラリーを調製するこ
となく粉末状の活性酸化マグネシウムと粉末状のジルコ
ンとを均一に混合するだけでもよい。
ネシウム源と前記のようなジルコンとを含む混合物の水
性スラリーを調製する。このスラリーの調製は、例えば
、マグネシウム源とジルコンとの混合物を水中に分散さ
せる方法、マグネシウム源のスラリーにジルコンを混合
する方法などの方法によフて行なうことができる。マグ
ネシウム源として水酸化マグネシウムを使用する場合は
、水酸化マグネシウムは一般にその製造過程で水性スラ
リーとして得られるので、この水酸化マグネシウムの水
性スラリーにジルコンを混合させてマグネシウム源とジ
ルコンとを含む混合物の水性スラリーを調製することが
、工業的に便利である。マグネシウム源として活性酸化
マグネシウムを使用する場合は、スラリーを調製するこ
となく粉末状の活性酸化マグネシウムと粉末状のジルコ
ンとを均一に混合するだけでもよい。
上記マグネシウム源とジルコンとを含む混合物中の化学
組成は、夫々酸化物換算で、65〜96重量%、好まし
くは75〜95重量%のMgO12,6〜20重量%、
好ましくは3.0〜15重量%のZro2、1,3〜1
0重量%、好ましくは1.5〜7.0重量%のSiO2
,2重量%以下、好ましくは1.5重量%以下のCaO
10゜51i量%以下、好ましくは0.2重量%以下の
Fe203及び1重量%以下、好ましくは0.5重量%
以下のAIl、20.からなる組成である。
組成は、夫々酸化物換算で、65〜96重量%、好まし
くは75〜95重量%のMgO12,6〜20重量%、
好ましくは3.0〜15重量%のZro2、1,3〜1
0重量%、好ましくは1.5〜7.0重量%のSiO2
,2重量%以下、好ましくは1.5重量%以下のCaO
10゜51i量%以下、好ましくは0.2重量%以下の
Fe203及び1重量%以下、好ましくは0.5重量%
以下のAIl、20.からなる組成である。
CaO1Fe203及びAJ220.の含有量が上記の
範囲内になるように、使用するマグネシウム源及びジル
コンの純度を制御することが必要である。
範囲内になるように、使用するマグネシウム源及びジル
コンの純度を制御することが必要である。
上記スラリー中の固体の濃度は特に限定されず、マグネ
シウム源とジルコンとの均一な混合が可能であるような
濃度であればよい。−数的に、20〜75重量%の固体
濃度が適当である。
シウム源とジルコンとの均一な混合が可能であるような
濃度であればよい。−数的に、20〜75重量%の固体
濃度が適当である。
本発明の製造方法において、次に、上記水性スラリーを
減別脱水してケーキを得、このケーキを好ましくは3〜
20重量%の水分含有率になるまで乾燥する。得られた
乾燥物を、造粒、押出し成形、加圧成形などによって成
形物に成形する。特に、100〜6000kg/cm2
の圧力で加圧成形することが好ましい。この際、乾燥物
にバインダーとして硫酸マグネシウム、塩化マグネシウ
ムなどの水溶液を添加してもよい。粉末状の活性酸化マ
グネシウムと粉末状のジルコンとの混合物を使用した場
合は、この混合物を上記乾燥物と同様にして成形するこ
とができる。
減別脱水してケーキを得、このケーキを好ましくは3〜
20重量%の水分含有率になるまで乾燥する。得られた
乾燥物を、造粒、押出し成形、加圧成形などによって成
形物に成形する。特に、100〜6000kg/cm2
の圧力で加圧成形することが好ましい。この際、乾燥物
にバインダーとして硫酸マグネシウム、塩化マグネシウ
ムなどの水溶液を添加してもよい。粉末状の活性酸化マ
グネシウムと粉末状のジルコンとの混合物を使用した場
合は、この混合物を上記乾燥物と同様にして成形するこ
とができる。
上記ジルコンの代わりに、酸化ジルコニウムとシリカと
の混合物を使用する場合も同様に行なうことができる。
の混合物を使用する場合も同様に行なうことができる。
上記のようにして得られた成形物をそのままか又は適当
な大きさに破砕して、例えばロータリーキルンを使用し
て、1500〜1850℃、好ましくは1600〜18
00℃の温度で焼成することによって、本発明のマグネ
シアクリンカ−を製造することができる。焼成温度が上
記範囲よりも低いとマグネシアクリンカ−を含有する耐
火物の加熱時の容積安定性が低下し、上記範囲よりも高
いと焼結が困難となる。
な大きさに破砕して、例えばロータリーキルンを使用し
て、1500〜1850℃、好ましくは1600〜18
00℃の温度で焼成することによって、本発明のマグネ
シアクリンカ−を製造することができる。焼成温度が上
記範囲よりも低いとマグネシアクリンカ−を含有する耐
火物の加熱時の容積安定性が低下し、上記範囲よりも高
いと焼結が困難となる。
本発明のマグネシアクリンカ−は、前記のような性状を
有しているので、優れた耐消化性、耐久ラグ溶損性、耐
スラグ浸透(浸潤)性及び耐久ポーリング性を有してお
り、製鋼用塩基性耐火物の原料として有用である。
有しているので、優れた耐消化性、耐久ラグ溶損性、耐
スラグ浸透(浸潤)性及び耐久ポーリング性を有してお
り、製鋼用塩基性耐火物の原料として有用である。
次に、実施例により本発明を更に詳細に説明する。
[実施例1]
海水から製造した水酸化マグネシウム水性スラリー(固
形分729重量%、化学組成:灼熱基準の重量%で表わ
して、Mg0=98.5%、Ca0=0.87%、S
102 =0.14%、その他の酸化物=0.52%)
に、ジルコン粉末(平均粒径=11.6μm、化学組成
:灼熱基準の重量%で表わして、Zr02=66.2%
、5in2=32.8%、その他の成分=0.72%)
を、水酸化マグネシウムのMgOに対して5重量%添加
し、均一になるように十分混合した。
形分729重量%、化学組成:灼熱基準の重量%で表わ
して、Mg0=98.5%、Ca0=0.87%、S
102 =0.14%、その他の酸化物=0.52%)
に、ジルコン粉末(平均粒径=11.6μm、化学組成
:灼熱基準の重量%で表わして、Zr02=66.2%
、5in2=32.8%、その他の成分=0.72%)
を、水酸化マグネシウムのMgOに対して5重量%添加
し、均一になるように十分混合した。
得られた混合物スラリーを濾過脱水し、ケーキを乾燥器
内で110℃で水分含有率が7重量%になるまで乾燥し
た。得られた乾燥物を、圧力1000 k g / c
m 2で加圧成形して、直径10mmX長さ20 m
mのブリケットにし、このブリケットをロータリーキ
ルンで1700℃の温度で1時間焼成して、マグネシア
クリンカ−を製造した。
内で110℃で水分含有率が7重量%になるまで乾燥し
た。得られた乾燥物を、圧力1000 k g / c
m 2で加圧成形して、直径10mmX長さ20 m
mのブリケットにし、このブリケットをロータリーキ
ルンで1700℃の温度で1時間焼成して、マグネシア
クリンカ−を製造した。
得られたマグネシアクリンカ−の、化学組成、見掛気孔
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐スラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐スラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
[実施例2]
ジルコン粉末の添加量を、水酸化マグネシウムのMgO
に対して10重量%に変えた他は、実施例1におけると
同様にしてマグネシアクリンカ−を製造した。
に対して10重量%に変えた他は、実施例1におけると
同様にしてマグネシアクリンカ−を製造した。
得られたマグネシアクリンカ−の、化学組成、見掛気孔
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径値、耐消化性
、耐スラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、
下記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示
す。
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径値、耐消化性
、耐スラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、
下記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示
す。
[実施例3]
ジルコン粉末の添加量を、水酸化マグネシウムのMgO
に対して20重量%に変えた他は、実施例1におけると
同様にしてマグネシアクリンカ−を製造した。
に対して20重量%に変えた他は、実施例1におけると
同様にしてマグネシアクリンカ−を製造した。
得られたマグネシアクリンカ−の、化学組成、見掛気孔
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径値、耐消化性
、耐久ラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、
下記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示
す。
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径値、耐消化性
、耐久ラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、
下記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示
す。
[実施例4コ
ジルコン粉末の代わりに、ZrO2源としての酸化ジル
コニウムとS i O2源としての非晶質シリカとの混
合物を使用して、水酸化マグネシウムのMgOに対して
、ZrO210重量%及び5i023重量%を添加した
他は、実施例1におけると同様にしてマグネシアクリン
カ−を製造した。
コニウムとS i O2源としての非晶質シリカとの混
合物を使用して、水酸化マグネシウムのMgOに対して
、ZrO210重量%及び5i023重量%を添加した
他は、実施例1におけると同様にしてマグネシアクリン
カ−を製造した。
得られたマグネシアクリンカ−の、化学組成、見掛気孔
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径値、耐消化性
、耐久ラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、
下記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示
す。
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径値、耐消化性
、耐久ラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、
下記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示
す。
[実施例5]
天然産マグネサイト鉱石
−(固形分:29重量%、
天然産マグネサイト鉱石(化学組成:灼熱基準の重量%
で表わして、Mg0=97.8%、Ca0=1.48%
、5in2=0.32%、Fe203=0.22%、/
72203=0.08%、B203=0.02%)を1
000℃の温度でか焼して活性酸化マグネシウムとし、
これに実施例1で使用したジルコン粉末を、活性酸化マ
グネシウムのMgOに対して10重量%添加し、振動ボ
ールミル内で均一に混合し、この混合物を成形圧200
0 k g / c m 2で加圧成形して、直径10
mmX長さ20mmのブリケットにし、このブリケット
をロータリーキルンで1700℃の温度で1時間焼成し
て、マグネシアクリンカ−を製造した。
で表わして、Mg0=97.8%、Ca0=1.48%
、5in2=0.32%、Fe203=0.22%、/
72203=0.08%、B203=0.02%)を1
000℃の温度でか焼して活性酸化マグネシウムとし、
これに実施例1で使用したジルコン粉末を、活性酸化マ
グネシウムのMgOに対して10重量%添加し、振動ボ
ールミル内で均一に混合し、この混合物を成形圧200
0 k g / c m 2で加圧成形して、直径10
mmX長さ20mmのブリケットにし、このブリケット
をロータリーキルンで1700℃の温度で1時間焼成し
て、マグネシアクリンカ−を製造した。
得られたマグネシアクリンカ−の、化学組成、見掛気孔
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐久ラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐久ラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
[比較例1]
ジルコン粉末の添加量を、水酸化マグネシウムのMgO
に対して40重量%に変えた他は、実施例1におけると
同様にしてマグネシアクリンカ−を製造した。
に対して40重量%に変えた他は、実施例1におけると
同様にしてマグネシアクリンカ−を製造した。
得られたマグネシアクリンカ−の、化学組成、見掛気孔
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐スラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐スラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
[比較例2]
ジルコン粉末の代わりに非晶質シリカを、マグネシアク
リンカ−中のS i O2含有量が3%になるように添
加した他は、実施例1におけると同様にしてマグネシア
クリンカ−を製造した。
リンカ−中のS i O2含有量が3%になるように添
加した他は、実施例1におけると同様にしてマグネシア
クリンカ−を製造した。
得られたマグネシアクリンカ−の、化学組成、見掛気孔
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐スラグ浸食性、耐久ポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐スラグ浸食性、耐久ポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
[比較例3]
比較例2で得たマグネシアクリンカ−に、実施例1で使
用したジルコン粉末を10重量%添加し、バインダーと
して28°Beの硫酸マグネシウム水溶液を6重量%添
加し、成形圧2000k g / c m 2で加圧成
形して、直径10mmx長さ20mmのブリケットにし
、このブリケットをロータリーキルンで1700℃の温
度で1時間焼成して、マグネシアクリンカ−を製造した
。
用したジルコン粉末を10重量%添加し、バインダーと
して28°Beの硫酸マグネシウム水溶液を6重量%添
加し、成形圧2000k g / c m 2で加圧成
形して、直径10mmx長さ20mmのブリケットにし
、このブリケットをロータリーキルンで1700℃の温
度で1時間焼成して、マグネシアクリンカ−を製造した
。
得られたマグネシアクリンカ−の、化学組成、見掛気孔
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐スラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
率、嵩密度、ベリクレース結晶の平均粒径、耐消化性、
耐スラグ浸食性、耐スポーリング性及び鉱物組成を、下
記の試験方法により測定した。その結果を第1表に示す
。
[試験方法工]
化主亙り
日本学術振興会第124委員会試験法分科会において決
定された「掌握法 マグネシアクリンカ−の化学分析法
J (1981年版 耐火物手帳参照)に準じて行な
った。
定された「掌握法 マグネシアクリンカ−の化学分析法
J (1981年版 耐火物手帳参照)に準じて行な
った。
見11五1
日本学術振興会第124委員会試験法分科会において決
定された「掌握法2 マグネシアクリンカ−の見掛は気
孔率、見掛は比重及びかさ比重の測定方法J (19
81年版 耐火物手帳参照)に準じて行なフた。
定された「掌握法2 マグネシアクリンカ−の見掛は気
孔率、見掛は比重及びかさ比重の測定方法J (19
81年版 耐火物手帳参照)に準じて行なフた。
支±1
日本学術振興会第124委員会試験法分科会において決
定された「掌握法2 マグネシアクリンカ−の見掛は気
孔率、見掛は比重及びかさ比重の測定方法J (19
81年版 耐火物手帳参照)に準じて行なった。
定された「掌握法2 マグネシアクリンカ−の見掛は気
孔率、見掛は比重及びかさ比重の測定方法J (19
81年版 耐火物手帳参照)に準じて行なった。
なお、嵩密度は下記の計算式により求めた。・嵩密度=
□×s W、−W2 (但し、W、=試料タリン力−の乾燥重量(g)W2=
白灯油で飽和した試料の白灯油中の重量(g) W3−白灯油で飽和した試料の重量 (g) S =測定温度における白灯油の密度 (g/cm”) べ1クレース の ・ Ful1man法(Journal of Metal
s、 447.(1953))に準じ、試料研磨面を撮
影した写真上で各ベリクレース結晶を50個以上読み取
り、その平均値を1.57倍してベリクレース結晶の平
均粒径とした。
□×s W、−W2 (但し、W、=試料タリン力−の乾燥重量(g)W2=
白灯油で飽和した試料の白灯油中の重量(g) W3−白灯油で飽和した試料の重量 (g) S =測定温度における白灯油の密度 (g/cm”) べ1クレース の ・ Ful1man法(Journal of Metal
s、 447.(1953))に準じ、試料研磨面を撮
影した写真上で各ベリクレース結晶を50個以上読み取
り、その平均値を1.57倍してベリクレース結晶の平
均粒径とした。
耐J口り性
日本学術振興会第124委員会試験法分科会において決
定された「掌握法 マグネシアクリンカ−の消化性試験
方法J (1981年版 耐火物手帳参照)に準じて
行なった。
定された「掌握法 マグネシアクリンカ−の消化性試験
方法J (1981年版 耐火物手帳参照)に準じて
行なった。
オートクレーブを用いて、1〜3.36mmのマグネシ
アクリンカ−を152℃の温度、5気圧の水蒸気圧力下
に3時間保持し試験した。この試料の重量増加率(重増
率)及び粉化率を測定した。
アクリンカ−を152℃の温度、5気圧の水蒸気圧力下
に3時間保持し試験した。この試料の重量増加率(重増
率)及び粉化率を測定した。
慰ノ己LljL配性
粒度5〜3mm、3〜1mm、1mm以下のマグネシア
クリンカ−を20 : 30 : 50の重量比率で混
合し、バインダーとして28°Beの硫酸マグネシウム
水溶液を6重量%添加した後、成形圧500 k g
/ c m 2で成形し、−昼夜乾燥器内で110℃の
温度で乾燥後、酸素−プロパン炉で温度1750℃で1
時間焼結させ、角型の焼成マグネシアわんがを作成した
。これを戸田超耐火物■製の回転スラグ浸食試験機内に
内張すし、転炉スラグ(Ca O/ S i O2比=
3)を浸食材として温度1700℃×1時間を1サイク
ルとして10サイクル行なった後、焼成マグネシアれん
が耐火物に対するスラグの浸透(浸潤)層厚さ(mm)
及びれんがの溶損量(溶損厚さ、mm)を測定した。
クリンカ−を20 : 30 : 50の重量比率で混
合し、バインダーとして28°Beの硫酸マグネシウム
水溶液を6重量%添加した後、成形圧500 k g
/ c m 2で成形し、−昼夜乾燥器内で110℃の
温度で乾燥後、酸素−プロパン炉で温度1750℃で1
時間焼結させ、角型の焼成マグネシアわんがを作成した
。これを戸田超耐火物■製の回転スラグ浸食試験機内に
内張すし、転炉スラグ(Ca O/ S i O2比=
3)を浸食材として温度1700℃×1時間を1サイク
ルとして10サイクル行なった後、焼成マグネシアれん
が耐火物に対するスラグの浸透(浸潤)層厚さ(mm)
及びれんがの溶損量(溶損厚さ、mm)を測定した。
糺λ本ニュm
上記耐スラグ浸食性の試験で作成した方法と同様の方法
で焼成マグネシアれんがを作成し、戸田超耐火物■製の
回転スラグ浸食試験機内に内張すし、転炉スラグ(Ca
b/5in2比=3)を浸食材として、温度1600℃
×!時間を1サイクルとして5サイクル行なった後、更
に、1600℃に0.5時間急熱した後、500℃に急
冷する操作を5サイクル行なフだ後、試料の切断面を観
察し、スラグ浸透(浸潤)層と未浸透層との間の亀裂発
生の有無及びその程度を、下記の基準で評価した。
で焼成マグネシアれんがを作成し、戸田超耐火物■製の
回転スラグ浸食試験機内に内張すし、転炉スラグ(Ca
b/5in2比=3)を浸食材として、温度1600℃
×!時間を1サイクルとして5サイクル行なった後、更
に、1600℃に0.5時間急熱した後、500℃に急
冷する操作を5サイクル行なフだ後、試料の切断面を観
察し、スラグ浸透(浸潤)層と未浸透層との間の亀裂発
生の有無及びその程度を、下記の基準で評価した。
AA:亀裂なし、AB:微小亀裂が僅かにあり、BB:
微小亀裂あり、CC:大きな亀裂あり。
微小亀裂あり、CC:大きな亀裂あり。
11L
マグネシアクリンカ−を細かく粉砕し、XIlデイフラ
クトメーターを用いて粉末回折法により鉱物組成を同定
し、また各鉱物のピーク強度から鉱物の相対的な存在頻
度を下記の基準で評価した。
クトメーターを用いて粉末回折法により鉱物組成を同定
し、また各鉱物のピーク強度から鉱物の相対的な存在頻
度を下記の基準で評価した。
多しN+++++>++++>+++>十+>+’$な
い 以下余白 第1表の結果から明らかなように、実施例1〜5で得ら
れた本発明のマグネシアクリンカ−は、見掛気孔率が小
さく嵩密度が高く、耐消化性に優れており、スラグ浸透
層厚さが著しく小さく耐スラグ浸食性が優れており、耐
スポーリング性にも著しく優れている。
い 以下余白 第1表の結果から明らかなように、実施例1〜5で得ら
れた本発明のマグネシアクリンカ−は、見掛気孔率が小
さく嵩密度が高く、耐消化性に優れており、スラグ浸透
層厚さが著しく小さく耐スラグ浸食性が優れており、耐
スポーリング性にも著しく優れている。
これに対して、本発明の範囲外のZrO2を多量に含有
する比較例1で得られたマグネシアクリンカ−は、見掛
気孔率が大きく、スラグ溶損量が著しく大きく耐久ラグ
浸食性が劣っている・ZrO□を含有しない比較例2で
得られたマグネシアクリンカ−は、スラグ溶損量は小さ
いもののスラグ浸透層厚さが著しく大きくスラグの浸透
(侵ff)を抑制できず、そのために耐スポーリング性
が劣フている。
する比較例1で得られたマグネシアクリンカ−は、見掛
気孔率が大きく、スラグ溶損量が著しく大きく耐久ラグ
浸食性が劣っている・ZrO□を含有しない比較例2で
得られたマグネシアクリンカ−は、スラグ溶損量は小さ
いもののスラグ浸透層厚さが著しく大きくスラグの浸透
(侵ff)を抑制できず、そのために耐スポーリング性
が劣フている。
更に、MgO源として死焼酸化マグネシウム(マグネシ
アクリンカ−を使用した比較例3で得られたマグネシア
クリンカ−は、見掛気孔率が大きく、スラグ浸透層厚さ
及びスラグ溶損量が何れも大きく耐スラグ浸食性が劣)
ている。
アクリンカ−を使用した比較例3で得られたマグネシア
クリンカ−は、見掛気孔率が大きく、スラグ浸透層厚さ
及びスラグ溶損量が何れも大きく耐スラグ浸食性が劣)
ている。
[発明の効果]
本発明のマグネシアクリンカ−は、優れた耐才肖化性、
耐スラグ溶損性、耐スラグ浸透性及び耐スポーリング性
を有し、特に製鋼用耐火物の原料として有用なマグネシ
アクリンカ−である。
耐スラグ溶損性、耐スラグ浸透性及び耐スポーリング性
を有し、特に製鋼用耐火物の原料として有用なマグネシ
アクリンカ−である。
特許出願人 宇部化学工業株式会社
特許出願人 新日本製鐵株式会社
Claims (2)
- 1.それぞれ酸化物換算で、65〜96重量%のMgO
、2.6〜20重量%のZro_2、1.3〜10重量
%のSiO_2、2重量%以下のCaO、0.5重量%
以下のFe_2O_3、及び1重量%以下のAl_2O
_3からなる化学組成を有し、ベリクレースを主成分と
し立方晶ジルコニア及びフォルステライトを副成分とす
る鉱物組成を有し、見掛気孔率が7%以下で、嵩密度が
3.2g/cm^3以上であることを特徴とするマグネ
シアクリンカー。 - 2.マグネシウム源としてのケーキ状乃至粉末状の水酸
化マグネシウムと、粉末状のジルコン又は酸化ジルコニ
ウム及びシリカの混合物とを含む混合物であって、それ
ぞれ酸化物換算で、65〜96重量%のMgO、2.6
〜20重量%のZrO_2、1.3〜10重量%のSi
O_2、2重量%以下のCaO、0.5重量%以下のF
e_2O_3、及び1重量%以下のAl_2O_3から
なる化学組成を有する混合物の水性スラリーを減別脱水
し、得られたケーキを乾燥した後成形し、又は粉末状の
活性酸化マグネシウムと粉末状のジルコン又は酸化ジル
コニウム及びシリカの混合物とを均一に混合した後成形
し、得られた成形物を1500〜1850℃の温度で焼
成することを特徴とする、ベリクレースを主成分とし立
方晶ジルコニア及びフォルステライトを副成分とする鉱
物組成を有し、見掛気孔率が7%以下で、嵩密度が3.
2g/cm^3以上であるマグネシアクリンカーの製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2332575A JPH0794343B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | マグネシアクリンカー及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2332575A JPH0794343B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | マグネシアクリンカー及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04198058A true JPH04198058A (ja) | 1992-07-17 |
JPH0794343B2 JPH0794343B2 (ja) | 1995-10-11 |
Family
ID=18256457
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2332575A Expired - Lifetime JPH0794343B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | マグネシアクリンカー及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0794343B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2005080292A1 (en) * | 2004-02-12 | 2005-09-01 | Ceramem Corporation | Reaction-bonded porous magnesia body |
WO2006027140A1 (de) * | 2004-09-03 | 2006-03-16 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Gebrannter feuerfester keramischer formkörper |
US7306642B2 (en) * | 2002-03-13 | 2007-12-11 | Ceramem Corporation | High CTE reaction-bonded ceramic membrane supports |
JP2015067457A (ja) * | 2013-09-26 | 2015-04-13 | 黒崎播磨株式会社 | マグネシア系れんが |
CN112279577A (zh) * | 2020-10-29 | 2021-01-29 | 中交四航工程研究院有限公司 | 一种大体积后浇带混凝土裂缝的控制方法 |
-
1990
- 1990-11-28 JP JP2332575A patent/JPH0794343B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7306642B2 (en) * | 2002-03-13 | 2007-12-11 | Ceramem Corporation | High CTE reaction-bonded ceramic membrane supports |
WO2005080292A1 (en) * | 2004-02-12 | 2005-09-01 | Ceramem Corporation | Reaction-bonded porous magnesia body |
WO2006027140A1 (de) * | 2004-09-03 | 2006-03-16 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Gebrannter feuerfester keramischer formkörper |
JP2015067457A (ja) * | 2013-09-26 | 2015-04-13 | 黒崎播磨株式会社 | マグネシア系れんが |
CN112279577A (zh) * | 2020-10-29 | 2021-01-29 | 中交四航工程研究院有限公司 | 一种大体积后浇带混凝土裂缝的控制方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0794343B2 (ja) | 1995-10-11 |
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