JPH0418816Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 （技術分野） 本考案はブースタラム式型締装置に係り、特に
型締工程のサイクルの短縮化を有利に達成せしめ
得る技術に関するものである。

（従来技術） 従来から、射出成形機やダイキヤスト機等にお
ける直圧式型締装置の一種として、主シリンダ室
内に滑動可能に嵌合せしめられた、可動盤を固定
盤に対して接近・離隔方向に駆動する主ラムに対
して、該主ラムの外径よりも小さな外径のブース
タラムが、その内部に同軸的に挿入されて、該主
ラム内にブースタラムシリンダ室が形成され、そ
して型締作動に際して、先ず該ブースタラムシリ
ンダ室内に圧力油を供給することにより、型閉作
動を行つた後、主シリンダ室内に圧力油を供給し
て、型締作動を行なわせるようにした、所謂ブー
スタラム式型締装置が知られている。

ところで、このようなブースタラム式型締装置
にあつては、型閉作動時に、主シリンダ室内には
圧力油が供給されないところから、該主シリンダ
室内に負圧が生じることとなるのであり、そのた
めに、通常、該主シリンダ室内が、プレフイルバ
ルブを介して外部油タンクに接続されており、型
閉作動時には、該プレフイルバルブを開状態とし
て主シリンダ室内における負圧を解除する一方、
型閉作動時には、該プレフイルバルブを閉状態と
して主シリンダ室内からの油の排出を阻止するこ
とにより、主シリンダ室内における高圧の保持が
為されるようにされている。

より具体的には、かかるブースタラム式型締装
置は、例えば、第５図に示されるように、互いに
連通状態下に直列的に形成された主シリンダ２と
バルブシリンダ４とからなる外部ハウジング６を
備えており、該外部ハウジング６内の軸心上にブ
ースタラム８が配される一方、かかる主シリンダ
２内に形成された主シリンダ室１０内に主ラム１
２が滑動可能に嵌合され、且つ該主ラム１２の中
に前記ブースタラム８が同軸上に挿入されて、そ
の内部にブースタラムシリンダ室１４が形成され
ると共に、前記バルブシリンダ４内に形成された
バルブシリンダ室１６内には、プレフイルバルブ
１８が、圧縮コイルばね２０にて付勢された状態
で滑動可能に嵌合されてなる構造とされており、
電磁切換バルブ２８の切換操作によつて、駆動シ
リンダ２６内を油圧ポンプ２７乃至は外部油タン
ク２４に対して択一的に連通せしめて、かかるプ
レフイルバルブ１８を駆動せしめることにより、
前記主シリンダ室１０内の外部油タンク２４に対
する連通路を連通／遮断制御するようになつてい
る。

そして、ブースタラム８内を通じてブースタラ
ムシリンダ室１４内に圧力油が供給される型閉作
動時には、かかるプレフイルバルブ１８を連通状
態と為して、主シリンダ室１０内に生じる負圧を
解除する一方、圧力油供給孔２２を通じてバルブ
シリンダ室１６からシリンダ室１０内に圧力油が
供給される型締作動時には、かかるプレフイルバ
ルブ１８を遮断状態と為して、主シリンダ室１０
内に生じる高圧を保持せしめるようにされること
となるのである。

（問題点） ところが、上述の如き構造とされたブースタラ
ム式型締装置にあつては、プレフイルバルブ１８
に対して、型閉作動時における主ラムの高速移動
性を確保するべく、連通状態下において充分に大
きな流路面積を設定する必要があることから、そ
の作動ストローク（第５図中、Ｓ）が大きくな
り、その開閉作動、即ち装置の型閉完了後、型締
作動に移行する際、該プレフイルバルブを遮断状
態に切り換えるために、比較的長い作動時間を要
するといつた不具合を有していたのである。

そして、特に、成形サイクルの短縮化が大きな
目標とされている近年においては、何等かの解決
策が切望されていたのである。

（解決遮断） ここにおいて、本考案は、上述の如き事情を背
景として為されたものであつて、その特徴とする
ところは、主シリンダ室内に滑動可能に嵌合され
た、可動盤を固定盤に対して接近・離隔方向に駆
動する主ラムに対して、その中心軸と同軸上に該
主ラムの直径よりも小さな直径のブースタラムを
挿入せしめて、かかる主ラム内にブースタラムシ
リンダ室を形成する一方、かかる主シリンダ室内
に連通するバルブシリンダ室を設けて、該バルブ
シリンダ室内に、前記主シリンダ室内の外部油タ
ンクに対する連通状態を制御するプレフイルバル
ブを滑動可能に嵌合せしめてなるブースタラム式
型締装置において、前記プレフイルバルブの滑動
方向両側面に対して、それぞれ前記主シリンダ室
内の油圧が作用せしめられるようにする一方、前
記バルブシリンダ室内に、該プレフイルバルブを
滑動方向の一の方向に所定の付勢力をもつて付勢
するばね手段を配すると共に、その内部に導かれ
る圧力油によつて、該プレフイルバルブに対して
滑動方向において互いに逆方向の駆動力を及ぼす
第一の駆動シリンダ室及び第二の駆動シリンダ室
を形成し、前記プレフイルバルブを連通位置と遮
断位置との間の所定の中間位置において保持する
ように、該第一の駆動シリンダ室に生ぜしめられ
る駆動力と前記ばね手段の付勢力との和が該第二
の駆動力シリンダ室に生ぜしめられる駆動力と平
衡するようにしたことにある。

（実施例） 以下、本考案を更に具体的に明らかにするため
に、本考案の実施例について、図面を参照しつ
つ、詳細に説明することとする。

先ず、第１図には、本考案に従う構造とされた
ブースタラム式型締装置が示されている。この図
において、３０は、主シリンダであり、その前端
側（第１図中、右側）の外周部に形成されたフラ
ンジ部３２において、４本のタイバー３４の一端
をそれぞれ支持している。そして、これらのタイ
バー３４の他端には、固定金型３６を備えた固定
盤３８が固設されている。また、これらのタイバ
ー３４の中間部には、可動金型４０を備えた可動
盤４２が取り付けられており、該可動盤４２が、
かかるタイバー３４によつて、固定盤３８に対し
て接近、離間する方向に摺動可能に案内せしめら
れる状態で、支持されている。

また、かかる主シリンダ３０の後端側（第１図
中、左側）には、バルブシリンダ４４が一体的に
設けられており、該バルブシリンダ４４のシリン
ダ室内が、主シリンダ３０のシリンダ室内に対し
て相互に連通された状態で同軸的に形成されてい
ると共に、該バルブシリンダ４４のシリンダ室の
後部開口が、閉塞部材４６によつて閉塞されてい
る。

そして、前記主シリンダ３０のシリンダ室内に
は、その前端部において前記可動盤４２に固定さ
れた主ラム４８が、その後端部の大径部４９にお
いて、前後方向、即ち前後固定盤３８に対する接
近、離隔方向に滑動可能に嵌合されており、かか
る主ラム４８により、主シリンダ室が大径部４９
の後方側の型締シリンダ室５０と前方の型開きシ
リンダ室５２とに仕切られている。

また、前記バルブシリンダ４４及び主シリンダ
３０内には、前記主ラム４８より小さい外径の円
筒形状を有するブースタラム５４が、その後端部
外周面が前記閉塞部材４６に液密に固定されるこ
とにより、かかるバルブシリンダ室内を貫通して
主シリンダ室内に所定長さをもつて突出する状態
で、同軸的に配設されており、その前端部の外周
面において、主ラム４８の後端部に形成された有
底穴５６の内周面に対して、前後方向に摺動可能
に且つ液密に挿入されている。即ち、このことか
ら明らかなように、かかる有底穴５６によつて、
ブースタラムシリンダ室５８が構成されているの
である。

更にまた、前記バルブシリンダ４４の外周壁部
には、供給・排出流路６２を通じて外部油タンク
６４に連通せしめられた連通孔６６が設けられて
いると共に、そのシリンダ室内には、略有底円筒
形状のプレフイルバルブ６０が、前後方向に摺動
可能に嵌合されており、該プレフイルバルブ６０
の移動位置に応じて、かかる連通孔６６に対する
型締シリンダ室５０の連通状態が切り換えられる
ようになつている。

ここにおいて、かかるプレフイルバルブ６０
は、その前端側に位置する底壁部６８に設けられ
た中心孔７０において、前記ブースタラム５４に
対して、液密に且つ摺動可能に外嵌される一方、
その内孔７４の後方側開口部内に対して、閉塞部
材４６に一体的に突出形成された円形突部７２
が、液密に且つ摺動可能に内嵌されており、それ
によつて、その内孔７４内に密閉された第一の駆
動シリンダ室７６が形成されていると共に、該第
一の駆動シリンダ室７６内には、かかるプレフイ
ルバルブ６０を前方側に付勢する圧縮コイルばね
７８が収容、配設されている。また一方、かかる
プレフイルバルブ６０の軸方向中央部の外周面上
には、バルブシリンダ４４内周面との間に、円環
状の第二の駆動シリンダ室８０が形成されてい
る。そして、それによつて、第一の駆動シリンダ
室７６内に、供給孔８８を通じて圧力油を供給す
ることにより、プレフイルバルブ６０に対して、
前進方向の駆動力が及ぼされる一方、第二の駆動
シリンダ室８０内に、供給孔９０を通じて圧力油
を供給することにより、プレフイルバルブ６０に
対して、後退方向の駆動力が及ぼされるようにな
つている。

そして、このように、その内圧によつてプレフ
イルバルブ６０に駆動力を及ぼす第一及び第二の
駆動シリンダ室７６，８０は、それぞれ、電磁切
換バルブ９４に接続されており、該電磁切換バル
ブ９４の切換操作によつて、パイロツト用補助ポ
ンプ９６乃至は外部油タンク６４に対して、択一
的に接続せしめられるようになつている。

また、かかるプレフイルバルブ６０の筒壁部８
２には、軸方向に貫通する複数の連通孔８４が形
成されており、閉塞部材４６に設けられた供給孔
８６を通じて供給される圧力油を、該連通孔８４
を通じて型締シリンダ室５０内に導くようにされ
ている。

ところで、特に、本実施例においては、前記第
一の駆動シリンダ室７６の前方側端面９２より
も、第二の駆動シリンダ室８０の後方側端面９３
のほうが、所定量だけ大きな面積をもつて形成さ
れており（第２図及び第３図参照）、それによつ
て、それら両駆動シリンダ室７６，８０内に同一
圧力の作動油が供給された場合でも、プレフイル
バルブ６０に対して、その面積差に対応するだけ
の後方への駆動力が及ぼされるようになつてい
る。また、前記プレフイルバルブ６０に対して前
進方向の付勢力を及ぼす圧縮コイルばね７８にあ
つては、第一の駆動シリンダ室７６が外部油タン
ク６４に接続され、第二の駆動シリンダ室８０内
に圧力油が供給された際には、プレフイルバルブ
６０が閉塞部材４６に当接することによつて規制
されるまでの圧縮変形が為され得るように、且つ
両駆動シリンダ室７６，８０内に、ともに圧力油
が供給された際には、それらの面積差に起因して
及ぼされる後方への駆動力に対して、所定量だけ
圧縮変形された状態で釣り合うように、そのばね
定数が設定されている。

すなわち、第一及び第二の駆動シリンダ室７
６，８０に対してパイロツト用補助ポンプ９６か
ら供給される作動油の圧力をＰ、第一のシリンダ
室７６における前方側端面９２の面積をS₁、第二
のシリンダ室８０における後方側端面９３の面積
をS₂、圧縮コイルばね７８のばね定数をｋとし、
またプレフイルバルブ６０の後退位置及び前進位
置における圧縮コイルばね７８のたわみ量をX₁
及びX₀とすると、先ず、第一の駆動シリンダ室
７６内に圧力油が供給され、第二の駆動シリンダ
室８０内が外部油タンク６４に接続された状態下
では、 ０＜Ｐ・S₁＋ｋ・X₀ …… なる関係が設定されていることにより、第１図に
示されている如く、プレフイルバルブ６０が前進
位置に移動、保持されることとなるのであり、ま
た、第一の駆動シリンダ室７６内が外部油タンク
６４に接続され、第二の駆動シリンダ室８０内に
圧力油が供給された状態下では、 Ｐ・S₂＞ｋ・X₁ …… なる関係が設定されていることにより、第２図に
示されている如く、プレフイルバルブ６０が閉塞
部材４６に当接する後退位置に移動、保持される
こととなるのであり、更に、両駆動シリンダ室７
６，８０内に、ともに圧力油が供給された状態下
では、第３図に示されているように、 Ｐ・S₂＝Ｐ・S₁＋ｋ・X₂ …… にて規定されるX₂だけのたわみ量が、圧縮コイ
ルばね７８に生ぜしめられるような中間位置に、
プレフイルバルブ６０が移動、保持されることと
なるのである。

なお、このことから明らかなように、プレフイ
ルバルブ６０が保持される中間位置は、上記、
及び式を連立式として、作動油の圧力：Ｐ、
前方側端面９２の面積：S₁、後方側端面９３の面
積：S₂、及び圧縮コイルばね７８のばね定数：ｋ
を適宜設定することにより、任意の位置、即ち圧
縮コイルばね７８のたわみ量：X₂に設定するこ
とができるのである。

また一方、前記ブースタラム５４の内部空間
は、液通路９８によつて、電磁切換バルブ１００
に接続されており、該電磁切換バルブ１００の切
換操作によつて、かかるブースタラム５４の内部
空間が、可変容量ポンプ１０２乃至は外部油タン
ク６４に対し、択一的に接続されるようになつて
いる。即ち、この電磁切換バルブ１００の切換操
作により、前記主ラム４８の有底穴５６内に形成
されたブースタラムシリンダ室５８内に対して作
動油が給排せしめられるようになつているのであ
る。また、かかるブースタラムシリンダ室５８内
に作動油を給排する液通路９８には、電磁切換バ
ルブ１０４を介して、低圧リリーフバルブ１０６
が接続されており、電磁切換バルブ１０４の切換
操作によつて、ブースタラムシリンダ室５８内の
油圧が、高圧と低圧とに切換設定され得るように
なつている。なお、図中、１０８は、可変容量ポ
ンプ１０２から吐出された作動油の油圧を、一定
値以下に保持するためのリリーフバルブである。

さらに、この電磁切換バルブ１００とブースタ
ラムシリンダ室５８とを接続する液通路９８に
は、シーケンスバルブ１１０を介して、型締シリ
ンダ室５０が接続されており、該型締シリンダ室
５０内への圧力油の供給が、可変容量ポンプ１０
２によつて、かかるシーケンスバルブ１１０を通
じて行なわれるようになつている。また、該型締
シリンダ室５０と液通路９８との間には、かかる
シーケンスバルブ１１０と並列に、バイパス通路
１１２が設けられており、該バイパス通路１１２
上に、型締シリンダ室５０から液通路９８に向か
う方向を順方向とするチエツクバルブ１１４と絞
り１１６とが設けられている。

更にまた、前記電磁切換バルブ１００には、液
通路１１８を介して、前記型開きシリンダ室５２
が接続されており、かかる電磁切換バルブ１００
の切換操作によつて、該型開きシリンダ室５２に
対して、前記ブースタラムシリンダ室５８に対す
る給排とは逆に、作動油が給排せしめられるよう
になつている。

次に、上述の如き構造とされた本実施例におけ
る型締装置の型閉じに際しての作動形態を、以下
に説明することとする。

先ず、第４図には、かかる型締装置の型閉作動
時における、型締シリンダ室５０およびブースタ
ラムシリンダ室５８内の油圧の変化状態が示され
ている。即ち、かかる第４図のＡ点で、装置に対
して型閉じ開始信号が入力せしめられると、先
ず、第２図に示されているように、電磁切換バル
ブ９４のソレノイド：ｂが励磁せしめられること
により、該電磁切換バルブ９４が切換操作され
て、第一の駆動シリンダ室７６内が外部油タンク
６４に接続される一方、第二の駆動シリンダ室８
０内がパイロツト用補助ポンプ９６に接続せしめ
られる。そして、それによつてかかる第二の駆動
シリンダ室８０内に圧力油が導かれて、プレフイ
ルバルブ６０が、圧縮コイルばね７８の付勢力に
抗して、閉塞部材４６に当接する位置（後退位
置）に移動せしめられ、以て型締シリンダ室５０
が外部油タンク６４に連通せしめられることとな
る。

そして、かかる電磁切換バルブ９４の切換操作
の後或いはそれと同時に、電磁切換バルブ１０４
が切換操作されて、液通路９８が低圧リリーフバ
ルブ１０６から遮断せしめられ、そしてかかる状
態下において、電磁切換バルブ１００が切換制御
されて、可変容量ポンプ１０２がブースタラムシ
リンダ室５８に接続せしめられることとなる。そ
して、かかる状態下で、可変容量ポンプ１０２の
容量を大きくして、ブースタラムシリンダ室５８
に高圧の作動油を供給せしめることにより、主ラ
ム４８に対して前進駆動力が及ぼされ、以て高速
型閉作動が行なわれることとなるのである。な
お、かかる高速型閉作動時には、主ラム４８の前
進移動に伴い、型開きシリンダ室５２内の作動油
が、液通路１１８を通じて外部油タンク６４内に
排出されることとなる。

ところで、上述の如き、主ラム４８の前進作動
時においては、該主ラム４８の前進移動に伴い、
型締シリンダ室５０内の容積が増大されて、そこ
に負圧が生じることとなるが、かかる型締装置に
あつては、この負圧によつて、外部油タンク６４
内から、連通孔６６を通じて、プレフイルバルブ
６０を介して、型締シリンダ室５０内に作動油が
導かれ、それによつてかかる負圧が解消せしめら
れ得ることとなるのである。なお、このことから
明らかなように、プレフイルバルブ６０の後退位
置におけるバルブ開口面積は、上述の如き、高速
型閉作動時に型締シリンダ室５０内に生ぜしめら
れる負圧を充分に解消し得るだけの油の流通を許
容する大きさをもつて設定されることとなる。

次いで、このような主ラム４８の高速型閉作動
状態において、可動金型４０が固定金型３６に当
接する直前に達した時、即ち第４図中のＢ点で、
金型３６，４０の保護のために、リミツトスイツ
チ等が作動されて、装置に対して型閉低速切換信
号が入力せしめられることとなる。そして、それ
によつて可変容量ポンプ１０２の容量が小さくさ
れると共に、電磁切換バルブ１０４が切換操作さ
れて、液通路９８が低圧リリーフバルブ１０６に
接続せしめられる。このようにすれば、主ラム４
８の前進駆動を低速に切り換えて、この低速前進
駆動状態下で、可動金型４０を固定金型３６に当
接させることができるのであり、当接時における
衝撃を緩和して、金型３６，４０を、その衝撃な
どから保護することができるのである。

ところで、このような低速型閉作動時において
も、主ラム４８の前進作動に伴い、型締シリンダ
室５０内に負圧が生じることとなるが、通常、か
かる低速型閉速度は、上述の高速型閉速度の1/10
以下に設定されるところから、その負圧は、前記
高速型閉作動時よりも、充分に小さいものとな
る。そして、ここにおいて、特に、本実施例にお
ける型締装置にあつては、前記型閉低速切換信号
が入力される、第４図中のＢ点で、同時に、電磁
切換バルブ９４のソレノイド：ｂが解磁せしめら
れることにより、該電磁切換バルブ９４が切換操
作されて、第一及び第二の駆動シリンダ室７６及
び８０内が、ともにパイロツト用補助ポンプ９６
に接続せしめられるのであり、それによつて第一
の駆動シリンダ室７６、第二の駆動シリンダ室８
０内に圧油が導かれて、第３図に示されているよ
うに、プレフイルバルブ６０が、中間位置に導か
れることとなる。なお、このことから明らかなよ
うに、かかるプレフイルバルブ６０の中間保持位
置は、その開口面積が、かかる低速型閉作動に型
締シリンダ室５０内に生ぜしめられる負圧を解消
し得るだけの油の流通を許容する大きさに設定さ
れることとなる。

そして、このようにして、主ラム４８の前進駆
動による型閉作動が終了した時、即ち、第４図中
のＣ点で、型閉完了信号が入力されると、次に、
型締シリンダ室５０内に圧力油を導くことによつ
て、型締作動が行なわれることとなるが、かかる
型締作動に際しては、その前に、型締シリンダ室
５０内における高圧の保持性を確保する必要があ
るのであり、そのためにかかる第４図中のＣ点
で、電磁切換バルブ９４のソレノイド：ａが励磁
せしめられることにより、該電磁切換バルブ９４
が切換操作されて、第一の駆動シリンダ室７６内
に圧力油が供給される一方、第二の駆動シリンダ
室８０内の外部油タンク６４に接続せしめられる
のであり、それによつて第１図に示されているよ
うに、プレフイルバルブ６０が前進位置に移動、
保持されて、遮断せしめられることとなる。

ここにおいて、本実施例における型締装置にあ
つては、前述の如く、プレフイルバルブ６０が、
既に、低速型閉作動時（第４図中、Ｂ〜Ｃ間）に
おいて中間位置にまで移動されているのであり、
特にかかる中間位置における開口面積は、前述の
如く、全開面積に比して充分に小さく設定されて
いるところから、かかる型閉完了後にプレフイル
バルブ６０を全閉状態にするのに要する作動スト
ロークが短くされ、バルブ閉鎖作動に要する時間
が有利に短縮され得るのである。

そして、かかるプレフイルバルブ６０の閉鎖作
動が完了した後、第４図中のＤ点において、電磁
切換バルブ１０４が切換作動されて、液通路９８
が低圧リリーフバルブ１０６から遮断せしめら
れ、それによつてブースタラムシリンダ室５８内
の油圧が一定値以上になつたときに、シーケンス
バルブ１１０が作動されて、型締シリンダ室５０
内に作動油が供給せしめられることとなるのであ
り、これによつて、型締シリンダ室５０内に大き
な油圧を生ぜしめ、主ラム４８に対して射出樹脂
圧に対向し得る大きな型締力を作用させることが
できるのである。

従つて、上述の如き構造とされた型締装置にあ
つては、プレフイルバルブ６０の開口面積が２段
階に制御せしめられるところから、型閉完了から
型締開始に至るまでの、型締シリンダ室５０内の
高圧保持を確保するために要する時間（第４図
中、Ｃ〜Ｄ間）を極めて有効に短縮するとができ
るのであり、それによつて型閉作動に要する時間
（第４図中、Ａ〜Ｅ間）の短縮化が有利に達成さ
れ得るのである。

そして、特に、このような短縮化が、装置の機
能や型締力等の性能の低下を何等伴うものではな
く、且つ簡単な改造によつて容易に実現され得る
ところにも、かかる型締装置の大きな効果が存し
ているのである。

なお、射出成形後において、金型３６，４０の
型開きを行なう場合には、前記第２図に示されて
いる如く、電磁切換バルブ９４を切り換えること
により、プレフイルバルブ６０を後退位置側に移
動させて、型締シリンダ室５０内の油圧を解消さ
せる一方、電磁切換バルブ１００を切り換えて、
ブースタラムシリンダ室５８を外部油タンク６４
に接続すると共に、型開きシリンダ室５２内に可
変容量ポンプ１０２を接続することによつて行な
われる。即ち、このようにすれば、型開きシリン
ダ室５２内に発生する油圧にて主ラム４８が後退
作動させられ、可動金型４０が固定金型３６から
離間するのである。なお、かかる型開作動時にお
いては、主ラム４８の後退移動によつて、型締シ
リンダ室５０内に正圧が生ぜしめられることとな
るが、かかる正圧は、型締シリンダ室５０内の作
動油が、プレフイルバルブ６０を介して外部油タ
ンク６４内に排出されることにより、解消される
こととなる。

以上、本考案に従う構造とされたブースタラム
式型締装置の一実施例について詳述してきたが、
これは文字通りの例示であつて、本考案は、かか
る具体例にのみ限定して解釈されるものではな
い。

例えば、前記実施例にあつては、第一の駆動シ
リンダ室７６及び第二の駆動シリンダ室８０に対
して供給される圧力油にて生ぜしめられる駆動力
の差が、それぞれのプレフイルバルブ６０に対す
る油圧作用面９２，９３の面積を異ならせること
によつて、設定されていたが、それぞれの駆動シ
リンダ室に供給される作動油の油圧を異ならせる
ことによつて設定することも可能であり、またか
かる作動油の油圧を制御することにより、使用さ
れる成形材料等に応じて、プレフイルバルブ６０
の中間位置における開口面積を適宜設定するよう
にすることも可能である。

また、かかるプレフイルバルブ６０の具体的構
造、例えば第一及び第二の駆動シリンダ室７６，
８０の形成位置や圧縮コイルばね７８の配設位置
などは、前記実施例のものに限定されるものでは
ない。

その他、一々列挙はしないが、本考案は当業者
の知識に基づいて種々なる変更、修正、改良等を
加えた態様において実施され得るものであり、ま
たそのような実施態様が、本考案の趣旨を逸脱し
ない限り、何れも本考案の範囲内に含まれるもの
であることは、言うまでもないところである。

（考案の効果） 上述の説明から明らかなように、このような本
考案に従う構造とされたブースタラム式型締装置
にあつては、第一及び第二の駆動シリンダ室によ
つてプレフイルバルブに及ぼされる互いに逆方向
の滑動駆動力を、ばね手段にて及ぼされる付勢力
に応じて、適宜設定することにより、かかるプレ
フイルバルブを連通位置と遮断位置との間の任意
の中間位置において保持することが可能となるの
である。

そして、このようなブースタラム式型締装置に
おける型閉作動は、金型保護のために、その型閉
速度が、型閉じ開始時の高速作動と、型閉じ完了
前の低速作動との２段階に切り換えられるところ
から、かかる高速作動時に連通位置に保持された
プレフイルバルブを、低速作動への切換時に中間
位置に切り換えることにより、型閉完了後の作動
ストロークを実質的に短縮化することができるの
であり、それによつて型閉完了から型締作動への
切換時におけるバルブの閉鎖に要する時間、延い
ては成形サイクルの短縮化が有効に達成され得る
こととなるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の一実施例たるブースタラム式
型締装置を示す説明図であり、第２図及び第３図
は、それぞれ、かかる型締装置の一作動形態を示
す要部説明図であり、第４図はかかる型締装置の
型閉作動時におけるブースタラムシリンダ室及び
型締シリンダ室内の油圧の時間的変化を示す説明
図（グラフ）である。また、第５図は、従来のブ
ースタラム式型締装置の一例を示す要部説明図で
ある。 ２，３０……主シリンダ、４，４４……バルブ
シリンダ、８，５４……ブースタラム、１０……
主シリンダ室、１２，４８……主ラム、１４，５
８……ブースタラムシリンダ室、１６……バルブ
シリンダ室、１８，６０……プレフイルバルブ、
２０，７８……圧縮コイルばね、２４，６４……
外部油タンク、３８……固定盤、４２……可動
盤、５０……型締シリンダ室、５２……型開きシ
リンダ室、６２……供給・排出流路、７６……第
一の駆動シリンダ室、８０……第二の駆動シリン
ダ室、９２……前方側端面（第一の駆動シリンダ
室）、９３……後方側他面（第二の駆動シリンダ
室）、９４……電磁切換バルブ、９６……パイロ
ツト用補助ポンプ。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 主シリンダ室内に滑動可能に嵌合された、可動
   盤を固定盤に対して接近・離隔方向に駆動する主
   ラムに対して、その中心軸と同軸上に該主ラムの
   直径よりも小さな直径のブースタラムを挿入せし
   めて、かかる主ラム内にブースタラムシリンダ室
   を形成する一方、かかる主シリンダ室内に連通す
   るバルブシリンダ室を設けて、該バルブシリンダ
   室内に、前記主シリンダ室内の外部油タンクに対
   する連通状態を制御するプレフイルバルブを滑動
   可能に嵌合せしめてなるブースタラム式型締装置
   において、 前記プレフイルバルブの滑動方向両側面に対し
   て、それぞれ前記主シリンダ室内の油圧が作用せ
   しめられるようにする一方、前記バルブシリンダ
   室内に、該プレフイルバルブを滑動方向の一の方
   向に所定の付勢力をもつて付勢するばね手段を配
   すると共に、その内部に導かれる圧力油によつ
   て、該プレフイルバルブに対して滑動方向におい
   て互いに逆方向の駆動力を及ぼす第一の駆動シリ
   ンダ室及び第二の駆動シリンダ室を形成し、前記
   プレフイルバルブを連通位置と遮断位置との間の
   所定の中間位置において保持するように、該第一
   の駆動シリンダ室に生ぜしめられる駆動力と前記
   ばね手段の付勢力との和が該第二の駆動シリンダ
   室に生ぜしめられる駆動力と平衡するようにした
   ことを特徴とするブースタラム式型締装置。