JPH0418817Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 （技術分野） 本考案はブースタラム式型締装置に係り、特に
型締工程のサイクルの短縮化を有利に達成せしめ
得る技術に関する。

（従来技術） 従来から、射出成形機やダイキヤスト機等にお
ける直圧式型締装置の一種として、主シリンダ室
内に滑動可能に嵌合せしめられた、可動盤を固定
盤に対して接近・離隔方向に駆動する主ラムに対
して、該主ラムの外径よりも小さな外径のブース
タラムが、その内部に同軸的に挿入されて、該主
ラム内にブースタラムシリンダ室が形成され、そ
して型締作動に際して、先ず該ブースタラムシリ
ンダ室内に圧力油を供給することにより、型閉作
動を行つた後、主シリンダ室内に圧力油を供給し
て、型締作動を行なわせるようにした、所謂ブー
スタラム式型締装置が知られている。

ところで、このようなブースタラム式型締装置
にあつては、型閉作動時に、主シリンダ室内には
圧力油が供給されないところから、該主シリンダ
室内に負圧が生じることとなるのであり、そのた
めに、通常、該主シリンダ室内が、プレフイルバ
ルブを介して外部油タンクに接続されており、型
閉作動時には、該プレフイルバルブを開状態とし
て主シリンダ室内への油の供給を許容することに
より、主シリンダ室内における負圧を解除する一
方、型閉作動時には、該プレフイルバルブを閉状
態として主シリンダ室内からの油の排出を阻止す
ることにより、主シリンダ室内における高圧の保
持が為されるようにされている。

より具体的には、かかるブースタラム式型締装
置は、例えば、第４図に示されているように、互
いに連通状態下に直列的に形成された主シリンダ
２とバルブシリンダ４とからなる外部ハウジング
６を備えており、該外部ハウジング６内の軸心上
のブースタラム８が配される一方、かかる主シリ
ンダ２内に形成された主シリンダ室１０内に主ラ
ム１２が滑動可能に嵌合され、且つ該主ラム１２
の中に前記ブースタラム８が同軸上に挿入され
て、その内部にブースタラムシリンダ室１４が形
成されると共に、前記バルブシリンダ４内に形成
されたバルブシリンダ室１６内には、プレフイル
バルブ１８が、圧縮コイルばね２０にて付勢され
た状態下で滑動可能に嵌合されてなる構造とされ
ており、電磁切換バルブ２８の切換操作によつ
て、駆動シリンダ２６内を油圧ポンプ２７乃至は
外部油タンク２４に対して択一的に連通せしめ
て、かかるプレフイルバルブ１８を駆動せしめる
ことにより、前記主シリンダ室１０内の外部油タ
ンク２４に対する連通路を連通／遮断制御するよ
うになつている。

そして、ブースタラム８内を通じてブースタラ
ムシリンダ室１４内に圧力油が供給される型閉作
動時には、かかるプレフイルバルブ１８を連通状
態と為して、主シリンダ室１０内に生じる負圧を
解除する一方、圧力油供給孔２２を通じてバルブ
シリンダ室１６から主シリンダ室１０内に圧力油
が供給される型締作動時には、かかるプレフイル
バルブ１８を遮断状態と為して、主シリンダ室１
０内に生じる高圧を保持せしめるようにされるこ
ととなるのである。

（問題点） ところが、上述の如き構造とされたブースタラ
ム式型締装置にあつては、プレフイルバルブ１８
に対して、型閉作動時における主ラムの高速移動
性を確保するべく、連通状態下において充分に大
きな流路面積を設定する必要があることから、そ
の作動ストローク（第４図中、ｌ）が大きくな
り、その開閉作動、即ち装置の型閉完了後、型締
作動に移行する際、該プレフイルバルブを連通状
態から遮断状態に切り換えるために、比較的長い
作動時間を要するといつた不具合を有していたの
である。

そして、特に、成形サイクルの短縮化が大きな
目標とされている近年においては、何等かの解決
策が切望されていたのである。

（解決手段） ここにおいて、本考案は、上述の如き事情を背
景として為されたものであつて、その特徴とする
ところは、主シリンダ室内に滑動可能に嵌合され
た、可動盤を固定盤に対して接近・離隔方向に駆
動する主ラムに対して、その中心軸と同軸上に該
主ラムの直径よりも小さな直径のブースタラムを
挿入せしめて、かかる主ラム内にブースタラムシ
リンダ室を形成する一方、かかる主シリンダ室内
に連通するバルブシリンダ室を設けて、該バルブ
シリンダ室内に、前記主シリンダ室内の外部油タ
ンクに対する連通状態を制御するプレフイルバル
ブを滑動可能に嵌合せしめてなるブースタラム式
型締装置において、前記プレフイルバルブの滑動
方向両側面に対して、それぞれ前記主シリンダ室
内の油圧が作用せしめられるようにする一方、前
記バルブシリンダ室内に、該プレフイルバルブを
滑動方向の一の方向に所定の付勢力をもつて付勢
するばね手段を配すると共に、その内部に導かれ
る圧力油によつて、該プレフイルバルブに対して
前記ばね手段にて及ぼされる付勢力とは逆方向の
滑動方向に駆動力を及ぼす駆動シリンダ室を形成
せしめ、更にかかる駆動シリンダ室内に供給され
る圧力油の油圧を複数段階に切換制御する油圧制
御手段を設けたことにある。

（実施例） 以下、本考案を更に具体的に明らかにするため
に、本考案の実施例について、図面を参照しつ
つ、詳細に説明することとする。

先ず、第１図には、本考案に従う構造とされた
ブースタラム式型締装置が示されている。この図
において、３０は、主シリンダであり、その前端
側（第１図中、右側）の外周部に形成されたフラ
ンジ部３２において、４本のタイバー３４の一端
をそれぞれ支持している。そして、これらのタイ
バー３４の他端には、固定金型３６を備えた固定
盤３８が固設されている。また、これらのタイバ
ー３４の中間部には、可動金型４０を備えた可動
盤４２が取り付けられており、該可動盤４２が、
かかるタイバー３４によつて、固定盤３８に対し
て接近、離間する方向に摺動可能に案内せしめら
れる状態で、支持されている。

また、かかる主シリンダ３０の後端側（第１図
中、左側）には、バルブシリンダ４４が一体的に
設けられており、該バルブシリンダ４４のシリン
ダ室内が、主シリンダ３０のシリンダ室内に対し
て相互に連通された状態で同軸的に形成されてい
ると共に、該バルブシリンダ４４のシリンダ室の
後部開口が、閉塞部材４６によつて閉塞されてい
る。

そして、前記主シリンダ３０のシリンダ室内に
は、その前端部において前記可動盤４２に固定さ
れた主ラム４８が、その後端部の大径部４９にお
いて、前後方向、即ち前後固定盤３８に対する接
近、離隔方向に滑動可能に嵌合されており、かか
る主ラム４８により、主シリンダ室が大径部４９
の後方側の型締シリンダ室５０と前方の型開きシ
リンダ室５２とに仕切られている。

また、前記バルブシリンダ４４及び主シリンダ
３０内には、前記主ラム４８より小さい外径の円
筒形状を有するブースタラム５４が、その後端部
外周面が前記閉塞部材４６に液密に固定されるこ
とにより、かかるバルブシリンダ室内を貫通して
主シリンダ室内に所定長さをもつて突出する状態
で、同軸的に配設されており、その前端部の外周
面において、主ラム４８の後端部に形成された有
底穴５６の内周面に対して、前後方向に摺動可能
に且つ液密に挿入されている。即ち、このことか
ら明らかなように、かかる有底穴５６によつて、
ブースタラムシリンダ室５８が構成されているの
である。

更にまた、前記バルブシリンダ４４の外周壁部
には、供給・排出流路６２を通じて外部油タンク
６４に連通せしめられた連通孔６６が設けられて
いると共に、そのシリンダ室内には、略円筒形状
のプレフイルバルブ６０が、前後方向に摺動可能
に嵌合されており、該プレフイルバルブ６０の移
動位置に応じて、かかる連通孔６６に対する型締
シリンダ室５０の連通状態が切り換えられるよう
になつている。

ここにおいて、かかるプレフイルバルブ６０
は、その内孔６８において、前記ブースタラム５
４に対して外挿されていると共に、該内孔６８内
には、閉塞部材４６との間に配された圧縮コイル
ばね７０が収容されており、該圧縮コイルばね７
０によつて、常時、前方に向かう滑動方向に付勢
された状態で配設されている。

また、かかるプレフイルバルブ６０の軸方向中
央部の外周面上には、バルブシリンダ４４内周面
との間に、円環状の駆動シリンダ室７２が形成さ
れている。そして、該駆動シリンダ室７２内に、
供給孔７４を通じて圧力油を供給することによ
り、前記プレフイルバルブ６０に対して、圧縮コ
イルばね７０にて及ぼされる付勢力とは逆の滑動
方向、即ち後退方向の駆動力が及ぼされるように
なつている。

そして、このように、その内圧によつてプレフ
イルバルブ６０に駆動力を及ぼす駆動シリンダ室
７２は、電磁切換バルブ７６に接続されており、
該電磁切換バルブ７６の切換操作によつて、パイ
ロツト用補助ポンプ７８乃至は外部油タンク６４
に対して、択一的に接続せしめられるようになつ
ている。

なお、かかるプレフイルバルブ６０の内孔６８
内は、型締シリンダ室５０に対して、常時連通さ
れており、そして閉塞部材４６に設けられた供給
孔８２を通じて供給される圧力油が、内孔６８内
を通じて型締シリンダ室５０内に導かれるように
なつている。そして、それによつてかかるプレフ
イルバルブ６０における前方側及び後方側の端面
に対して、それぞれ、型締シリンダ室５０内の油
圧が及ぼされるようにされている。

ところで、特に、本実施例においては、前記駆
動シリンダ室７２に対する圧力油の供給を制御す
る電磁切換バルブ７６として、３位置４方向切換
バルブが用いられており、その一切換位置におい
て、駆動シリンダ室７２を、パイロツト用補助ポ
ンプ７８乃至は外部油タンク６４に、それぞれ択
一的に且つ直接に接続すると共に、他の一切換位
置において、該駆動シリンダ７２をパイロツト用
補助ポンプ７８に接続せしめ、且つその接続流路
に対して、リリーフバルブ８０を接続するように
なつている。

すなわち、かかる電磁切換バルブ７６を切り換
えることにより、駆動シリンダ室７２内の油圧
が、大気圧状態と、パイロツト用補助ポンプ７８
の吐出圧力と、リリーフバルブ８０の設定圧力と
の何れかに択一的に切換制御され得るようになつ
ているのである。そして、このことから明らかな
ように、本実施例における型締装置にあつては、
電磁切換バルブ７６及びリリーフバルブ８０によ
つて、パイロツト用補助ポンプ７８から駆動シリ
ンダ室７２内に供給される圧力油の油圧を複数段
階（本実施例においては、大気開放を除く２段
階）に切換制御する油圧制御手段が構成されてい
るのである。

そして、ここにおいて、かかるパイロツト用補
助ポンプ７８の吐出圧力は、該吐出圧力が駆動シ
リンダ室７２内に及ぼされた際、プレフイルバル
ブ６０を、圧縮コイルばね７０の付勢力に抗して
後方に移動させ、閉塞部材４６に当接する後退位
置に保持せしめ得るだけの値に設定されているの
てあり、またリリーフバルブ８０の設定圧力は、
該設定圧力が駆動シリンダ室７２内に及ぼされた
際、プレフイルバルブ６０を中間位置に移動させ
て、該中間位置において圧縮コイルばね７０の付
勢力と釣り合い、かかる中間位置にプレフイルバ
ルブ６０を保持せしめ得るだけの値に設定されて
いるのである。

より具体的には、駆動シリンダ室７２に対して
パイロツト用補助ポンプ７８から供給される作動
油の圧力をP₁、リリーフバルブ８０の設定圧力
をP₂、駆動シリンダ室７２における後方側端面
８１の面積をＳ、圧縮コイルばね７０のばね定数
をｋとし、またプレフイルバルブ６０の前進位置
及び後退位置における圧縮コイルばね７８のたわ
み量を、それぞれX₀及びX₁とすると、先ず、駆
動シリンダ室７２内が外部油タンク６４に接続さ
れた状態下では、該駆動シリンダ室７２内の油
圧：Ｐ＝０故、 ｋ・X₀＞Ｐ・Ｓ＝０ …… なる関係が設定されていることにより、第１図に
仮想線で示されている如く、プレフイルバルブ６
０が前進位置に移動、保持されることとなるので
あり、また、駆動シリンダ室７２内にパイロツト
用補助ポンプ７８にて吐出された圧力油が直接供
給された状態下では、該駆動シリンダ室７２内の
油圧：Ｐ＝P₁故、 P₁・Ｓ＞ｋ・X₁ …… なる関係が設定されていることにより、第１図に
実線で示されている如く、プレフイルバルブ６０
が閉塞部材４６に当接する後退位置に移動、保持
されることとなるのであり、更に、駆動シリンダ
室７２内に、リリーフバルブ８０に設定された油
圧の圧力油が供給された状態下では、第２図に示
されているように、該駆動シリンダ室７２内の油
圧：Ｐ＝P₂故、 P₂・Ｓ＝ｋ・X₂ …… にて規定されるX₂だけのたわみ量が、圧縮コイ
ルばね７０に生ぜしめられるような中間位置に、
プレフイルバルブ６０が移動、保持されることと
なるのである。

なお、このことから明らかなように、プレフイ
ルバルブ６０が保持される中間位置は、上記、
及び式を連立式として、パイロツト用補助ポ
ンプ７８にて供給される作動油の圧力：P₁、駆
動シリンダ室７２の後方側端面８１の面積：Ｓ、
及び圧縮コイルばね７０のばね定数：ｋを設定
し、それに応じて、リリーフバルブ８０の設定圧
力P₂を適宜設定することにより、任意の位置、
即ち圧縮コイルばね７８のたわみ量：X₂に設定
することができるのである。

また一方、前記ブースタラム５４の内部空間
は、液通路８４によつて、電磁切換バルブ８６に
接続されており、該電磁切換バルブ８６の切換操
作によつて、かかるブースタラム５４の内部空間
が、可変容量ポンプ８８乃至は外部油タンク６４
に対して、択一的に接続されるようになつてい
る。即ち、この電磁切換バルブ８６の切換操作に
より、前記主ラム４８の有底穴５６内に形成され
たブースタラムシリンダ室５８内に対して作動油
が給排制御せしめられるようになつているのであ
る。また、かかるブースタラムシリンダ室５８内
に作動油を給排する液通路８４には、電磁切換バ
ルブ９０を介して、低圧リリーフバルブ９２が接
続されており、電磁切換バルブ９０の切換操作に
よつて、ブースタラムシリンダ室５８内の油圧
が、高圧と低圧とに切換設定され得るようになつ
ている。なお、図中、９４は、可変容量ポンプ８
８から吐出された作動油の油圧を、一定値以下に
保持するためのリリーフバルブである。

さらに、かかる電磁切換バルブ８６とブースタ
ラムシリンダ室５８とを接続する液通路８４に
は、シーケンスバルブ９６を介して、前記型締シ
リンダ室５０に連通された供給孔８２が接続され
ており、該型締シリンダ室５０内への圧力油の供
給が、可変容量ポンプ８８によつて、かかるシー
ケンスバルブ９６を通じて行なわれるようになつ
ている。また、該型締シリンダ室５０と液通路８
４との間には、かかるシーケンスバルブ９６と並
列に、バイパス通路９８が設けられており、該バ
イパス通路９８上に、型締シリンダ室５０から液
通路８４に向かう方向を順方向とするチエツクバ
ルブ１００と絞り１０２とが設けられている。

更にまた、前記電磁切換バルブ８６には、液通
路１０４を介して、前記型開きシリンダ室５２が
接続されており、かかる電磁切換バルブ８６の切
換操作によつて、該型開きシリンダ室５２に対し
て、前記ブースタラムシリンダ室５８に対する給
排とは逆に、作動油が給排せしめられるようにな
つている。

次に、上述の如き構造とされた本実施例におけ
る型締装置の型閉じに際しての作動形態を、以下
に具体的に説明することとする。

先ず、第３図には、かかる型締装置の型閉作動
時における、型締シリンダ室５０およびブースタ
ラムシリンダ室５８内の油圧の変化状態が示され
ている。即ち、かかる第３図のＡ点で、装置に対
して型閉じ開始信号が入力せしめられると、先
ず、電磁切換バルブ７６のソレノイド：ａが励磁
せしめられることにより、該電磁切換バルブ７６
が切換操作されて、駆動シリンダ室７２内がパイ
ロツト用補助ポンプ７８に接続せしめられる。そ
して、それによつてかかる駆動シリンダ室７２内
に圧力油が導かれて、第１図に実線で示されてい
る如く、プレフイルバルブ６０が、圧縮コイルば
ね７０の付勢力に抗して、閉塞部材４６に当接す
る位置（後退位置）に移動せしめられ、以て型締
シリンダ室５０が外部油タンク６４に連通せしめ
られることとなる。

そして、かかる電磁切換バルブ７６の切換操作
の後或いはそれと同時に、電磁切換バルブ９０が
切換操作されて、液通路８４が低圧リリーフバル
ブ９２から遮断せしめられ、そしてかかる状態下
において、電磁切換バルブ８６が切換制御され
て、可変容量ポンプ８８がブースタラムシリンダ
室５８に接続せしめられることとなる。そして、
かかる状態下で、可変容量ポンプ８８の容量を大
きくして、ブースタラムシリンダ室５８に高圧の
作動油を供給せしめることにより、主ラム４８に
対して前進駆動力が及ぼされ、以て高速型閉作動
が行なわれることとなるのである。なお、かかる
高速型閉作動時には、主ラム４８の前進移動に伴
い、型開きシリンダ室５２内の作動油が、液通路
１０４を通じて外部油タンク６４内に排出される
こととなる。

ところで、上述の如き、主ラム４８の前進作動
時においては、該主ラム４８の前進移動に伴い、
型締シリンダ室５０内の容積が増大されて、そこ
に負圧が生じることとなるが、かかる型締装置に
あつては、この負圧によつて、外部油タンク６４
内から、連通孔６６を通じて、プレフイルバルブ
６０を介して、型締シリンダ室５０内に作動油が
導かれ、それによつてかかる負圧が解消せしめら
れ得ることとなるのである。なお、このことから
明らかなように、プレフイルバルブ６０の後退位
置におけるバルブ開口面積は、上述の如き、高速
型閉作動時に型締シリンダ室５０内に生ぜしめら
れる負圧を充分に解消し得るだけの油の流通を許
容する大きさをもつて設定されることとなる。

次いで、このような主ラム４８の高速型閉作動
状態において、可動金型４０が固定金型３６に当
接する直前に達した時、即ち第３図中のＢ点で、
金型３６，４０の保護のために、リミツトスイツ
チ等が作動されて、装置に対して型閉低速切換信
号が入力せしめられることとなる。そして、それ
によつて可変容量ポンプ８８の容量が小さくされ
ると共に、電磁切換バルブ９０が切換操作され
て、液通路８４が低圧リリーフバルブ９２に接続
せしめられる。このようにすれば、主ラム４８の
前進駆動を低速に切り換えて、この低速前進駆動
状態下で、可動金型４０を固定金型３６に当接さ
せることができるのであり、当接時における衝撃
を緩和して、金型３６，４０を、その衝撃などか
ら保護することができるのである。

ところで、このような低速型閉作動時において
も、主ラム４８の前進作動に伴い、型締シリンダ
室５０内に負圧が生じることとなるが、かかる低
速型閉速度は、上述の高速型閉速度の1/10以下に
設定されるところから、その負圧は、前記高速型
閉作動時よりも、充分に小さいものとなる。そし
て、ここにおいて、特に、本実施例における型締
装置にあつては、前記型閉低速切換信号が入力さ
れる、第３図中のＢ点で、同時に、電磁切換バル
ブ７６のソレノイド：ａが解磁せしめられること
により、該電磁切換バルブ７６が切換操作され
て、駆動シリンダ室７２とパイロツト用補助ポン
プ７８との接続流路に対して、リリーフバルブ８
０が接続され、該駆動シリンダ室７２内に供給さ
れる圧力油の油圧がリリーフバルブ８０に設定さ
れた圧力に低下せしめられるのであり、それによ
つて第２図に示されているように、プレフイルバ
ルブ６０が、中間位置に導かれることとなる。な
お、このことから明らかなように、かかるプレフ
イルバルブ６０の中間保持位置は、その開口面積
が、かかる低速型閉作動に型締シリンダ室５０内
に生ぜしめられる負圧を解消し得るだけの油の流
通を許容する大きさに設定されることとなる。

そして、このようにして、主ラム４８の前進駆
動による型閉作動が終了した時、即ち、第３図中
のＣ点で、型閉完了信号が入力されると、次に、
型締シリンダ室５０内に圧力油を導くことによつ
て、型締作動が行なわれることとなるが、かかる
型締作動に際しては、その前に、型締シリンダ室
５０内における高圧の保持性を確保する必要があ
るのであり、そのためにかかる第３図中のＣ点
で、電磁切換バルブ７６のソレノイド：ｂが励磁
せしめられることにより、該電磁切換バルブ７６
が切換操作されて、駆動シリンダ室７２内が外部
油タンク６４に接続せしめられるのであり、それ
によつて第１図に仮想線で示されているように、
プレフイルバルブ６０が前進位置に移動、保持さ
れて、遮断せしめられることとなる。

ここにおいて、本実施例における型締装置にあ
つては、前述の如く、プレフイルバルブ６０が、
既に、低速型閉作動時（第３図中、Ｂ〜Ｃ間）に
おいて中間位置にまで移動されているのであり、
特にかかる中間位置における開口面積は、前述の
如く、全開面積に比して充分に小さく設定されて
いるところから、かかる型閉完了後にプレフイル
バルブ６０を全閉状態にするのに要する作動スト
ロークが短くされ、バルブ閉鎖作動に要する時間
（第３図中、Ｃ〜Ｄ間）が有利に短縮され得るの
である。

そして、かかるプレフイルバルブ６０の閉鎖作
動が完了した後、第３図中のＤ点において、電磁
切換バルブ９０が切換作動されて、液通路８４が
低圧リリーフバルブ９２から遮断せしめられ、そ
れによつてブースタラムシリンダ室５８内の油圧
が一定値以上になつたときに、シーケンスバルブ
９６が作動されて、型締シリンダ室５０内に作動
油が供給せしめられることとなるのであり、これ
によつて、型締シリンダ室５０内に大きな油圧を
生ぜしめ、主ラム４８に対して射出樹脂圧に対向
し得る大きな型締力を作用させることができるの
である。

従つて、上述の如き構造とされた型締装置にあ
つては、プレフイルバルブ６０の開口面積が２段
階に制御せしめられるところから、型閉完了から
型締開始に至るまでの、型締シリンダ室５０内の
高圧保持を確保するために要する時間（第３図
中、Ｃ〜Ｄ間）を極めて有効に短縮することがで
きるのであり、それによつて型閉作動に要する時
間（第３図中、Ａ〜Ｅ間）の短縮化が有利に達成
され得るのである。

そして、このような型閉作動に要する時間、延
いては成形サイクルの短縮化が、装置の機能や型
締力等の性能の低下を何等伴うものではなく、特
に、本実施例においては、型締装置本体の構造
を、従来のものから、何等改造することなく、油
圧回路の変更のみによつて容易に実現され得ると
ころにも、かかる型締装置の大きな効果が存して
いるのである。

なお、射出成形後において、金型３６，４０の
型開きを行なう場合には、前述の如く、電磁切換
バルブ７６を切り換えることにより、プレフイル
バルブ６０を後退位置側に移動させて、型締シリ
ンダ室５０内の油圧を解消させる一方、電磁切換
バルブ８６を切り換えて、ブースタラムシリンダ
室５８を外部油タンク６４に接続すると共に、型
開きシリンダ室５２内に可変容量ポンプ８８を接
続することによつて行なわれる。即ち、このよう
にすれば、型開きシリンダ室５２内に発生される
油圧にて主ラム４８が後退作動させられ、可動金
型４０が固定金型３６から離間するのである。な
お、かかる型開作動時においては、主ラム４８の
後退移動によつて、型締シリンダ室５０内に正圧
が生ぜしめられることとなるが、かかる正圧は、
型締シリンダ室５０内の作動油が、プレフイルバ
ルブ６０を介して外部油タンク６４内に排出され
ることにより、解消されることとなる。

以上、本考案に従う構造とされたブースタラム
式型締装置の一実施例について詳述してきたが、
これは文字通りの例示であつて、本考案は、かか
る具体例にのみ限定して解釈されるものではな
い。

例えば、前記実施例にあつては、駆動シリンダ
室７２に対して供給される圧力油の油圧の複数段
階への制御を行なう制御手段が、電磁切換バルブ
７６及びリリーフバルブ８０にて構成されていた
が、その他、例えば吐出量（圧力）可変型のパイ
ロツト用補助ポンプを用いることによつて、該パ
イロツト用補助ポンプにて構成せしめることも可
能である。

また、プレフイルバルブ６０の具体的構造、例
えば駆動シリンダ室７２の形成位置や圧縮コイル
ばね７０の配設位置などは、前記実施例のものに
限定されるものではない。

その他、一々列挙はしないが、本考案は当業者
の知識に基づいて種々なる変更、修正、改良等を
加えた態様において実施され得るものであり、ま
たそのような実施態様が、本考案の趣旨を逸脱し
ない限り、何れも本考案の範囲内に含まれるもの
であることは、言うまでもないところである。

（考案の効果） 上述の説明から明らかなように、このような本
考案に従う構造とされたブースタラム式型締装置
にあつては、油圧制御手段によつて、駆動シリン
ダ室内に導かれる作動油の油圧を、ばね手段にて
及ぼされる付勢力に応じて、複数段階に切換制御
することにより、プレフイルバルブを連通位置と
遮断位置との間の任意の中間位置において保持す
ることが可能となるのである。

そして、このようなブースタラム式型締装置に
おける型閉作動は、金型保護のために、その型閉
速度が、型閉じ開始時の高速作動と、型閉じ完了
前の低速作動との２段階に切り換えられるところ
から、かかる高速作動時に連通位置に保持された
プレフイルバルブを、低速作動への切換時に中間
位置に切り換えることにより、型閉完了後におけ
る遮断位置への作動ストロークを実質的に短縮化
することができるのであり、それによつて型閉完
了から型締作動への切換時におけるバルブの閉鎖
に要する時間、延いては成形サイクルの短縮化が
有効に達成され得ることとなるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の一実施例たるブースタラム式
型締装置を示す説明図であり、第２図はかかる型
締装置の一作動形態を示す要部説明図であり、第
３図はかかる型締装置の型閉作動時におけるブー
スタラムシリンダ室及び型締シリンダ室内の油圧
の時間的変化を示す説明図（グラフ）である。ま
た、第４図は、従来のブースタラム式型締装置の
一例を示す要部説明図である。 ２，３０……主シリンダ、４，４４……バルブ
シリンダ、８，５４……ブースタラム、１０……
主シリンダ室、１２，４８……主ラム、１４，５
８……ブースタラムシリンダ室、１６……バルブ
シリンダ室、１８，６０……プレフイルバルブ、
２０，７０……圧縮コイルばね、２４，６４……
外部油タンク、２６，７２……駆動シリンダ室、
３８……固定盤、４２……可動盤、５０……型締
シリンダ室、５２……型開きシリンダ室、７６…
…電磁切換バルブ、７８……パイロツト用補助ポ
ンプ、８０……リリーフバルブ。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 主シリンダ室内に滑動可能に嵌合された、可動
   盤を固定盤に対して接近・離隔方向に駆動する主
   ラムに対して、その中心軸と同軸上に該主ラムの
   直径よりも小さな直径のブースタラムを挿入せし
   めて、かかる主ラム内にブースタラムシリンダ室
   を形成する一方、かかる主シリンダ室内に連通す
   るバルブシリンダ室を設けて、該バルブシリンダ
   室内に、前記主シリンダ室内の外部油タンクに対
   する連通状態を制御するプレフイルバルブを滑動
   可能に嵌合せしめてなるブースタラム式型締装置
   において、 前記プレフイルバルブの滑動方向両側面に対し
   て、それぞれ前記主シリンダ室内の油圧が作用せ
   しめられるようにする一方、前記バルブシリンダ
   室内に、該プレフイルバルブを滑動方向の一の方
   向に所定の付勢力をもつて付勢するばね手段を配
   すると共に、その内部に導かれる圧力油によつ
   て、該プレフイルバルブに対して前記ばね手段に
   て及ぼされる付勢力とは逆方向の滑動方向に駆動
   力を及ぼす駆動シリンダ室を形成せしめ、更にか
   かる駆動シリンダ室内に供給される圧力油の油圧
   を複数段階に切換制御する油圧制御手段を設けた
   ことを特徴とするブースタラム式型締装置。