JPH04185710A - 高タフネスポリアミド繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はタイヤコードなどのゴム補強用分野への利用に
適した高タフネスポリアミド繊維に関する。更に詳しく
は、接着剤ディッピング処理やゴム中で加硫された後も
、更にはゴム製品の使用中も高い破断エネルギーが維持
出来る高タフネスポリアミド繊維に関する。

〔従来の技術〕

ポリアミド繊維は高タフネスが達成しやすいので、古く
からタイヤコードなどのゴム補強用に使用されて来た。

高タフネスとは、繊維を引張り試験した時の破断までの
総エネルギー（以後破断エネルギーと呼ぶ）か、大きい
ことを意味する。

ポリアミド繊維は高強力で且つ耐疲労性が一般に高いこ
とから、トラックやバスなどの高重量用のバイヤスタイ
ヤにタイヤコードとして多く使用されて来た。しかし、
近年の自動車業界からのタイヤへの高性能化や軽量化の
要求に、従来のポリアミド繊維では十分に応えられなく
なった。

特開昭５９−１９９８１２号公報（実施例１）に固相重
合で得られた蟻酸相対粘度９０．０の原料から、紡糸法
および延伸法を特定することによって得られた蟻酸相対
粘度８３．０、破断強度１０．４ｇ／ｄ、破断伸度２１
．０％、タイ分子安定度係数０．０９および乾熱収縮率
２．０％の高強力ポリヘキサメチレンアジパミド繊維が
開示されている。この繊維の特徴はタイヤ製造工程にお
ける加硫工程での強力低下か小さいことである。この特
開昭５９−１９９８１２号公報に提案されている繊維の
特徴は本発明とは異なり、２３０°Ｃの熱応力値が低い
ことである。

上記先行技術に記載されている繊維は加硫工程での強力
低下は小さいか、接着剤ディッピング処理コードおよび
加硫後コードの破断エネルギーおよびタイヤ使用中の破
断エネルギーの低下か大きく、近年の、破断エネルギー
が従来の２０％増という市場の要求に応えられない。

ちなみに、ポリアミド繊維がタイヤコードなどのゴム補
強用として使用される時は次のような工程を経る繊維は
まず、下撚り、上撚りと呼ばれる二度の撚糸が施され、
生コードと成る。次いで、生コードを経糸とする織物す
なわちスダレ織を形成する。スダレ織は接着剤ディッピ
ング処理を経て、処理灰と呼ばれる反物１こなる。この
処理灰は次いで、ゴム中に埋め込まれ、加硫工程を経て
、ゴムと一体化され、タイヤなどのゴム製品の骨格とな
る。

処理灰中のコードを処理コード、加硫後のコードを加硫
コードと呼ぶ。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明の目的はタイヤコードなどに対する近年の要求を
満すゴム補強用に適した高強力ポリアミド繊維を提供す
ることにある。すなわち、接着剤ディッピング処理後お
よび加硫後に得られるコードか高い破断エネルギーを示
し、更にはゴム製品使用中も高い破断エネルギーを示す
ことの出来る、高タフネスポリアミド繊維を提供するこ
とである。

本発明者らは上の目的を達成せんかために鋭息研究した
結果、コードの破断エネルギーには、繊維製造工程での
熱処理の程度および仕上げ剤の付着率か大きく影響する
ことを見出し、本発明を完成するに至った。

〔課題を解決するための手段〕

すなわち、本発明は、硫酸相対粘度ηｒが２．８以上の
ポリアミドからなる繊維において、該繊維に対する仕上
げ剤の付着率か１．６重量％以上であり、かつ、２３０
″Ｃにおける熱応力値が０．５５ｇ／ｄ以上であること
を特徴とする高タフネスポリアミド繊維、である。

本発明におけるポリアミドは、溶融紡糸可能なものであ
れば何でもよいか、経済的な面から、ポリヘキサメチレ
ンアジパミド（ナイロン６６）、ポリカブラミド（ナイ
ロン６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４
６）、ナイロン６１０、ナイロン１２あるいはこれらの
共重合体か好ましい。

本発明におけるポリアミドは硫酸相対粘度ηｒが２．８
以上のポリアミドからなる繊維を対象とする硫酸相対粘
度ηｒが２．８未満であると、近年のタイヤコード原糸
に必須である、破断強度約１０ｇ／ｄが達成されないか
らである。硫酸相対粘度ηｒの好ましい範囲は３．０〜
３．７、更に好ましい範囲は３．０〜３．４である。

ηｒの測定法は、実施例の項で後述する通りである。

本発明におけるポリアミドは公知の製造方法で得られる
ものでよく、熱安定剤、酸化防止剤、滑剤などの添加剤
を含んでいてもよい。

本発明においては、繊維に対する仕上げ剤の付着率は１
．６重量％以上でなければならない。通常の繊維に対す
る仕上げ割付着率は１．０重量％前後である仕上げ剤は
繊維かゴム補強用途に使われた時に、障害が生しないも
のであれば何でもよい。

主として平滑剤と乳化剤から成る水系エマルジョンダイ
ブでも、平滑剤か主成分である排水系のいずれでもよい
。仕上げ剤中にはその他の成分として、熱安定剤、抗酸
化剤、制電剤、高分子活性剤なとが含まれるのが好まし
い。仕上げ剤の付着率か１．６重量％未満であると、２
３０°Ｃにおける熱応力値か０．５５　ｇ／ｄ以上であ
っても、処理コードおよび加硫コードの破断エネルギー
の向上はない。

好ましい仕上げ剤の付着率は１．８〜２．５重量％であ
る。

仕上げ剤の繊維に対する付着率か１．６重量％未満であ
るポリアミド繊維は、接着剤ディッピング処理工程で、
接着剤のコード内部への浸透か顕著で、その結果処理コ
ードの伸度が抑えられるのて、破断エネルギーか向上し
ない原因と考えられる。

本発明に用いる仕上げ剤中の平滑剤としてはオレイルオ
レート、イソステアリルオレートなとの高級アルコール
と高級脂肪酸とのエステル、ジオレイルアジペートジイ
ソステアリルセバケートなどの二塩基酸と高級アルコー
ルとのエステル、トリイソデシルトリメリラートなと芳
香族カルボン酸と高級アルコールとのエステル、および
ネオペンチルグリコールジラウレート、グリセリントリ
オレレート、ペンタエリスリトールテトラデカネートな
との多価アルコールと高級脂肪酸エステルなどである。

また本発明に用いる仕上げ剤中の乳化剤すなわち非イオ
ン界面活性剤としては、グリセリン、ソルビタンなどの
多価アルコールのエチレンオキサイド付加物、オレイン
酸、ラウリン酸などの高級脂肪酸エステル、ヒマシ油な
どの天然油脂にエチレンオキサイドを付加させたもの、
高級アルコール、高級アミン、アルキルフェノールなど
にエチレンオキサイドを付加したものなどが挙げられる
。

本発明においては、繊維の２３０°Ｃにおける熱応力値
が０．５５　ｇ／ｄ以上でなければならない。熱応力値
の測定法は実施例の項で後述する通りである。２３０°
Ｃにおける熱応力値か０．５５　ｇ／ｄ未満では、他の
条件をいかに選んでも、コードの破断エネルギーの向上
はない。２３０°Ｃにおける熱応力値の好ましい範囲は
０．６０〜０．９０　ｇ／ｄである。

２３０°Ｃにおける熱応力値は繊維を形成するポリアミ
ドの種類、硫酸相対粘度ηｒおよび繊維製造工程での弛
緩熱処理の程度（温度、弛緩率）によって決まる。

熱応力値の最大値が高い繊維は、接着剤ディッピング処
理工程での荷重によるコードの伸長が小さいために、伸
度減少か小さく、高破断エネルギーを生む原因の一つと
なったものと思われる。

次に本発明の高タフネスポリアミド繊維の製造方法を以
下に説明する。

まず、本発明で用いるポリマーは公知の重合法で得られ
る硫酸相対粘度ηｒが約２８以上で酢酸銅や沃化カリウ
ムなどの安定剤を含むポリアミドである。

紡糸延伸機は第１図に例示するような直接紡糸延伸機を
用いるのがよい。

ポリマーの紡糸機への供給は、重合機から直接スピンヘ
ッド（第１図の（１））へ送液する方法でも、ペレット
化したポリマーを押出機て再溶融して後、スピンヘッド
へ送液するいずれでもよい。

延伸は第１図のよう装置で多段延伸を行なうのがよい。

ゴデツトロールは３段以上あった方が好ましい。

第１図に従って、本発明の繊維の製造方法を説明する。

まず溶融したポリマーをスピンヘッド（１）に装着した
紡糸口金（２）から押出し、フィラメント（４）を形成
し、加熱筒（３）内で冷却を遅延し、その後冷却風チャ
ンバー（５）内で冷却風によって冷却固化する。次いで
仕上げ剤付与装置（オイリングロール（６））によって
仕上げ剤を付与した後、各段のゴデツトロール（８１，
（９）、α０）で加熱し、常法に従って２段延伸し、次
いでゴデツトロールαＯ）とＯＤとの間で弛緩熱処理し
た後、巻取機で巻取る。

繊維に対する仕上げ剤の付着率は、仕上げ剤の濃度を考
慮して、オイリングロールの回転数を調節することによ
って１．６重量％以上に調節する。

仕上げ剤の付与は、オイリングノズル法およびそれとオ
イリングロール法との併用でもよい。まｊこ仕上げ剤は
、延伸、弛緩熱処理後に行なうアフターオイリング法を
併用してもよい。

ポリアミド繊維の２３０°Ｃの熱応力値は、第３段ゴデ
ツトロール（第１図００））と第４段ゴデツトロール（
４）（第１図αυ）との速度比およびゴデツトロールα
υと巻取機との速度比、それにゴデツトロール００）、
αυの温度によって調節出来る。２３０°Ｃにおける熱
応力値を０．５５　ｇ／ｄ以上にするには、ゴデツトロ
ールα０）の温度をおよそ２００〜２２０°Ｃとし、ゴ
デツトロールαＶの温度をおよそ１５０℃以下とした上
で、ゴデツトロールα０）とαυの速度比を出来るだけ
に１．　Ｏに近づけ、ゴデツトロールαＤと巻取機との
速度比を、巻取張力によって決まる巻取パッケージの形
状などを考慮して決めることによって行なう。

各ロールの温度および各ロール間の速度比はポリマ一種
類、硫酸相対粘度ηｒ１紡糸延伸速度などで最適値か変
わるので、２３０°Ｃにおける熱応力値を０．５５　ｇ
／ｄ以上にするには、厳密には上記の方法を目安に試行
錯誤によって条件を決めねばならない。

本発明のポリアミド繊維を得るにあたって、紡糸と延伸
か分かれている方法を採ってもよい。

また延伸機のゴデツトロール段数は、本発明の熱応力値
をもつポリアミド繊維か得られれば、４段未満のものを
使用しても構わない。

〔実施例〕

以下実施例に基づき本発明の高タフネスポリアミド繊維
を説明する。実施例の説明に先立ち本発明において用い
られる各種の技術用語の定義とその測定方法を説明する
。

（１）硫酸相対粘度ηｒ ９５．５％硫酸にポリマー濃度１．０　ｇ／ｄｉとなる
ように溶解せしめた溶液の２５°Ｃにおける相対粘度で
ある。

（２）原糸、生コード、処理コードの破断強度、破断伸
度、中間伸度、及び生コード、処理コードの破断エネル
ギー 測定室は温度２４°Ｃ１湿度５５ＲＨ％に保持する。

測定装置は島原製作所製、商品名オートグラフＳ−１０
０を用いる。原糸については８０回／ｍの撚りを加えた
２５■の試料を降下速度３０ｃｍ／分、及び６０ｃｍ／
分で求める。

生コード、処理コードについてはＪｒＳＬ　１０１７に
従う。破断エネルギーは５−８−カーブの面積をインチ
グレーターを用いて求めた。

（３１２３０℃熱応力値 熱応力測定装置（例えはカネボウエンジニアリング社製
、商品名ＫＥ−２）を用いて測定する。マルチフィラメ
ント中から５本の長さ２０ａ［ｌの単糸を抜き出し、そ
してこの５本の単糸の束の両端を結んで輪をつくり、測
定機に装填する。このようにして、単糸１０本の熱応力
値を測定する。初荷重０、０５ｇ／ｄ　、昇温速度１０
０°Ｃ／分の条件で測定し、チャート（第２図参照）上
から２３０°Ｃにおける張力（Ｔｇ）を求め、以下の算
式に従って熱応力値を算出する。

２３０°Ｃにおける熱応力値（ｇ／ｄ）２ｘ５×単糸繊
度（デニール） （４）乾熱収縮率 原糸では１．０ｍ、コードでは１．２ｍの試料を採取し
、１６０°Ｃのエアオーブン中で３０分間自由収縮させ
た後、次式に従って算出する。

ｌ、：熱処理後の糸長（ａｎ　） （５）加硫コードの破断強度、破断伸度、中間伸度、破
断エネ　ルギー 処理コードをゴム中に埋めて１５５°ＣＸ４０分間自由
収縮下に加硫した後、加硫ゴムを分離し、加硫コードを
取り出し、前記測定方法（２）に示した方法と同様に強
度、伸度、中間伸度を測定する。

破断エネルギーも前記（２）の測定方法に示した方法と
同様である。

（６）グツドイヤー法チューブ疲労試験と疲労テスト後
破断エネルギー ＪＩＳＬ−１０１７３・２・２・ＩＡ法に準する。

チューブ形状　内径　　１２．５肛 外径　　２６ｍｍ 長さ　２３ｊｌ証 曲げ角度　　　１５０゜ 内圧　　３．５ｋｇ／ａｌＧ 回転数　　　　８５０　ｒｐｍ 加硫条件　　　１４０°ＣＸ４０分 時間　　１３８０分 上の条件で疲労試験を行なった後、コードを取出し破断
エネルギーを測定する。

実施例１および比較例１．　２．　３ 固相重合法によって硫酸相対粘度ηｒ３．６のポリヘキ
サメチレンアジパミド（実質的に１００％がへキサメチ
レンアジパミド）のペレットを得た。

このポリマーペレットは銅含有量で７０ｐｐｍに相当す
る酢酸第２銅、沃素含存量て１４１０ｐｐＨｌに相当す
る沃化カリウム、および１５ｐｐｍの酸化チタンを含む
。

このポリマーペレットを第１図に示す溶融紡糸機および
延伸機を用いて、直接紡糸延伸法て、１８９０ｄ／３１
２ｆのポリヘキサメチレンアジパミド繊維を製造した（
実施例１）。その時の製造条件および仕上げ剤の組成は
以下の如くである。

紡糸条件 ポリマー吐出量　　　　　　　　３２０ｇ／分紡　口　
　　　孔径０．２３φ世 孔長０．３４５ｍｍ 孔数　　　　　１５６ＨＸ　２ヶ 紡糸温度（スピンヘッド温度）　　　３００°Ｃ加熱笥
　　　　長さ　　　　　　　３００肚内温　　　　　　
　１８０°Ｃ 冷却風　　　　温度　　　　　　　　２０°Ｃ湿度　　
　　　　ＲＨ６０％ 風速　　　　　０．７５　ｍ／ｓｅｃ オイ　リ　ング　　　　オイリング口罰し　　Φ　　　
　　　　　７６ｍｍオイリング０罰し回転数　　　１　
６．　９　ｒｐｍ仕上げ剤温度　　室温 紡糸速度　（プレテンション叶ル周速）　　　　３０２
　　　ｍ／分延伸条件 周速（ｍ／分）　温度（°Ｃ） 第１ゴデツトロール　３０５　　　　８０°Ｃ第２ゴデ
ツトロール　８４８　　　２３０°Ｃ第３ゴデツトロー
ル　１６９５　　　２２０°Ｃ第４ゴデツトロール　１
６９５．０　　１００℃巻取機（パッケージ）　１６０
０　　　　−したかって上の条件から全延伸比は次の如
く計算される。

全延伸比＝１．０１Ｘ　２．７８Ｘ　２．Ｏｘ　１．Ｏ
ｘ　Ｏ，９４４＝５．３０ 仕上げ剤組成 ナタネ油　　　　　　　　　　　３５部グリセリントリ
オレート　　　　２１部ＰＯＥ（２５）　　硬化Ｌマノ
　油トリステアレート　　　　１８部硬化ヒマシ油ＥＯ
２５１６部 ２エチルヘキシル　　　　　　　　８部アルコールＥＯ
ＰＯ 酸化防止剤　　　　　　　　　　　２部仕上げ剤は濃度
３０重量％の水素エマルジョンとして付与した。

次に実施例Ｉの製造条件の一部を下記のように変えて比
較例１，２．および３を行ない、実施例１と別にポリへ
キサメチレンアジパミド繊維を製造した。

比較例１ ポリマー吐出量　　３１２ｇ／分 周速（ｍ／分）　温度（°Ｃ） 第４ゴデツトロール　１６９５　　　　２２０巻取機　
　　　　　　１５５９　　　　−全延伸比＝１．０１Ｘ
２．７８Ｘ２．０　Ｘｌ、ＯＸｏ、９２＝５．１６ 比較例２ オイリングロール回転数　　　１２ｒｐｍ比較例３ 比較例２および３の変更点の両者を変更して行なった。

実施例Ｉ、比較例Ｉおよび比較例２，３で得られた原糸
の物性を第１表に示す。

第　　１　　表 ■ 次に、これらの原糸をリング撚糸機によって、上撚数３
２回／１０ａｏ（Ｓ撚）、下撚数３２回／］　Ｏｃｍ　
（Ｚ撚）の条件で撚糸し生コードと成した。

得られた生コードの物性を第２表に示す。

（以下余白） 次に生コードを３オーブンホツトストレツチ装置（コン
ビュートリータ）を用いて、接着剤すなわちレゾルシン
−ホルムアルデヒド−ラテックス液のディッピング処理
を施し、処理フードを得た。

ディッピング処理の条件を以下に示す。

温度（°Ｃ）　張力（ｋｇ／コード） 第１ゾーン　　２３０　　　　　　２．１３第２ゾーン
　　２３０　　　　　　４．２４第３ゾーン　　２３０
　　　　　２．３５処理速度　　　３．０ｍ／分 次いで、得られた処理コードをゴム中に埋め込み（グツ
ドイヤー法チューブ疲労試験と同様のチューブを形成す
る。）前記の加硫条件（加硫コードの物性測定法に記載
）で加硫した。

得られた処理コードおよび加硫コートの物性を第３表に
示す。

第３表かられかるように本発明の方法に従う実施例Ｉで
は処理コード、加硫コートおよび疲労テスト後コートの
破断エネルギーのいずれもが、従来法に従う比較例１．
２．３と比較して、大きく向上している。

実施例２ 実施例１と全く同じポリマー、溶融紡糸機および延伸機
を用い、仕上げ剤の条件以外の条件は全〈実施例１と同
様の条件でポリヘキサメチレンアジパミド繊維を製造し
た。

その時の仕上げ剤の条件は以下の如くである。

仕上げ剤は非水系であり、ストレート給油を行なった０ 仕上げ剤組成 ジオレイルアジペート　　　　　　　　４５部トリメチ
ルプロパントリラウレート　４０部硬化ヒマシ油／ステ
アリン酸　　　　１３部／マレイン酸縮合物 酸化防止剤　　　　　　　　　　　　　２部仕上げ剤付
与条件 オイリングロール回転数　　　　　１８ｒｐｍ第４表に
実施例２で得られたポリヘキサメチレンアジパミド繊維
の原糸物性を示す。

第４表 次にリング撚糸機で、この原糸を撚糸し、生コードと成
した。その時の撚糸条件は実施例１の場合と同様である
。

得られた生コードの物性を第５表に示す。次にこの生コ
ードに実施例１と全く同様の条件て、接着剤ディッピン
グ処理を施し、処理コードを得た。

次いで得られた処理コードを実施例１と全く同様の条件
で加硫を行なった。処理コードおよび加硫コードの物性
を第６表に示す。

第　　５　表 第６表かられかるように、実施例２においても、処理コ
ードおよび加硫コード共に実施例１の場合と同様に、高
い破断エネルギーを示している。

（以下余白） 実施例３および比較例４，５．６ 固相重合法によって硫酸相対粘度ηｒか３．０のポリヘ
キサメチレンアジパミド（実質的に１００％がヘキサメ
チレンアジパミド）のベレットを得た。添加剤の種類含
有率は実施例１と同じであるこのポリマーペレットを第
１図に示す溶融紡糸機および延伸機を用いて、１２６０
ｄ／２０８ｆのポリヘキサメチレンアジパミド繊維を製
造した（実施例３）その時の製造条件は以下の如くであ
る。なお、仕上げ剤は実施例１で用いた仕上げ剤と同一
のものを、同じ濃度の水系エマルジョンとして付与した
。

紡糸条件 ポリマー吐出量　　　　　　　３２５　ｇ／分紡　口　
　　　孔径　　　　　　０．２５φ韮孔長　　　　　　
０．２５ｍｍ 孔数　　　　　　　　２０８ 紡糸温度（スピンヘッド温度）　　　３００°Ｃ加熱筒
　　　　長さ　　　　　　　１５０ｍｍ内温　　　　　
　　１７０℃ 冷却風　　　　温度　　　　　　　　２０°Ｃ湿度　　
　　　６０ＲＨ％ 風速　　　　　０．６５　ｍ／ｓｅｃ オイリング　　オイリング叶ル径　　　　　７０匪φオ
イリング叶ル回転数　　　　１９ｒｐｍ仕上げ剤温度　
　　　　室温 紡糸速度　（プレテンノヨンロール周速）　　　　４５
０．７ｍ／分延伸条件 周速　温度 （ｍ／分）　　（℃） 第１ゴデツトロール　　　４７３．３　　　６０第２ゴ
デツトロール　　　１３１３．５　　２１５第３ゴデツ
トロール　　　２６２７．０　　１５０第４ゴデツトロ
ール　　　２６２７．０　　１５０巻取機　　　　　　
　　　２４３０　　　　−したがって上記の条件から全
延伸比は次の如く計算される。

全延伸比＝１．０５Ｘ２．７８Ｘ２．ＯＸｌ、ＯＸｏ、
９２５＝５．４０ 次に実施例３の製造条件の一部を下記のように変えて比
較例４，５．６を行ない別にポリヘキサメチレンアジパ
ミド繊維を３種製造した。

比較例４ ポリマー吐出量　　　　　　　　３１３ｇ／分第３ゴデ
ツトロール　　　温度　　２２０°Ｃ第４ゴデツトロー
ル　　　周速　２４３０ｍ／分巻取機　　　　　　　　
　速度　２３３８ｍ／分比較例５ オイリングロール回転数を１３ｒｐｍに変更してイなっ
た。

比較例６ 比較例４および５での変更点の両者を変更して行った。

この比較例６は特開昭５９−１９９８１２号公報に従う
。

実施例３および比較例４，５．６で得られたポリヘキサ
メチレンアジパミド繊維の原糸物性を第７表に示す。

（以下余白） テ 次にリング撚糸機で、これらの原糸を撚糸し生コートと
成した。その時の撚糸条件は次の如くである。

上撚数（Ｓ撚）３９．０回／１ｏｃｒｎ下撚数（Ｚ撚）
３９．０回／１Ｏａｎ 撚糸張力　　　　０．０８　ｇ／ｄ 得られ生コードの物性は第８表の如くである。

次に生コードを３オーブンホツトストレツチ装置を用い
て、接着剤すなわちレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラ
テックス液のディッピング処理を施し、処理コードを得
た。ディッピング処理の条件を以下に示す。

温度（℃）　　張力（ｋｇ／コート） 第１ゾーン１６０　　　　　　１．２０第２ゾーン　　
２２７　　　　　２．４０第３ゾーン　　２２７　　　
　　　１．５６０処理速度　　　１５ｍ／分 次いで、得られた処理コードをゴム中に埋め込み加硫し
た。

得られた処理コードおよび加硫コードの物性を第９表に
示す。

第９表かられかるように、実施例３の処理コートおよび
加硫コードの破断エネルギーは、比較例４．５．６に対
して大きく向上している。

〔発明の効果〕

本発明の高タフネスポリアミド繊維は、それをタイヤコ
ードにした時に、従来のポリアミド繊維よりも高い破断
エネルギーおよび耐疲労性を（タイヤ使用中の破断エネ
ルギーの低下の小さい）を示す。このことによってトラ
ック、バスなどの高重量車用バイアスタイヤにおいてタ
イヤの高性能化（耐久特性などの向上）またはタイヤコ
ード使用量の削減が可能となり、近年のタイヤの高性能
化や軽量化の要求に応えられるようになった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例に使用した試験用紡糸機および
延伸機を模式的に示した説明図である。 第２図は熱応力値を測定したチャート図の一例である。 １−・・−スピンヘッド、２−紡糸口金、３・−加熱筒
、４−フィラメント、５−・冷却風チャンバー、６−・
オイリングロール、７−　プレテンションロール、８−
第１ゴデツトロール、９−第２ゴデツトロール、１０−
・−第３ゴデツトロール、１１−第４ゴデツトロール、
１２−巻取機。 特許出願人　　旭化成工業株式会社

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、硫酸相対粘度ηｒが２．８以上のポリアミドからな
   る繊維において、該繊維に対する仕上げ剤の付着率が１
   ．６重量％以上であり、かつ、２３０℃における熱応力
   値が０．５５ｇ／ｄ以上であることを特徴とする高タフ
   ネスポリアミド繊維。