JPH04177808A - 高靭性ＭｎＺｎフェライトコア - Google Patents
高靭性ＭｎＺｎフェライトコアInfo
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- JPH04177808A JPH04177808A JP2306835A JP30683590A JPH04177808A JP H04177808 A JPH04177808 A JP H04177808A JP 2306835 A JP2306835 A JP 2306835A JP 30683590 A JP30683590 A JP 30683590A JP H04177808 A JPH04177808 A JP H04177808A
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Landscapes
- Compounds Of Iron (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はスイッチング電源用トランスに用いられるＭｎ
Ｚｎフェライトコアに関するものである。
Ｚｎフェライトコアに関するものである。
（従来の技術）
一般にスイッチング電源用トランス材に対しては低損失
であることが要求されるが、これはＳｉＯ２，ＣａＯの
微量添加により十分満足される（Ｔｓｕｎｅｏ Ａｋａ
ｓｈｉ ：月Ｍ、 ２ （１９６１）、 １７１．）。
であることが要求されるが、これはＳｉＯ２，ＣａＯの
微量添加により十分満足される（Ｔｓｕｎｅｏ Ａｋａ
ｓｈｉ ：月Ｍ、 ２ （１９６１）、 １７１．）。
しかし欠点としては靭性に難があるために研削加工、及
び電源の組立加工の機械による自動化に対しては不適な
ことかあげられる。例えば機械による移動、位置決め時
に生じる衝撃のため、欠け、割れ等か発生する問題があ
る。
び電源の組立加工の機械による自動化に対しては不適な
ことかあげられる。例えば機械による移動、位置決め時
に生じる衝撃のため、欠け、割れ等か発生する問題があ
る。
ここで靭性を改善するためには低温焼結を行い気孔を粒
界に多数分散させ、クラック進行のピンニング効果を持
たせることで対応可能であるが、密度が低下するために
磁気特性も劣化する欠点があった。
界に多数分散させ、クラック進行のピンニング効果を持
たせることで対応可能であるが、密度が低下するために
磁気特性も劣化する欠点があった。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は上記のような欠点を解決し、磁気特性並びに靭
性ともに優れたＭｎＺｎフェライトコアを提供すること
を目的とする。
性ともに優れたＭｎＺｎフェライトコアを提供すること
を目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明は、Ｆ ｅ ２０ ａ ； ５１〜５５＋ｉｏ
１％、ＭｎＯ；２９〜４０１ｉｏ１％、Ｚ ｎ Ｏ；
５〜２０ｇ＋ｏ１％よりなる主成分と前記主成分１００
重量部に対しＳ ｉＯ２；５０〜３００ｐｐｉ、Ｃａ
Ｏ；１００〜１１０００ｐｐ、 Ａｌｌ ２０３；１０
０〜４００ｐｐｍからなることを特徴とする特（作
用） ます、本発明の主成分の限定理由について説明する。
１％、ＭｎＯ；２９〜４０１ｉｏ１％、Ｚ ｎ Ｏ；
５〜２０ｇ＋ｏ１％よりなる主成分と前記主成分１００
重量部に対しＳ ｉＯ２；５０〜３００ｐｐｉ、Ｃａ
Ｏ；１００〜１１０００ｐｐ、 Ａｌｌ ２０３；１０
０〜４００ｐｐｍからなることを特徴とする特（作
用） ます、本発明の主成分の限定理由について説明する。
主成分の組成比に関しては結晶磁気異方性定数に１、磁
歪定数λＳがＯ近傍、飽和磁束密度Ｂｍか４０（１ｍＴ
以上かつ透磁率μが１０００以上になる領域、即ち、Ｆ
ｅ２０３； ５１〜５５ｍｏｌ％、ＭｎＯ；２９〜４
０ｍｏｌ％、Ｚ ｎ Ｏ； ５〜２０ｒＡｏ１％に限定
していた。
歪定数λＳがＯ近傍、飽和磁束密度Ｂｍか４０（１ｍＴ
以上かつ透磁率μが１０００以上になる領域、即ち、Ｆ
ｅ２０３； ５１〜５５ｍｏｌ％、ＭｎＯ；２９〜４
０ｍｏｌ％、Ｚ ｎ Ｏ； ５〜２０ｒＡｏ１％に限定
していた。
また、５１０２添加量に関しては下限を損失改善効果の
現れる５０ｐｐｍに、上限を異常粒成長の発生から考え
て３００ｐｐｍに限定していた。
現れる５０ｐｐｍに、上限を異常粒成長の発生から考え
て３００ｐｐｍに限定していた。
一方ＣａＯの添加量に関しては、下限を損失改善効果の
現れる１ｏｏｐｐａ＋に、上限を焼結抑制効果が顕著に
なる１１０００ｐｐに限定していた。
現れる１ｏｏｐｐａ＋に、上限を焼結抑制効果が顕著に
なる１１０００ｐｐに限定していた。
次にＡｇ２Ｏ３の成分限定理由について説明する。
即ち、上記成分を含有するＭ ｎ Ｚ ｎフェライトコ
ア１００〜４００ｐｐｏ＋のＡ 、１１’ ２０３を添
加すると、Ｓ １０２ 、 Ｃａ Ｏの損失改善効果
を保ったまま、Ａｇ２Ｏ３添加による破断形態の粒内破
断から粒界破断への変更か可能となるため、磁気特性を
劣化させずに破壊靭性値に１ｏをＡｇ２Ｏ３無添加の１
／２ ０．９５Ｐａ−ｍ から１．５１〜１．５２Ｐａ−
ｍ １／２に改善する二とかできる。
ア１００〜４００ｐｐｏ＋のＡ 、１１’ ２０３を添
加すると、Ｓ １０２ 、 Ｃａ Ｏの損失改善効果
を保ったまま、Ａｇ２Ｏ３添加による破断形態の粒内破
断から粒界破断への変更か可能となるため、磁気特性を
劣化させずに破壊靭性値に１ｏをＡｇ２Ｏ３無添加の１
／２ ０．９５Ｐａ−ｍ から１．５１〜１．５２Ｐａ−
ｍ １／２に改善する二とかできる。
従来、ＭｎＺｎフェライトコアについてはその磁気特性
、特に損失の改善に注意が払われて来たか、その手段と
しては前述のＳ ｉＯ２、Ｃａ Ｏあるいは低融点の酸
化物を添加し、粒界に高抵抗相を形成する方法か主体で
あり、この観点からは八Ω２０３のように融点か高く、
焼結抑制効果を示す酸化物の添加は逆効果と判断される
。
、特に損失の改善に注意が払われて来たか、その手段と
しては前述のＳ ｉＯ２、Ｃａ Ｏあるいは低融点の酸
化物を添加し、粒界に高抵抗相を形成する方法か主体で
あり、この観点からは八Ω２０３のように融点か高く、
焼結抑制効果を示す酸化物の添加は逆効果と判断される
。
しかしながらＡｇ２Ｏ３の添加量を１００〜４００ｐｐ
Ｉ１１に限定すれば、焼結性並びに磁気特性を劣化させ
ずに、靭性を改善させることが可能になることを見い出
したのが本発明の特徴である。
Ｉ１１に限定すれば、焼結性並びに磁気特性を劣化させ
ずに、靭性を改善させることが可能になることを見い出
したのが本発明の特徴である。
（実 施 例）
Ｆｅ２０３．ＭｎＯ，ＺｎＯ，Ｓ ｉＯ２，ＣａＯ。
Ａｇ２Ｏ３を第１表に示すような組成比になるように秤
量した。ここでＡｇ２Ｏ３含有量を、実施例−１では１
１００ｐｐ、実施例−２では２００ｐｐｎ＋を目標とし
た。
量した。ここでＡｇ２Ｏ３含有量を、実施例−１では１
１００ｐｐ、実施例−２では２００ｐｐｎ＋を目標とし
た。
つぎに、混合、仮焼、粉砕を行い、有機系のバインダー
を添加し造粒を行った後、トロイダル状及びブロック状
試料に成形し、酸素分圧１〜４％、最高温度１２５０〜
１３００°Ｃにて焼結した。
を添加し造粒を行った後、トロイダル状及びブロック状
試料に成形し、酸素分圧１〜４％、最高温度１２５０〜
１３００°Ｃにて焼結した。
以上の工程により得られたトロイダル試料を用いて、磁
気特性を評価した。
気特性を評価した。
評価した項目は１Ｏｋｌ（ｚにおける透磁率μ、１００
ｋＨｚ、 ２００ｍＴにおける電力損失ＰＬである。ま
たブロック試料から３Ｘ４Ｘ１８ｍ＋＊の棒状試料を切
り出した後、 ＪＩＳ Ｒ１６０７に従いに１ｃの評価
を行った。
ｋＨｚ、 ２００ｍＴにおける電力損失ＰＬである。ま
たブロック試料から３Ｘ４Ｘ１８ｍ＋＊の棒状試料を切
り出した後、 ＪＩＳ Ｒ１６０７に従いに１ｃの評価
を行った。
さらにＫＩＣ測定後の試料の破面をＳＥＭにて観察し破
断形態の評価を行った。
断形態の評価を行った。
なお、焼結密度はブロック試料にて測定した。
また、ブロック試料を粉砕し成分の分析を行った。
以上の結果を第１表に同時に示した。
次に、比較例としてＦ ｅ ２０３．ＭｎＯ，Ｚ ｎ
Ｏ。
Ｏ。
ＳｉＯＣａＯ，Ａ ９２０３を最終的に第１表２ ′
に示すような組成比になるように秤量した。
二こて、比較例−］ではＡｇ２Ｏ３無添加、比較例−’
２て（ｉＡΩ２０３含１’Ｔｍ５０ｐｐＩｌｓ比較例−
３ては５００ｐｐｍ、比較例−４でハ１０００ｐｐ１１
を目標とした。なお混合以下の工程及び評価項目は実施
例と同様である。
２て（ｉＡΩ２０３含１’Ｔｍ５０ｐｐＩｌｓ比較例−
３ては５００ｐｐｍ、比較例−４でハ１０００ｐｐ１１
を目標とした。なお混合以下の工程及び評価項目は実施
例と同様である。
結県を第１表に同時に示した。
／
実施例−１，２てはＡｇ２Ｏ３含有二が１００゜２００
ｐｐＨと本発明の範囲内にあるが、この時破断形態は粒
界破断に変化しており、Ｋ もＡｇ２Ｏ３Ｃ 無添加の比較例−１の０，９５から１．５１〜１．５２
と向上している。また磁気特性、μ、ＰＬ、焼結密度い
ずれもＡｇ２Ｏ３添加によりる悪影響は見られない。
ｐｐＨと本発明の範囲内にあるが、この時破断形態は粒
界破断に変化しており、Ｋ もＡｇ２Ｏ３Ｃ 無添加の比較例−１の０，９５から１．５１〜１．５２
と向上している。また磁気特性、μ、ＰＬ、焼結密度い
ずれもＡｇ２Ｏ３添加によりる悪影響は見られない。
これに対し、比較例−２ではＡｇ２Ｏ３含有量が５０ｐ
ｐｍと本発明の範囲から少ない方に位置しているか、こ
の場合破断形態は粒内破断てあり、よってＫＩｏもＡｇ
２Ｏ３無添加の比較例−１と同等の値でしかない。
ｐｍと本発明の範囲から少ない方に位置しているか、こ
の場合破断形態は粒内破断てあり、よってＫＩｏもＡｇ
２Ｏ３無添加の比較例−１と同等の値でしかない。
一方、比較例−３，４てはＡｊｌ１２０３含有量が５０
０ 、 Ｉ０００ｐｐｍ＋と本発明の範囲内から多い方
に位置しているか、この場合Ａｇ２Ｏ３の難焼結性が現
れるため焼結密度は低下し、同時に磁気特性も劣化して
いる。
０ 、 Ｉ０００ｐｐｍ＋と本発明の範囲内から多い方
に位置しているか、この場合Ａｇ２Ｏ３の難焼結性が現
れるため焼結密度は低下し、同時に磁気特性も劣化して
いる。
従ってＦｅ２Ｏ３：５１〜５５■ｏ１％、Ｍ ｎ Ｏ；
２９〜４０ａ＋ｏｌ ％、ＺｎＯ；５〜２０１１ｍｏｌ
％よりなる主成分１００重量部に対し、Ｓ １０２
； ５０〜３００ｐｐａ＋、Ｃａ Ｏ； １００〜１
０００ｐｐＩＩｌ、 Ａｉｌ ２０３；１００〜４００
ｐｐｍを同時に添加することにより、磁気特性並びに靭
性ともに優れたＭ ｎ Ｚ ｎフェライトコアか得られ
ることが分かった。
２９〜４０ａ＋ｏｌ ％、ＺｎＯ；５〜２０１１ｍｏｌ
％よりなる主成分１００重量部に対し、Ｓ １０２
； ５０〜３００ｐｐａ＋、Ｃａ Ｏ； １００〜１
０００ｐｐＩＩｌ、 Ａｉｌ ２０３；１００〜４００
ｐｐｍを同時に添加することにより、磁気特性並びに靭
性ともに優れたＭ ｎ Ｚ ｎフェライトコアか得られ
ることが分かった。
これはＡｇ２Ｏ３の添加量が上記範囲内の時に５ｉｎ２
．ＣａＯの磁気特性改善効果を損なわすに、破断形態を
粒界破断に変更することか可能となるためである。
．ＣａＯの磁気特性改善効果を損なわすに、破断形態を
粒界破断に変更することか可能となるためである。
（発明の効果）
本発明によれば磁気特性並びに靭性ともに優れたＭｎＺ
ｎフェライトコアを容易に製造することかできる。
ｎフェライトコアを容易に製造することかできる。
Claims (1)
- Ｆｅ＿２Ｏ＿３；５１〜５５ｍｏｌ％、ＭｎＯ；２９〜
４０ｍｏｌ％、ＺｎＯ；５〜２０ｍｏｌ％よりなる主成
分と前記主成分１００重量部に対しＳｉＯ＿２；５０〜
３００ｐｐｍ、ＣａＯ；１００〜１０００ｐｐｍ、Ａｌ
＿２Ｏ＿３；１００〜４００ｐｐｍとからなることを特
徴とする高靭性ＭｎＺｎフェライトコア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2306835A JPH04177808A (ja) | 1990-11-13 | 1990-11-13 | 高靭性ＭｎＺｎフェライトコア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2306835A JPH04177808A (ja) | 1990-11-13 | 1990-11-13 | 高靭性ＭｎＺｎフェライトコア |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04177808A true JPH04177808A (ja) | 1992-06-25 |
Family
ID=17961831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2306835A Pending JPH04177808A (ja) | 1990-11-13 | 1990-11-13 | 高靭性ＭｎＺｎフェライトコア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04177808A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6732158B1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-07-29 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| WO2020158333A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| WO2020158335A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| WO2020158334A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＣｏＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| WO2020189037A1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| WO2020189036A1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
-
1990
- 1990-11-13 JP JP2306835A patent/JPH04177808A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020158333A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| WO2020158335A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| WO2020158334A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＣｏＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| JP6732158B1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-07-29 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| WO2020189037A1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| WO2020189036A1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライトおよびその製造方法 |
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