JPH04149209A - イミド化共重合体樹脂組成物の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、イミド化共重合体樹脂組成物の製造方法に関
するものであり、詳しくは、無水マレイン酸、ビニル芳
香族化合物および所望に応じて他の１種以上の不飽和化
合物からなる共重合体樹脂のイミド化変性樹脂と、ブタ
ジェン系ゴム弾性体グラフト共重合体樹脂とからなる、
イミド化共重合体樹脂組成物の工業的有利な製造方法に
関するものである。

〔従来の技術〕

無水マレイン酸、ビニル芳香族化合物および他の不飽和
化合物からなる共重合体樹脂（ＳＭＡ共重合体樹脂）は
、高い熱変形温度を有して良好な耐熱性を発揮するが、
衝撃強度や成形加工性の面で著しく劣っている。

従来より、ＳＭＡ共重合体樹脂の上記欠点を克服する目
的で、当該共重合体樹脂に、ビニル芳香族化合物とこれ
に対して共重合可能な他のビニル系化合物の少なくとも
一種からなる単量体とをブタジェン系ゴム状重合体の存
在下に重合してなるグラフト共重合体樹脂、例えば、ス
チレン−アクリロニトリル−ゴム弾性体グラフト共重合
体（ＡＢＳ樹脂）などのブタジェン系ゴム弾性体グラフ
ト共重合体樹脂をブレンドすることが行われている。

しかしながら、ＳＭＡ共重合体樹脂とブタジェン系ゴム
弾性体グラフト共重合体樹脂からなる樹脂組成物は、Ｓ
ＭＡ共重合体樹脂中の無水マレイン酸残基のため、高温
、特に、２３０℃以上に加熱した場合、着色や発泡を起
こし、また、重量減少や架橋反応などを示すため、成形
に際して２３０℃以上に加熱する必要のある射出成形用
材料として使用することは困難である。

一方、ＳＭＡ共重合体樹脂中の無水マレイン酸残基を変
性する方法として、押出機などによりＳＭＡ共重合体樹
脂を加熱溶融させた状態でアミン類と混練して無水マレ
イン酸残基をイミド化する方法が提案されている（特公
昭６１−２６９２４号公報、特開平２−４８０６号公報
）。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら、ＳＭＡ共重合体樹脂とブタジェン系ゴム
弾性体グラフト共重合体樹脂からなる樹脂組成物に対し
て、上記の方法を適用した場合、高剪断作用の素線りに
より、ブタジェン部分が架橋現象（ゲル化）或いは分子
切断を来たし、溶融流動特性の低下、ハードスポットの
発生、樹脂の着色および機械的強度の低下などの好まし
くない現象を伴う。

このようなことから、ＳＭＡ共重合体樹脂のイミド化変
性樹脂とブタジェン系ゴム弾性体グラフト共重合体樹脂
とからなる樹脂組成物を製造する場合には、先ず、ＳＭ
Ａ共重合体樹脂のみを押出機等で溶融混練させながらア
ミン類によりイミド化変性させてイミド化変性ＳＭＡ共
重合体樹脂を得、次いで、得られたイミド化変性ＳＭＡ
共重合体樹脂とブタジェン系ゴム弾性体グラフト共重合
体樹脂とを押出機等により溶融混練させる方法を採用せ
ざる得ない。

しかしながら、イミド化工程と樹脂成分の混練工程とを
独立した２つの工程で実施しなければならない上記の方
法は、工業的には明らかに不利であり、その改良が望ま
れている。

本発明は、上記実情に鑑みなされたものであり、その目
的は、得られる組成物の物性低下を来すことなく、前記
のイミドと樹脂成分の混練とを同時に行うように改良さ
れた、イミド化共重合体樹脂組成物の工業的有利な製造
方法を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

すなわち、本発明の要旨は、無水マレイン酸、ビニル芳
香族化合物および所望に応じて他の１種以上の不飽和化
合物からなる共重合体樹脂（Ａ）と、ビニル芳香族化合
物とこれに対して共重合可能な他のビニル系化合物の少
なくとも一種からなる単量体とをブタジェン系ゴム状重
合体の存在下に重合してなるグラフト共重合体樹脂（Ｂ
）とからなる樹脂組成物にアミン類を添加し、上記樹脂
組成物に対して実質的にラジカルを発生しない溶融混練
条件下に共重合体樹脂（Ａ）中の無水マレイン酸残基を
イミド化することを特徴とする、イミド化共重合体樹脂
組成物の製造方法に存する。

以丁、本発明の詳細な説明する。

本発明のイミド化共重合体樹脂組成物を構成する一つの
原料樹脂は、無水マレイン酸、ビニル芳香族化合物およ
び所望に応じて他の１種以上の不飽和化合物からなる共
重合体樹脂（Ａ）である。

上記共重合体樹脂（Ａ）中のビニル芳香族化合物として
は、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、
エチルスチレン、イソプロピルスチレン、ｔ−ブチルス
チレン、ハロゲン化スチレン又はこれらの混合物が挙げ
られるが、特に好ましいビニル芳香族化合物はスチレン
である。

また、共重合体樹脂（Ａ）中には、共重合成分として、
無水マレイン酸およびビニル芳香族化合物以外に、所望
により１種以上の不飽和化合物を含めることができる。

そのような化合物としては、具体的には、アクリロニト
リル、メタクリロニトリル、アクリル酸エステル、メタ
クリル酸エステル又はこれらの混合物が挙げられる。

共重合体樹脂（Ａ）（ＳＭＡ共重合体樹脂）は、通常の
重合方法により得ることができる他、市販の無水マレイ
ン酸含有の共重合体樹脂（ＳＭＡ樹脂）より入手しても
よい。

ＳＭＡ共重合体樹脂は、無水マレイン酸含有量を１０重
量％〜４０重量％の範囲とし、ビニル芳香族化合物およ
び所望に応じて他の１種以上の不飽和化合物を９０重量
％〜６０重量％の範囲で含有させるのが望ましい。無水
マレイン酸含有量が１０重量％未満の場合は、耐熱性の
高いイミド化物が望めず、また、１０重量％未満のＳＭ
Ａ共重合体樹脂は、高温安定性が良好であり、敢えてイ
ミド化する意味が少ない。一方、無水マレイン酸含有員
が４０重量％を超える場合、ＳＭＡ共重合体樹脂の加熱
溶融に高温度を要し、色調の良好なイミド化物か得られ
ず、更に、イミド化効率が低下する。

本発明のイミド化共重合体樹脂組成物を構成する他の原
料樹脂は、ビニル芳香族化合物とこれに対して共重合可
能な他のビニル系化合物の少なくとも一種からなる単量
体とをブタジェン系ゴム状重合体の存在下に重合してな
るグラフト共重合体樹脂（Ｂ）である。

上記のグラフト共重合体樹脂（Ｂ）において、ビニル芳
香族化合物とは、上記共重合体樹脂（Ａ）において挙げ
たものと同じである。また、共重合可能な他のビニル系
化合物としては、アクリル酸エステル、メタクリル酸エ
ステル、シアン化ビニル系化合物などが挙げられるが、
ブタジェン系ゴム状重合体にグラフトさせることにより
、本発明組成物の衝撃強度を向上させ或いは制御する目
的において特に好ましいビニル系化合物は、アクリル酸
メチル、メタクリル酸メチル、アクリロニトリル等であ
る。

ここで、ブタジェン系ゴム状重合体としては、ポリブタ
ジェンゴム、アクリロニトリル−ブタジェン共重合体ゴ
ム（ＮＢＲ）、スチレン−ブタジェン共重合体ゴム（Ｓ
ＢＲ）等のブタジェン系ゴム弾性体を用いることができ
る。

上記のグラフト共重合体樹脂（Ｂ）の具体例としては、
ＡＢＳ樹脂、ＭＢＳ樹脂等が挙げられる。

なお、上記のグラフト共重合体樹脂（Ｂ）は、乳化重合
、塊状重合および塊状−懸濁重合などの公知の重合法に
より製造される。

前記の共重合体樹脂（Ａ）とグラフト共重合体樹脂（Ｂ
）のブレンド割合は、両者に対し、共重合体樹脂（Ａ）
が１〜９９重量％、グラフト共重合体樹脂（Ｂ）が９９
〜１重量％のように、目的とする改良物性に従って任意
に選択することができる。

また、本発明の樹脂組成物は、更に、グラフト共重合体
樹脂（Ｂ）のうちのブレンド割合の３０重量％以下を他
の重合体（Ｃ）に置き換えてブレンドすることにより、
種々の特性を発揮させることができる。このような重合
体（Ｃ）としては、スチレン、α−メチルスチレン、メ
タクリル酸メチル、アクリロニトリル等で代表されるビ
ニル系単量体の（共）重合体等が挙げられるが、その中
でも、スチレン−アクリロニトリル共重合体（ＡＳ樹脂
）、スチレン−α−メチルスチレン−アクリロニトリル
共重合体、スチレン−メタクリル酸メチル−アクリロニ
トリル共重合体などが好ましく使用できる。

本発明において、共重合体樹脂（Ａ）中の無水マレイン
酸残基をイミド化するのに使用されるアミン類としては
、アンモニアガス、アンモニア水などのアンモニア類を
含め、メチルアミン、エチルアミン、ｎ−プロピルアミ
ン、イソプロピルアミン、ブチルアミン、イソブチルア
ミン、Ｓ−ブチルアミン、１．２−ジメチルプロピルア
ミン、ヘキシルアミン、シクロヘキシルアミン、オクチ
ルアミン、ステアリルアミンなどの脂肪族アミン、アニ
リン、オルトトルイジン、２，４．６−ドリクロロアニ
リン、４−ニトロ−２−トルイジン、α−ナフチルアミ
ン、β−ナフチルアミン、２−メトキシアニリン、４−
メトキシアニリン、２−エトキシアニリン、４−エトキ
シアニリンなどの芳香族アミンなどが挙げられる。

アミン類の添加量は、共重合体樹脂（Ａ）中の無水マレ
イン酸含有量の当量以上が望ましい。具体的には、共重
合体樹脂（Ａ）とグラフト共重合体樹脂（Ｂ）とからな
る樹脂組成物１００重量部に対し、０．１〜５０重量部
の範囲が好ましく、５〜３０重量部の範囲が特に好まし
い。

また、本発明においては、イミド化触媒として、トリメ
チルアミン、トリエチルアミン、トリプロピルアミン、
Ｎ−Ｎ−ジメチルアニリンなどの第３級アミンを上記の
アミン類に組合わせて少量使用してもよい。

次に、本発明のイミド化共重合体樹脂組成物の製造方法
について述べる。

本発明の樹脂組成物は、共重合体樹脂（Ａ）とグラフト
共重合体樹脂（Ｂ）とからなる樹脂組成物に対して実質
的にラジカルを発生しない条件下に共重合体樹脂（Ａ）
中の無水マレイン酸残基をアミン類にてイミド化するこ
とにより製造される。

本発明方法によって得られるイミド化共重合体樹脂組成
物の無水マレイン酸残基のイミド化率は、５０モル％以
上とするのが好ましく、７０モル％以上とするのが特に
好ましい。

この場合、反応器としては、バンバリーミキサ、単軸ス
クリュー押出機、２軸スクリュー押出機、変形スクリュ
ー及びバレルタイプのコニーダー或いは非スクリュータ
イプのラム押出機など種々の連続式またはバッチ式混練
装置が用いられる。

特に、２軸スクリュー押出機が好適である。

２軸スクリュー押比機の操作条件は、押出機の反応ゾー
ンの温度（イミド化反応温度）が２００℃〜２７０８Ｃ
であり、押出機での平均滞留時間（イミド化反応時間）
か１００〜３００秒であり、押出機の反応ゾーンの圧力
（イミド化反応圧力）が１０ｋｇ／ｃＵｆ以上である条
件から選ばれる。そして、これらの条件は、押出機内で
のラジカルの発生を実質的に抑止し得る条件でなければ
ならない。

反応温度が２７０℃を超える場合は、グラフト共重合体
樹脂が架橋または分解して着色し、ＳＭＡ共重合体樹脂
の分子量が低下し、また、イミド化反応が可逆的である
ことから、逆反応の比率が高まってイミド化効率が低下
する。また、反応時間が３００秒を超える場合は、２０
０°Ｃ以上の高温においてＳＭＡ共重合体樹脂の分子量
が低下すると共に生産効率も低下し、１００秒未満の場
合は、混練効率が低下して高いイミド化効率が達成され
ない。また、反応圧力力月Ｏｋｇ／ｃｒ１未満の場合は
、混練領域内でイミド化剤（アミン類）が気化して溶融
したＳＭＡ共重合体樹脂内に入らずに混練効果が低下し
、延いては所望のイミド化効率が達成されない。反応圧
力は、仕込ポンプの吐出力によって上限が定まるが、通
常５０　ｋｇ／ｃｎｒ以下に設定するのがよい。

本発明においては、反応中の加熱あるいは高剪断力で発
生せんとするラジカルの抑止は、イミド化反応の温度、
時間、圧力などの条件を適宜選択することによっても達
成し得るが、反応条件の自由度を確保してラジカルの抑
止を完全なものとするために、ラジカル抑止剤を使用す
るのが好ましい。ラジカル抑止剤としては、フェノール
系、リン系、アミン系その他のラジカル抑止剤を使用す
ることができる。これらのラジカル抑止剤は、単独でも
効果があるが、２成分あるいは３成分を併用することが
更に好ましい。

フェノール系抑止剤の例としては、２，６−シーｔｅｒ
ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、２，２′−メチレンビス
−（４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、
４．４−ブチリデンビス−（３−メチル−６−ｔｅｒｔ
−ブチルフェノール）４．４′−チオビス（３−メチル
−６−ｔｅｒｔブチルフェノール）、ｎ−オクタデシル
−β−（４′−ヒドロキシ−３’、５’−ジーｔｅｒｔ
−ブチルフェニル）プロピオネート等が挙げられる。リ
ン系抑止剤の例としては、トリス（２，４ジーｔ−ブチ
ルフェニル）フォスファイト、トリデシルフォスファイ
ト、ジステアリルペンタエリスリチルシフオスファイト
等が挙げられる。アミン抑止剤の例としてはフェニル−
β−ナフチルアミン、β−ナフチルアミン、フェノチア
ジン等が挙げられる。

上記のラジカル抑止剤と共に使用する他のラジカル抑止
剤としては、ジラウリルチオジプ口ピオネート、ジステ
アリルチオジプロピオネート、ジラウリルサルファイド
、２−メルカプトベンゾイミダゾール等のイオウ系抑止
剤の他、２−メルカプトベンゾチアゾール、ジベンゾチ
アジルジスルフィド、２−メルカプトベンゾチアゾール
の金属塩等のチアゾール系抑止剤を挙げることができる
。

ラジカル抑止剤は、共重合体樹脂（Ａ）とグラフト共重
合体樹脂（Ｂ）とからなる樹脂組成物１００重量部に対
して０．００１〜５重量部、好ましくは０．０５〜２重
量部の割合で使用される。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例および比較例に基づいて更に具体
的に説明するが、本発明は、その要旨を越えない限り、
以下の実施例に限定されるものではない。

実施例１ 内容積が２１の完全混合型の撹拌反応器に、スチレン８
８．９重量％、メタクリル酸メチル４．０重量％、メチ
ルエチルケトン７．１重量％の合計１００重量部に対し
、ジーｔｅｒｔ−ブチルパーオキシアセテート０．０１
１重量部を添加した混合液を２．０ｋｇ／Ｈｒの速度で
連続し、て供給した。

同時に、同じ反応器に約７０°Ｃに加熱した無水マレイ
ン酸モノマーを、０．４　ｋｇ／Ｈｒの速度で連続的に
供給した。

重合温度を１５０°Ｃにし、重合転化率６５重量％まで
進行させ重合反応液を連続的に取り出した。

連続的に取り出した重合反応液を、直ちに２００°Ｃ１
５０Ｔｏｒｒの脱揮装置に送り、未反応モノマー及び溶
剤を分離してＳＭＡ共重合体樹脂を回収し、これをペレ
ット化した。

ＳＭＡ共重合体樹脂ペレットは、分析の結果、スチレン
／無水マレイン酸／メタクリル酸メチルの組成が重量％
で６９／２６１５の三元共重合体であった。また、メル
トフローレート（ＶＦＲ）は２０ｇ、’１０分、ビカッ
ト軟化点（ＶＩＣＡＴ）は１４５°Ｃであった。

上記のＳＭＡ共重合体樹脂と高耐衝撃性ＡＢＳ樹脂（モ
ンサント化成株式会社製タフレックス■７１０：アクリ
ロニトリル２４％、ブタジェン２１％、スチレン５５％
、ＭＦＲ＝８ｇ／１０分（ｌ　Ｏｋｇｆ−２４，０°Ｃ
）　、ＶＩＣＡＴ＝９０°Ｃ）との重量比１／１の混合
物１００重量部に対し、ラジカル抑止剤として、０．５
量部ずつのイルガノックス１０７６とイルガフオスＪ６
８（共にチバガイギ製の安定剤）を安定剤として添加し
、これらをミキサーを用いて均一に混合した。

なお、上記のイルガノックス１０７６は、オクタデシル
−１−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４ヒドロキシフエニ
ル）プロピオネートであり、イルガフオス１６８は、ト
リス（２，４−ジーｔブチルフェニル）フォスファイト
である。

上記の混合物を第１図に示すようなスクリュー径３０ｍ
ｍの同方向回転完全噛合型スクリュ−２軸押出機に、５
ｋｇ、、／Ｈｒの速度で供給した。

なお、上記の押出機の混練帯域は、大部分がニーディン
グディスクから構成され、その両端にシールエレメント
が装着されている。

そして、溶融樹脂温度を２５０℃、混練帯域の滞留時間
か約３分になるようにスクリュー回転数を設定し、イミ
ド化剤としてアニリンを用い、供給口（２）から０．８
３ｋｇ／Ｈｒの速度て混練帯域（１）に供給した。この
ときのアニリン仕込ポンプ（４）の吐出圧力は１５ｋｇ
／ｃｒｒｆであった。

ヘントロ（５）、（６）には、共に、約１００Ｔｏｒｒ
の減圧を適用し、これらのベントロから水およびアニリ
ンをトラップ（８）にて分離回収した。

溶融樹脂は、ノズル（９）からストランド状にして押出
し、このストランドを水槽で冷却しカッターで切断しペ
レット状とした。

得られたイミド化共重合体樹脂組成物は、赤外分光光度
計で定量分析した結果、７４％のイミド化収率を宵して
いた。

上記の樹脂組成物の物性を第１表に示す。

なお、第１表には、実施例Ｉで使用したＳＭＡ共重合体
樹脂および高耐衝撃性ＡＢＳ樹脂の物性の一部を併記し
た。

実施例２ 実施例１に記載の例において、高耐衝撃性ＡＢＳ樹脂を
モンサント化成株式会社製のタフレックス■６１０　（
アクリロニトリル２５％、ブタジェン１７％、スチレン
５８％）に変更した以外は、同例におけると同様にして
イミド化共重合体樹脂組成物を製造した。

得られた共重合体樹脂組成物は、７８％のイミド化収率
を有していた。上記の樹脂組成物の物性を第１表に示す
。

実施例３ 実施例１に記載の例において、高耐衝撃性Ａ　ＢＳ樹脂
をモンサント化成株式会社製のタフレックス■４１０　
（アクリロニトリル２６％、ブタジェン１３％、スチレ
ン６１％）に変更した以外は、同例におけると同様にし
てイミド化共重合体樹脂組成物を製造した。

得られた共重合体樹脂組成物は、８０％のイミド化収率
を有していた。上記の樹脂組成物の物性を第１表に示す
。

比較例Ｉ 実施例１に記載の例において、ラジカル抑止剤を使用し
なかった以外は、同例におけると同様にして、イミド化
共重合体樹脂組成物を製造した。

得られた共重合体樹脂組成物は、７７％のイミド化収率
を有していた。上記の樹脂組成物の物性を第１表に示す
。

比較例２ 実施例２に記載した例において、反応混合物に対し安定
剤を添加しなかった以外は、同例におけると同様にして
、イミド化共重合体樹脂組成物を製造した。

得られた共重合体樹脂組成物は、７５％のイミド化収率
を有していた。上記の樹脂組成物の物性を第１表に示す
。

比較例３ 実施例３に記載した例において、反応混合物に対し安定
剤を添加しなかった以外は、同例におけると同様にして
、イミド化共重合体樹脂組成物を製造した。

得られた共重合体樹脂組成物は、７６％のイミド化収率
を有していた。上記の樹脂組成物の物性を第１表に示す
。

参考例１　（公知のイミド化変性例） 実施例１に記載の例において、原料樹脂としてＳ　Ｓｉ
　Ａ共重合体樹脂のみを使用し、そして、イミド化剤と
してのアニリンの仕込みモル比を１．０とした以外は、
同例におけると同様にしてイミド化樹脂を製造した（ラ
ジカル抑止剤は使用せず）。

得られた樹脂は、８５％のイミド化収率を有していた。

上記の樹脂の物性を第１表に示す。

参考例２（公知のイミド化共重合樹脂組成物の製造例） 参考例１で得られたイミド化樹脂（変性ＳＭＡ共重合体
樹脂）と実施例１で使用したのと同じ高耐衝撃性Ａ　Ｂ
　Ｓ樹脂（モンサント化成株式会社製タフレックス［Ｆ
］７１０）との重合比１／１の混合物を使用し、イミド
化剤としてのアニリンの供給を行なわなかった以外は、
実施例と同様にしてイミド化共重合樹脂組成物を製造し
た（ラジカル抑止剤は使用せず）。得られた樹脂組成物
の物性を第１表に示す。

第１表から分かるように、本発明の製造方法により得ら
れたイミド化ＳＭＡ共重合体樹脂組成物は、公知の製造
法で得られた参考例２の組成物と比較し、流動性、耐熱
性及び高温安定性において全く同等である。

これに対し、比較例のイミド化ＳＭＡ共重合体樹脂組成
物は、耐熱性および高温安定性においては実施例の組成
物と同等であるか、流動性か大きく低下している。

また、第２表には、実施例、比較例および参考例２の各
イミド化ＳＭＡ共重合体樹脂組成物のその他の物性を示
したか、同表から明らかなように、実施例の組成物は、
参考例２のものと全く同等の物性を有しているのに対し
、比較例の組成物は、衝撃強度、流動性および成形外観
において劣っている。

なお、第１表および第２表に記載した物性の測定力は、
以下の方法によって行った。

（１）ＶＦＲ（メルトフローレイト） ＪＩＳ　　Ｋ−７２１０ （２）ＶＩＣＡＴ　（ビカット軟化温度）：ＪＩＳ　　
　Ｋ−７２０６ （３）高温安定性（５％重量減少温度）サーマルーグラ
ビメトリックーアナリシス（ＴＧＡ分析） （４）熱安定性（ギヤオーブンテスト）ギヤオーブン中
で２７０°ＣＩ時間加熱して試験片の発泡の有無と重量
減を測定して評価した。

（５）Ｙｌ　　　　　　　：ＪＩＳ　　Ｋ−７１０５（
６）引張り強さ　　・ＪＩＳ　　Ｋ−７１１３（７）引
張り伸び　　：ＪＩＳ　　Ｋ−７１１３（８）曲げ強さ
　　　：ＪＩＳ　　Ｋ−７２０３（９）　曲げモジュラ
ス　　　　　：ＪＩＳ　　　Ｋ　−７２０３（１０）ア
イゾブト衝撃強さ　：ＪＩＳ　　　Ｋ−７１１０（１１
，）　ＦＤ　Ｉ　　（落錘衝撃強さ）：ＪＩＳ　　Ｋ−
７２１１ （１２）ＨＤＴＵＬ　Ｃ熱変形温度／荷重撓み温度）：
ＪＩＳ　　Ｋ−７２０７ （１３）光沢　　　　　：ＪＩＳ　　Ｋ−７１０５（ｊ
４）シルバーストリーク 試験片表面に発生する銀条を目視により観察し、○：良
好（銀条なし）、△：やや不良（銀条発生）、×：不良
（銀条多数発生）と判定した。

／ ／ ／ 〔発明の効果〕 以上説明した本発明によれば、耐熱性、耐衝撃性および
高温安定性に優れたイミド化共重合体樹脂組成物の工業
的有利な製造方法が提供され、本発明の工業的価値は大
きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の実施例において用いられた同方向回
転完全噛合型スクリュ−２軸押出機の説明図である。 図中、（１）は樹脂とアミン類との反応を行わせるため
の混練領域、（２）は原料樹脂の供給口（３）はアミン
類の供給口、（４）はアミン類の供給ポンプ、（５）、
（６）はベントロ、（７）は真空ポンプ、（８）は分離
された水やアミン類のトラップ、（９）はノズル口（ダ
イ）である。 出願人　モンサント化成株式会社 代理人　弁理士　岡　１）数　彦 第 図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）無水マレイン酸、ビニル芳香族化合物および所望
   に応じて他の１種以上の不飽和化合物からなる共重合体
   樹脂（Ａ）と、ビニル芳香族化合物とこれに対して共重
   合可能な他のビニル系化合物の少なくとも一種からなる
   単量体とをブタジエン系ゴム状重合体の存在下に重合し
   てなるグラフト共重合体樹脂（Ｂ）とからなる樹脂組成
   物にアミン類を添加し、上記樹脂組成物に対して実質的
   にラジカルを発生しない溶融混練条件下に共重合体樹脂
   （Ａ）中の無水マレイン酸残基をイミド化することを特
   徴とする、イミド化共重合体樹脂組成物の製造方法。
2. （２）イミド化反応を、２軸スクリュー押出機を用い、
   且つ、押出機の反応ゾーンの温度が２００〜２７０℃、
   反応圧力が１０ｋｇ／ｃｍ＾２以上、押出機の平均滞留
   時間が１００〜３００秒の条件下に行うことを特徴とす
   る請求項第１項記載の製造方法。