JPH04141232A - 窒素酸化物還元用鋼材およびその製造方法 - Google Patents
窒素酸化物還元用鋼材およびその製造方法Info
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- JPH04141232A JPH04141232A JP2264626A JP26462690A JPH04141232A JP H04141232 A JPH04141232 A JP H04141232A JP 2264626 A JP2264626 A JP 2264626A JP 26462690 A JP26462690 A JP 26462690A JP H04141232 A JPH04141232 A JP H04141232A
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Landscapes
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- Catalysts (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、火力発電ボイラ、焼結炉、ガラス溶融炉、コ
ークス炉などの固定発生源から排出される窒素酸化物を
除去するための、すぐれた触媒作用と耐久性を有する窒
素酸化物還元用鋼材およびその製造方法に関する。
ークス炉などの固定発生源から排出される窒素酸化物を
除去するための、すぐれた触媒作用と耐久性を有する窒
素酸化物還元用鋼材およびその製造方法に関する。
(従来の技術)
従来、事業用・産業用ボイラ等では排ガス浄化の一環と
して窒素酸化物(NOx)除去処理が行われている。
NOxの除去にはNH,ガス添加による乾式脱硝法の適
用が主流となっており、その際ハニカム型、板状、パイ
プ状などのTi0z構遺体に担持されたv20.触媒(
V205/TiO,触媒)が主として用いられている(
触媒講座第7巻基本工学触媒反応■講談社(1989年
7月10日発行)参照)。中でもハニカム触媒は広い温
度域で活性が高く、耐S低性も高いことから、事業用・
産業用ボイラの脱硝設備に広く用いられている。ハニカ
ム触媒は、触媒、担体ともセラミックスであるためおも
に押出法で製造される。
して窒素酸化物(NOx)除去処理が行われている。
NOxの除去にはNH,ガス添加による乾式脱硝法の適
用が主流となっており、その際ハニカム型、板状、パイ
プ状などのTi0z構遺体に担持されたv20.触媒(
V205/TiO,触媒)が主として用いられている(
触媒講座第7巻基本工学触媒反応■講談社(1989年
7月10日発行)参照)。中でもハニカム触媒は広い温
度域で活性が高く、耐S低性も高いことから、事業用・
産業用ボイラの脱硝設備に広く用いられている。ハニカ
ム触媒は、触媒、担体ともセラミックスであるためおも
に押出法で製造される。
このように、従来の触媒は晩いセラミックスであるため
、ボイラ排ガス中に含まれるフライアッシュ等により摩
耗損傷を受けやすく、長期間(3年収上)にわたって使
用する間に、触媒活性成分であるv20.が摩耗消失し
てしまい、性能が急激に劣化するという欠点を有してい
た。これを防止するためには排ガス中のダスト分を除去
することが必要であるが、そのためには、高性能のフラ
イアッシュ除去設備が必要で、極めて大きな設備投資を
必要とする。
、ボイラ排ガス中に含まれるフライアッシュ等により摩
耗損傷を受けやすく、長期間(3年収上)にわたって使
用する間に、触媒活性成分であるv20.が摩耗消失し
てしまい、性能が急激に劣化するという欠点を有してい
た。これを防止するためには排ガス中のダスト分を除去
することが必要であるが、そのためには、高性能のフラ
イアッシュ除去設備が必要で、極めて大きな設備投資を
必要とする。
そこで本出願人は、先に、ボイラ排ガス用脱硝触媒とし
て、硬く、靭性に富む鉄鋼材料を担体とした窒素酸化物
還元用金属材料およびその製造方法を提案した(特願平
2−89603号)、この方法は、触媒活性を有する■
、Ti等の元素を粉末バック法で鉄鋼材料表面に拡散浸
透させた後大気中で酸化処理することにより、材料表面
に触媒活性な■、Ti等の酸化物層を形成する方法であ
る。
て、硬く、靭性に富む鉄鋼材料を担体とした窒素酸化物
還元用金属材料およびその製造方法を提案した(特願平
2−89603号)、この方法は、触媒活性を有する■
、Ti等の元素を粉末バック法で鉄鋼材料表面に拡散浸
透させた後大気中で酸化処理することにより、材料表面
に触媒活性な■、Ti等の酸化物層を形成する方法であ
る。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、前記特願平2−89603号で提案した
方法で鋼表面に触媒活性なり203、TiO□等の酸化
物(以下、表面改質層という)を生成させた鋼材を、S
(硫黄)分の高い石炭を燃焼するボイラ等で使用した場
合、使用初期には優れた脱硝性能を示すものの、長時間
(およそ1000時間以上)経過後には性能の劣化が認
められ、長時間性能が必ずしも十分でない。
方法で鋼表面に触媒活性なり203、TiO□等の酸化
物(以下、表面改質層という)を生成させた鋼材を、S
(硫黄)分の高い石炭を燃焼するボイラ等で使用した場
合、使用初期には優れた脱硝性能を示すものの、長時間
(およそ1000時間以上)経過後には性能の劣化が認
められ、長時間性能が必ずしも十分でない。
本発明は、高S炭のような低質な石炭を燃焼するボイラ
の排ガス環境下でも前記のような欠点のない、長時間に
わたって性能劣化の少ない脱硝触媒を得ることを目的と
する。
の排ガス環境下でも前記のような欠点のない、長時間に
わたって性能劣化の少ない脱硝触媒を得ることを目的と
する。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、検討を重ねた結果、前記の表面改質層を
形成させた鋼材を高S炭燃焼ボイラの排ガス環境下で長
時間使用した場合に性能低下をきたす主要因は、この表
面改質層(触媒活性なりtos、TiO□等の酸化物層
)中の触媒活性成分の濃度が低いためであることを突き
止めた。すなわち、表面改質層中に活性成分以外の不純
物元素、例えばFe酸化物が比較的多量に存在するため
、このFe酸化物が、排ガス中のSO,が多いと硫酸塩
化し、触媒活性成分であるv、03等と反応してこれら
を変質させ、触媒性能を低下させる。拡散浸透処理によ
り触媒活性な酸化物を形成する■、Ti等の元素を鋼材
の表面に濃化する方法は、高温(900’C以上)で処
理することが必要であるため、活性元素であるv等が気
相から析出しても鋼の主成分であるPeも鋼表面に拡散
し、酸化処理後にFe酸化物が表面改質層中に不純物と
して残るのである。
形成させた鋼材を高S炭燃焼ボイラの排ガス環境下で長
時間使用した場合に性能低下をきたす主要因は、この表
面改質層(触媒活性なりtos、TiO□等の酸化物層
)中の触媒活性成分の濃度が低いためであることを突き
止めた。すなわち、表面改質層中に活性成分以外の不純
物元素、例えばFe酸化物が比較的多量に存在するため
、このFe酸化物が、排ガス中のSO,が多いと硫酸塩
化し、触媒活性成分であるv、03等と反応してこれら
を変質させ、触媒性能を低下させる。拡散浸透処理によ
り触媒活性な酸化物を形成する■、Ti等の元素を鋼材
の表面に濃化する方法は、高温(900’C以上)で処
理することが必要であるため、活性元素であるv等が気
相から析出しても鋼の主成分であるPeも鋼表面に拡散
し、酸化処理後にFe酸化物が表面改質層中に不純物と
して残るのである。
そこで本発明らは、純度の極めて高い■もしくはTiを
比較的低温度で鋼表面に濃化させる方法について種々検
針を加え、溶融塩電析処理法を用いることによりそれが
可能であることをTi認した。
比較的低温度で鋼表面に濃化させる方法について種々検
針を加え、溶融塩電析処理法を用いることによりそれが
可能であることをTi認した。
すなわち、本発明の要旨は、下記■および■の窒素酸化
物還元用鋼材、ならびに■および■のその鋼材の製造方
法にある。
物還元用鋼材、ならびに■および■のその鋼材の製造方
法にある。
■ 表面に、■またはTiの電析濃化層が形成されてい
ることを特徴とする窒素酸化物還元用鋼材。
ることを特徴とする窒素酸化物還元用鋼材。
■ 表面に、■またはTiの電析濃化層の酸化処理層が
形成されていることを特徴とする窒素酸化物還元用鋼材
。
形成されていることを特徴とする窒素酸化物還元用鋼材
。
■ 綱材の表面に、溶融塩電析処理法を用いて■または
Tiの濃化層を形成させることを特徴とする上記■記載
の窒素酸化物還元用鋼材の製造方法。
Tiの濃化層を形成させることを特徴とする上記■記載
の窒素酸化物還元用鋼材の製造方法。
■ 綱材の表面に、溶融塩電析処理法を用いて■または
Tiの濃化層を形成させ、次いでこの濃化層に対して酸
化処理を施すことを特徴とする上記■記載の窒素酸化物
還元用鋼材の方法。
Tiの濃化層を形成させ、次いでこの濃化層に対して酸
化処理を施すことを特徴とする上記■記載の窒素酸化物
還元用鋼材の方法。
第1図は前記■の発明の窒素酸化物還元用鋼材の断面の
模式図である。同図において、1は母材、2は母材1の
表面に形成されている電析濃化層である。
模式図である。同図において、1は母材、2は母材1の
表面に形成されている電析濃化層である。
母材1とは、炭素鋼、低合金鋼、フェライト系ステンレ
ス鋼、オーステナイト系ステンレス鋼など、鉄系材料で
あって、管、棒、板などの構造部材をいう。
ス鋼、オーステナイト系ステンレス鋼など、鉄系材料で
あって、管、棒、板などの構造部材をいう。
電析濃化層2は、例えば後述する溶融塩電析処理によっ
て鋼の表面に形成された■またはTiの濃化した層で、
その厚みは2〜100μ−であることが望ましい、すな
わち、2μ■未満では鋼材の全表面に均一に電析濃化層
を形成させることが困難であり、100μ−を超えると
電析濃化層が鋼材表面からはがれ易くなるからである。
て鋼の表面に形成された■またはTiの濃化した層で、
その厚みは2〜100μ−であることが望ましい、すな
わち、2μ■未満では鋼材の全表面に均一に電析濃化層
を形成させることが困難であり、100μ−を超えると
電析濃化層が鋼材表面からはがれ易くなるからである。
第2図は前記■の発明の窒素酸化物還元用鋼材の断面の
模式図である。同図において、3は電析濃化層2の表面
に形成されている酸化処理層である。
模式図である。同図において、3は電析濃化層2の表面
に形成されている酸化処理層である。
酸化処理層3は後述する酸化処理によって前記の電析濃
化層の表面が酸化物に変化したもので、厚くする必要は
なく、鋼材に使用当初から触媒としての機能を発揮させ
るために2〜3μmの厚みがあればよい。
化層の表面が酸化物に変化したもので、厚くする必要は
なく、鋼材に使用当初から触媒としての機能を発揮させ
るために2〜3μmの厚みがあればよい。
この酸化処理層3中に含まれるFe酸化物は、前記のよ
うに触媒活性を低下させるので少ないほどよ(、Fe換
夏で10重量%以下とすることが望ましい、電Fr:a
化層2が後述する溶融塩電析処理法により形成されたも
のであれば、酸化処理層3中のFe酸化物の量はこの範
囲内に十分収まる。
うに触媒活性を低下させるので少ないほどよ(、Fe換
夏で10重量%以下とすることが望ましい、電Fr:a
化層2が後述する溶融塩電析処理法により形成されたも
のであれば、酸化処理層3中のFe酸化物の量はこの範
囲内に十分収まる。
前記■の発明は、■の発明の窒素酸化物還元用調材を製
造する方法である。
造する方法である。
鋼材の表面に電析濃化層を形成させるための溶融塩電析
処理方法としては、■あるいはTiの塩化物を使用する
通常の処理方法を用いればよい、望ましい処理条件は、
加熱温度:400〜600°c、を流密度: I A/
c+w”以下、である。
処理方法としては、■あるいはTiの塩化物を使用する
通常の処理方法を用いればよい、望ましい処理条件は、
加熱温度:400〜600°c、を流密度: I A/
c+w”以下、である。
前記■の発明は、■の発明の窒素酸化物還元用鋼材を製
造する方法である。
造する方法である。
鋼材の表面に形成された電析濃化層に対して酸化処理層
を形成させるための酸化処理方法としては、大気中で加
熱処理を行うなど通常の方法を用いればよい、望ましい
処理条件は、加熱温度;550〜650℃(VzOsの
融点より低い温度)、保持時間:30分〜2時間、であ
る。
を形成させるための酸化処理方法としては、大気中で加
熱処理を行うなど通常の方法を用いればよい、望ましい
処理条件は、加熱温度;550〜650℃(VzOsの
融点より低い温度)、保持時間:30分〜2時間、であ
る。
(作用)
本発明(■、■の発明)の窒素酸化物還元用鋼材を製造
するに際し、前記■あるいは■に記載したように溶融塩
を使用するのは、通常行われている水溶液の電解ではV
lTi等を電析させることが困難なためである。溶融塩
電析処理により、Fe酸化物など触媒活性成分以外の不
純物元素の少ない■またはTiの電析濃化層を得ること
ができる。
するに際し、前記■あるいは■に記載したように溶融塩
を使用するのは、通常行われている水溶液の電解ではV
lTi等を電析させることが困難なためである。溶融塩
電析処理により、Fe酸化物など触媒活性成分以外の不
純物元素の少ない■またはTiの電析濃化層を得ること
ができる。
前記■の、表面に■またはTiの電析4化層が形成され
ている鋼材が窒素酸化物の還元に対して触媒機能を有す
るのは、ボイラ排ガスが酸化性であって、鋼材を使用し
ている間に■あるいはTiが酸化され、触媒活性を有す
るv20.あるいはTiO□の被膜が生成するからであ
る。
ている鋼材が窒素酸化物の還元に対して触媒機能を有す
るのは、ボイラ排ガスが酸化性であって、鋼材を使用し
ている間に■あるいはTiが酸化され、触媒活性を有す
るv20.あるいはTiO□の被膜が生成するからであ
る。
前記■の発明で酸化処理を施す目的は、例えば大気中で
高温酸化することにより、前記のようなボイラ排ガスに
よる酸化被膜の生成を待たずに鋼表面に触媒活性なVt
Os、TiO□を生成させ、鋼材の使用当初から触媒と
しての機能を発揮させるためである。
高温酸化することにより、前記のようなボイラ排ガスに
よる酸化被膜の生成を待たずに鋼表面に触媒活性なVt
Os、TiO□を生成させ、鋼材の使用当初から触媒と
しての機能を発揮させるためである。
本発明(■、■の発明)の窒素酸化物還元用鋼材を使用
する場合には、これらの鋼材、すなわち板、管などを煙
道内に取り付け、これらの板、管などの表面と排ガスと
が十分接触するように構成してやればよく、耐摩耗性の
ある、しかも高S炭燃焼の石炭焚きボイラにおいても長
時間にわたって良好な触媒性能を示す脱硝反応器とする
ことができる。
する場合には、これらの鋼材、すなわち板、管などを煙
道内に取り付け、これらの板、管などの表面と排ガスと
が十分接触するように構成してやればよく、耐摩耗性の
ある、しかも高S炭燃焼の石炭焚きボイラにおいても長
時間にわたって良好な触媒性能を示す脱硝反応器とする
ことができる。
(実施例1)
炭素鋼(STB42)の管(外径5ms、肉厚0.51
、長さ100+u1)を内径50m5+、深す200m
m17)!li製ノルつぼに入れ、モル比率(百分率)
で1o%KCt!−55%NaCl!35%VCIIs
の混合塩中に埋め混み、N、雰囲気中で500℃に加熱
した0次いで、この炭素鋼管をカソードとし、カーボン
棒(外径6−)をアノードとして、電流密度300■A
/c■2で3時間電流を流し、管表面にVを電析させた
。得られたVの電析層厚は30μ鋤であった。
、長さ100+u1)を内径50m5+、深す200m
m17)!li製ノルつぼに入れ、モル比率(百分率)
で1o%KCt!−55%NaCl!35%VCIIs
の混合塩中に埋め混み、N、雰囲気中で500℃に加熱
した0次いで、この炭素鋼管をカソードとし、カーボン
棒(外径6−)をアノードとして、電流密度300■A
/c■2で3時間電流を流し、管表面にVを電析させた
。得られたVの電析層厚は30μ鋤であった。
この管をNOxOx還元試験補管4て第3図に示す試験
装置に取りつけ、ヒーター5により400”Cに加熱し
た状態で管4内に500ppm+NO−3vol 、%
0゜−10vol、%Cot−2000ppmSOx
500ppmNIIff baj!、NzのSO
xを含有する混合ガスを所定時間通しく流量200cc
/s+in)、管4通過後の混合ガス中のNOx含有量
を測定した。また、混合ガスを400″Cで100時間
通気した後の鋼表面のスケールをエレクトロンプローブ
マイクロアナライザー(EPMA)で分析し、表面改質
層中のFe酸化物量(Fe量に換算)を求めた。
装置に取りつけ、ヒーター5により400”Cに加熱し
た状態で管4内に500ppm+NO−3vol 、%
0゜−10vol、%Cot−2000ppmSOx
500ppmNIIff baj!、NzのSO
xを含有する混合ガスを所定時間通しく流量200cc
/s+in)、管4通過後の混合ガス中のNOx含有量
を測定した。また、混合ガスを400″Cで100時間
通気した後の鋼表面のスケールをエレクトロンプローブ
マイクロアナライザー(EPMA)で分析し、表面改質
層中のFe酸化物量(Fe量に換算)を求めた。
比較例として、前記特願平2−89603号で提案した
方法、すなわち、前記の炭素鋼(STB42)の管と同
一形状の管を金属バナジウム粉(80重量%)、アルミ
ナ粉(18重量%)、塩化アンモニウム(2重量%)か
らなる浸透剤中に埋め込み、水素雰囲気中1050°C
で10時間加熱し、金属表面上に約200μmの■拡散
層を生成させる方法、で作製した試験用管4を用い、同
様の測定を行った。
方法、すなわち、前記の炭素鋼(STB42)の管と同
一形状の管を金属バナジウム粉(80重量%)、アルミ
ナ粉(18重量%)、塩化アンモニウム(2重量%)か
らなる浸透剤中に埋め込み、水素雰囲気中1050°C
で10時間加熱し、金属表面上に約200μmの■拡散
層を生成させる方法、で作製した試験用管4を用い、同
様の測定を行った。
測定結果を第1表に示す、同表から明らかなように、本
発明例においては、NOxOx還元試験通管4過した後
の混合ガス中のNOx含有量はいずれも僅少で、極めて
高い還元率(以下、脱硝率という)を示した。なお、本
発明例、比較例のいずれもガス通気1時間後の脱硝率は
若干低めの1 (65%)であったが、本発明例では通
気後5時間以降3000時間まで極めて高い脱硝率を維
持し、耐久性に優れている。また、Fe酸化物量は本発
明例では10%重量以下であった。
発明例においては、NOxOx還元試験通管4過した後
の混合ガス中のNOx含有量はいずれも僅少で、極めて
高い還元率(以下、脱硝率という)を示した。なお、本
発明例、比較例のいずれもガス通気1時間後の脱硝率は
若干低めの1 (65%)であったが、本発明例では通
気後5時間以降3000時間まで極めて高い脱硝率を維
持し、耐久性に優れている。また、Fe酸化物量は本発
明例では10%重量以下であった。
(以下、余白)
(実施例2)
実施例1で用いたNOX還元試験用管を、大気中600
℃で1時間加熱し、鋼表面に電析させたV層の表面に厚
さ約2〜3μ−のり、0.を生成させた後、実施例1と
同一の試験を行った。なお、比較例では、実施例1の比
較例で用いた試験用管を、大気中600℃で1時間加熱
し、鋼表面の■拡散層の表面に厚さ約2〜3μ■のV、
OSを生成させたものを用いた。
℃で1時間加熱し、鋼表面に電析させたV層の表面に厚
さ約2〜3μ−のり、0.を生成させた後、実施例1と
同一の試験を行った。なお、比較例では、実施例1の比
較例で用いた試験用管を、大気中600℃で1時間加熱
し、鋼表面の■拡散層の表面に厚さ約2〜3μ■のV、
OSを生成させたものを用いた。
測定結果を第2表に示す、同表から明らかなように、本
発明例では、ガス通気直後から極めて高い脱硝率を示し
、耐久性にも優れている。 Fe酸化物量は10%重量
以下であった。
発明例では、ガス通気直後から極めて高い脱硝率を示し
、耐久性にも優れている。 Fe酸化物量は10%重量
以下であった。
(実施例3)
炭素II (sta42)低合金鋼(STBA24)、
フェライト系ステンレス鋼(SUS409L、 5tl
S410L)、オーステナイト系ステンレス鋼(SUS
304)の管(外径5mm、肉厚0.5a+m、長さ1
00mm)の表面に実施例1と同じ方法で■を電析させ
た後実施例2と同じ方法で電析層の表面にVt0s(厚
さ約2〜3μm)を生成させ、実施例1と同一の試験を
行った。なお、比較例では、実施例1の比較例で用いた
試験用管を用いた。
フェライト系ステンレス鋼(SUS409L、 5tl
S410L)、オーステナイト系ステンレス鋼(SUS
304)の管(外径5mm、肉厚0.5a+m、長さ1
00mm)の表面に実施例1と同じ方法で■を電析させ
た後実施例2と同じ方法で電析層の表面にVt0s(厚
さ約2〜3μm)を生成させ、実施例1と同一の試験を
行った。なお、比較例では、実施例1の比較例で用いた
試験用管を用いた。
測定結果を第3表に示す、同表から明らかなように、下
地の材質とは関係な(、いずれも3000時間まで安定
した脱硝性能を示した。 Fe酸化物量はいずれも10
%重量以下であった。
地の材質とは関係な(、いずれも3000時間まで安定
した脱硝性能を示した。 Fe酸化物量はいずれも10
%重量以下であった。
(実施例4)
炭素鋼(57842)の管(外径51、肉厚0.5mm
、長さ100mm)を内径50−2深さ200−一の旧
型のるつぼに入れ、モル比率(百分率)で10%KCl
−60%NaC1−30%TiC1xの混合塩中に埋め
混み、N!雰囲気中で600℃に加熱した0次いで、こ
の炭素鋼管をカソードとし、純Tiの棒(外径6−)を
アノードとして電流密度100−47cm”で3時間電
流を流し、管表面にT1を電析させた。得られたTiの
電析層厚ば約20μ■であった。この管に大気中600
″Cで1時間酸化処理を施した後、実施例1と同じ方法
で試験を行った。なお、比較例では、実施例1と同じ寸
法の炭素鋼の管を金属チタン粉(80重量%)、アルミ
ナ(18重量%)、塩化アンモニウム(2重量%)から
なる浸透剤中に埋め込み、Ar気流中950℃で10時
間加熱し、鋼表面に約20μmの丁4拡散層を生成させ
、その後、大気中600℃で1時間酸化処理を行って拡
散層表面に約5μ腸のTiO□を主体とするスケールを
生成させたものを用いた。
、長さ100mm)を内径50−2深さ200−一の旧
型のるつぼに入れ、モル比率(百分率)で10%KCl
−60%NaC1−30%TiC1xの混合塩中に埋め
混み、N!雰囲気中で600℃に加熱した0次いで、こ
の炭素鋼管をカソードとし、純Tiの棒(外径6−)を
アノードとして電流密度100−47cm”で3時間電
流を流し、管表面にT1を電析させた。得られたTiの
電析層厚ば約20μ■であった。この管に大気中600
″Cで1時間酸化処理を施した後、実施例1と同じ方法
で試験を行った。なお、比較例では、実施例1と同じ寸
法の炭素鋼の管を金属チタン粉(80重量%)、アルミ
ナ(18重量%)、塩化アンモニウム(2重量%)から
なる浸透剤中に埋め込み、Ar気流中950℃で10時
間加熱し、鋼表面に約20μmの丁4拡散層を生成させ
、その後、大気中600℃で1時間酸化処理を行って拡
散層表面に約5μ腸のTiO□を主体とするスケールを
生成させたものを用いた。
結果を第4表に示す、同表から明らかなように、本発明
例では3000時間までは脱硝性能の顕著な劣化は認め
られず、極めて高い脱硝率を示した。
例では3000時間までは脱硝性能の顕著な劣化は認め
られず、極めて高い脱硝率を示した。
(発明の効果)
本発明の窒素酸化物還元用鋼材は、金属表面に触媒活性
な■、Tiを形成させた構造部材(管、棒、板など)で
あって、高S炭燃焼の石炭焚きボイラの排ガス等、SO
1濃度の高い排ガスに対しても良好なNOx還元性能を
有する。管、棒、板などの構造部材を使用するに際し、
従来のようなセラミックスの触媒を反応器に収納する必
要がなく、ボイラ排ガス等のNOX還元用金属材料とし
て実用的価値は非常に大きい。
な■、Tiを形成させた構造部材(管、棒、板など)で
あって、高S炭燃焼の石炭焚きボイラの排ガス等、SO
1濃度の高い排ガスに対しても良好なNOx還元性能を
有する。管、棒、板などの構造部材を使用するに際し、
従来のようなセラミックスの触媒を反応器に収納する必
要がなく、ボイラ排ガス等のNOX還元用金属材料とし
て実用的価値は非常に大きい。
第1図および第2図は、本発明の窒素酸化物還元用鋼材
の断面の拡大模式図である。 第3図は、実施例で用いたNOx還元試験装置の構成を
示す図である。
の断面の拡大模式図である。 第3図は、実施例で用いたNOx還元試験装置の構成を
示す図である。
Claims (4)
- (1)表面に、VまたはTiの電析濃化層が形成されて
いることを特徴とする窒素酸化物還元用鋼材。 - (2)表面に、VまたはTiの電析濃化層の酸化処理層
が形成されていることを特徴とする窒素酸化物還元用鋼
材。 - (3)鋼材の表面に、溶融塩電析処理法を用いてVまた
はTiの濃化層を形成させることを特徴とする請求項(
1)記載の窒素酸化物還元用鋼材の製造方法。 - (4)鋼材の表面に、溶融塩電析処理法を用いてVまた
はTiの濃化層を形成させ、次いでこの濃化層に対して
酸化処理を施すことを特徴とする請求項(2)記載の窒
素酸化物還元用鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2264626A JPH04141232A (ja) | 1990-10-01 | 1990-10-01 | 窒素酸化物還元用鋼材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2264626A JPH04141232A (ja) | 1990-10-01 | 1990-10-01 | 窒素酸化物還元用鋼材およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04141232A true JPH04141232A (ja) | 1992-05-14 |
Family
ID=17405954
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2264626A Pending JPH04141232A (ja) | 1990-10-01 | 1990-10-01 | 窒素酸化物還元用鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04141232A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102978664A (zh) * | 2011-09-05 | 2013-03-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种金属钒的制备方法及由该方法得到的金属钒 |
-
1990
- 1990-10-01 JP JP2264626A patent/JPH04141232A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102978664A (zh) * | 2011-09-05 | 2013-03-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种金属钒的制备方法及由该方法得到的金属钒 |
CN102978664B (zh) * | 2011-09-05 | 2015-12-02 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种金属钒的制备方法及由该方法得到的金属钒 |
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