JPH0412496A - 車輌用放電灯の点灯回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明車輌用放電灯の点灯回路の詳細を以下の項目に従
って説明する。

Ａ、産業上の利用分野 Ｂ０発明の概要 Ｃ１従来技術 り５発明が解決しようとするに！題 Ｅ、課題を解決するための手段 Ｆ、実施例［第１図乃至第６図］ ａ、全体の構成［第１図］ ｂ、各部の回路構成［第２図乃至第５図］ｂ−１，ＤＣ
昇圧回路［第２図］ ｂ−２，制御部［第２図］ ｂ−２−ａ、出力電圧検出部 ｂ−２−ｂ、出力電流検出部 ｂ−２−ｃ、タイマー回路 ｂ−２−ｄ、ＰＷＭ部 ｂ−２−ｅ、供給電圧低下検出回路 ｂ−３．電源遮断用リレー面路及び低電圧リセット回路
［第３図］ ｂ−３−ａ、電源遮断用リレー回路 ｂ−３−ｂ、低電圧リセット回路 Ｃ４制御動作［ｍ４図乃至第６図］ Ｃ−１，正常時［第４図、第５図］ Ｃ−２，異常時［第６図］ ６１作用 Ｇ０発明の効果 （Ａ、産業上の利用分野） 本発明は新規な車輌用放電灯の点灯回路に関する。詳し
くは、直流電源による電圧を昇圧した後交流化して放電
灯に印加するようにした車輌用放電灯の点灯回路におい
て、点灯回路に供給される直流電圧の低下に伴う発熱等
による電力損失を低減し、回路素子の劣化、破壊を未然
に防止することができるようにした新規な車輌用放電灯
の点灯回路を提供しようとするものである。

（Ｂ、発明の概要） 本発明は、直流電圧入力端子からの入力電圧を昇圧する
直流昇圧回路を有し、該直流昇圧回路の出力電圧を交流
電圧に変換して放電灯に印加すると共に、直流昇圧回路
や出力電圧を可変することで放電灯の定電力制御を含む
点灯制御を行なうための制御回路を備えた車輌用放電灯
の点灯回路において、直流電圧入力端午に加わる直流入
力電圧を検出する供給電圧低下検出回路を設け、直流入
力電圧の低下に応じて供給電圧低下検出回路から制御回
路に送られる信号により放電灯への供給電力が定格電力
より低くなるように昇圧制御を行なうことによって、直
流入力電圧の低下時の消費電流の増大及びこれに伴う発
熱量の増大を抑え、また、直流入力電圧が放電灯の点灯
を維持できない程に低下したことを検出したときに、直
流昇圧回路への直流入力電圧の供給を遮断し、直流入力
電圧が所定値以上に復帰したときには、再び直流昇圧回
路への直流入力電圧の供給を、行なうように保護回路を
設け、回路素子の劣化や破壊を未然に防止することがで
きるようにしたものである。

（Ｃ，従来技術） 自動車用前照灯の光源としてメタルハライドランプが近
時脚光を浴びているが、その点灯回路のもつ重要な機能
のひとつとして、バッテリー電圧の変動に対して常に安
定した定電力供給を行う必要性が挙げられる。

このために、従来の点灯回路にあっては、バッテリー電
圧が多少変動しても回路の能力の範囲内でこのような電
圧変動に対応することができるように設計が行なわれて
いる。

（Ｄ、発明が解決しようとする課題） しかしながら、従来の点灯回路にあってはバッテリー電
圧が異常に低下したときでもランプに定電力を供給しよ
うとするため、バッテリーの消費電流が増加し発熱等に
よる電力損失が増大してしまうという問題がある。

特に、高温の環境下で、このようなバッテリー電圧の低
下状態が続くと、回路素子の発熱を招き、その劣化、あ
るいは最悪の事態として破壊を引き起してしまうことに
もなりかねない。

（Ｅ、課題を解決するための手段） そこで、本発明車輌用放電灯の点灯回路は、上記した課
題を解決するために、直流電圧入力端子からの入力端子
を昇圧する直流昇圧回路を有し、該直流昇圧回路の出力
電圧を交流電圧に変換して放電灯に印加すると共に、直
流昇圧回路の出力電圧を可変することで放電灯の定電力
制御を含む点灯制御を行なうための制御回路を備えた車
輌用放電灯の点灯回路において、直流電圧入力端子に加
わる直流入力電圧を検出する供給電圧低下検出回路を設
け、直流入力電圧の低下に応じて供給室・圧低下検出回
路から制御回路に送られる信号により放電灯への供給電
力が定格電力より低くなるように昇圧制御を行なうよう
にしたものである。

従って、これによれば、直流入力電圧の低下に応じて放
電灯の定格電力以下の低電力制御を行なうことにより、
電圧低下時の消費電流の増大に伴う発熱量の増加を抑制
し、電力損失の低減を図ることができる。

そして、直流入力電圧が放電灯の点灯を維持できない程
に低下してしまった場合は、直流昇圧回路への直流入力
電圧の供給を一時的に遮断する保護回路を設けることに
よって、回路素子の劣化や破壊を未然に防止することが
できる。

（Ｆ、実施例）［第１図乃至第６図］ 以下に、本発明車輌用放電灯の点灯回路の詳細を図示し
た実施例に従フて説明する。尚、図示した実施例は本発
明を自動車用メタルハライドランプの点灯回路に適用し
たものである。

（ａ、全体の構成）［第１図］ １は点灯回路である。

２は１２Ｖのバッテリーであり、直流電圧入力端子３．
３′間に接続されている。

４．４′は直流電源ラインであり、その一方のプラスラ
イン４上には点灯スイッチ５が設けられている。

６は電源遮断用リレー回路であり、回路の異常時に後述
する異常検出回路からの信号を受けるとプラスライン４
上に設けられたリレー接点６ａを開き後段回路への電源
電圧の供給を断つようになっている。

７は電源端子であり、リレー接点６ａの後段においてダ
イオード８を介して電源電圧を取り出すために設けられ
ており、その電源電圧（これをＢ　（Ｖ）とする。）は
後述する制御回路等に供給される。

９はＤＣ昇圧回路であり、電源遮断用リレー回路６の後
段に設けられている。このＤＣ昇圧回路９は、バッテリ
ー電圧の昇圧のための回路であり、後述する制御回路に
よってその昇圧制御が行なわれるようになっている。

１０は高周波昇圧回路であり、上記ＤＣ昇圧回路９の後
段に設けられており％ＤＣ昇圧回路９からの直流電圧を
正弦波交流電圧に変換するために設けられている。該高
周波昇圧回路１０としては、例えば、プッシュプル方式
のインバータ回路が用いられる。

１１はイグナイタ回路であり、ランプの点灯開始時にお
いて後述するイグナイタ始動回路からの信号を受けてラ
ンプ起動用パルスを発生させ、トリガートランス１２の
一次巻線１２ａに送出するように設けられている。

１３．１３′は高周波昇圧回路ｌＯの出力端子と交流出
力端子１４．１４′とを結ぶ交流出力ラインであり、そ
の一方１３上にはトリガートランス１２の二次巻線１２
ｂが設けられ、他方１３′上にはコンデンサ１５が設け
られている。尚、コンデンサ１５は二次巻線１２ｂと共
に限流負荷を構成しているが、ランプ電流の検出をも兼
ねている。

１６は定格電力３５Ｗのメタルハライドランプであり、
交流出力端子１４．１４′間に接続される。

１７はイグナイタ始動回路であり、コンデンサ１５によ
って検出されるランプ電流をもとにメタルハライドラン
プ１６が点灯したかどうかを検出してランプが未だ点灯
していない時には上記したイグナイタ回路１１に起動パ
ルス発生用の信号を送出するために設けられている。

１８は制御回路であり、点灯初期にはＤＣ昇圧回路９の
出力端子間に設けられた分圧抵抗１９．１９′を介して
検出されるＤＣ昇圧回路９の出力電圧や、ＤＣ昇圧回路
９の出力電流を電圧変換するために該ＤＣ昇圧回路９の
出力端子と高周波昇圧回路１０の入力端子とを結ぶグラ
ンドライン上に設けられた電流検出用抵抗２０からの電
圧に応じたデユーティ−サイクルの制御パルス（以下、
’Ｐｓ　Ｊと記す、）を発生させ、この信号Ｐｇをゲー
ト駆動回路２１を介してＤＣ昇圧回路９に送出してその
出力電圧を制御するようになっている。

また、制御回路１８には、タイマー回路２２を介してＤ
Ｃ昇圧回路９の出力電圧が送られてくるようになってお
り、ランプ点灯開始からランプの消灯時間に応じた時間
が経過したときにランプの定電力制御へ移行するように
なっている。これは、ランプ点灯開始から直ちに定電力
制御を行なうと始動時間が長くなってしまうためである
（尚、この点については後述する。）。

′：３は供給電圧低下検出回路であり、電源端子７にか
かっている電圧Ｂが所定値低下になったときに制御回路
１８に信号を送出して、定格電力より小さい制御電力で
メタルハライドランプ１６を制御するためのものである
。

２４は異常検出回路であり、ＤＣ昇圧回路９の出力電圧
と出力電流との関係から回路状態の異常を検出すると、
異常検出信号を電源遮断用リレー回路６に送り、電源供
給を断つものである。

また、異常検出回路２４内には、低電圧リセット回路２
４ａが設けられており、これはバッテリー電圧が異常に
低くなりランプの点灯を維持することができなくなった
と籾に電源遮断用リレー回路６に信号を送出してランプ
を消灯させるものである。そして、バッテリー電圧が所
定値以上の値に復帰したときには点灯動作が再開される
ようになっている。

（ｂ、各部の回路構成）［第２図乃至第５図］次に、上
記した点灯回路１を構成する回路の要部について詳述す
る。

（ｂ−１，ＤＣ昇圧回路）［第２図］ ＤＣ昇圧回路９はチョッパー式のＤＣ−ＤＣコンバータ
として構成されており、プラスライン４上に設けられた
インダクタ２５と、その後段においてプラスライン４と
グランドライン４′との間に設けられ、かつ、制御回路
１８からゲート駆動回路２１を介して送られてくる制御
パルスｐｓによってスイッチング動作されるＮチャンネ
ルＦＥ７２６と、プラスライン４上においてそのアノー
ドがＦＥ７２Ｂのドレインに接続された整流用ダイオー
ド２７と、該ダイオード２７のカソードとグランドライ
ン４′との間に設けられた平滑コンデンサ２８とから構
成されている。そして、ＤＣ昇圧回路９は制御回路１８
からゲート駆動回路２１を介して送られてくる制御パル
スＰｓによってＦＥＴ２６がオン状態となったときにイ
ンダクタ２５がエネルギーを蓄え、ＦＥＴ２６がオフ状
態になったときに蓄えられたエネルギーを放出し、これ
に相当する電圧を入力電圧に重畳させて直流昇圧を行な
うようになっている。

（ｂ−２，制御部）［第２図］ （ｂ−２−ａ、出力電圧検出部） ２９は出力電圧検出部であり、分圧抵抗１９．１９′を
介してＤＣ昇圧回路９の出力電圧を検出して、これを所
定の基準値と比較し、差電圧をエラー出力として出力す
るものである。

３０はエラーアンプとしての演算増幅器であり、非反転
入力端子が抵抗３１を介して分圧抵抗１９と１９′との
間に接続されると共に、反転入力端子には分圧抵抗３２
．３２′によって規定される所定の基準電圧（これをＶ
、（ｖ）とする。）が加えられている。尚、抵抗３２の
一端には図示しない電源回路による所定電圧（これを＋
ｖｃｃ（ｖ）とする。）が加えられている。

３３は帰還抵抗であり、演算増幅器３０の出力端子と非
反転入力端子との間に設けられている。

（ｂ−２−ｂ、出力電流検出部） ３４は出力電流検出部であり、ＤＣ昇圧回路９の出力電
流を電流検出用抵抗２０により電圧変換値として検出し
、これを所定の基準値と比較して、差電圧をエラー出力
として取り出すために設けられている。

３５は増幅回路であり、抵抗３６により負帰還がかけら
れた演算増幅器３フが用いられている。

該演算増幅器３７の非反転入力端子は抵抗３８を介して
電流検出用抵抗２０の一端（皮接地側）に接続されてお
り、また、反転入力端子は抵抗３９を介して接地されて
いる。

４０はエラーアンプとしての演算増幅器であり、その非
反転入力端子が抵抗４１を介して演算増幅器３７の出力
端子に接続されている。そして、その反転入力端子には
、基準電圧発生部４３によって基準電圧（これをｖ、（
Ｖ）とする。）が加えられるようになっている。

４２は帰還抵抗であり、演算増幅器４０の出力端子と反
転入力端子との間に設けられている。

基準電圧発生部４３は、直列に接続された抵抗４４、可
変抵抗４５、抵抗４４′、そして可変抵抗４５と抵抗４
４′との間から電圧を取り出すための電圧バッファ４６
からなっており、該電圧バッファ４６の出力電圧が抵抗
４７を介して上記演算増幅器４０の反転入力端子に加え
られる。

尚、抵抗４４の一端には図示しない電源回路による所定
電圧（＋　Ｖ　ｃｃ）が加えられている。

（ｂ−２−ｃ、タイマー回路） タイマー回路２２は、点灯開始時からランプの消灯時間
に応じた時間の経過後に定電力制御への移行を図るため
に設けられた回路であり、能動スイッチ素子と時定数回
路とからなっている。

４８はＮＰＮ）ランジスタであり、そのコレクタがＤＣ
昇圧回路９のプラス側出力端子に接続され、そのエミッ
タが抵抗４９を介して演算増幅器４０の非反転入力端子
に接続されている。

そして、トランジスタ４８のベースはダイオード５０の
アノードに接続され、ダイオード５０のカソードはコン
デンサ５１　（その静電容量を’　Ｃｓ＋Ｊとする。）
を介して接地されている。

５２はトランジスタ４８のベース−コレクタ間に設けら
れた抵抗（その抵抗値を’Ｒ５２Ｊとする。）、５３は
ダイオード５０のカソードとトランジスタ４８のコレク
タとの間に設けられた抵抗（その抵抗値を’Ｒ５５Ｊと
する。）である。

（ｂ−２−ｄ、ＰＷＭ部） ５４はＰＷＭ　（パルス幅変調）部であり、コンパレー
タ５５においてその入力電圧をオシレータ５６からの鋸
歯状波と比較して入力電圧に応じたデユーティ−サイク
ルを有する制御パルスｐｓを発生させるものである。

即ち、コンパレータ５へのマイナス入力端子は演算増幅
器３０及び４０の各出力端子に接続されており、そのプ
ラス入力端子はオシレータ５６の出力端子に接続されて
いる。

そして、コンパレータ５への出力信号はバッファ５７を
介してゲート駆動回路２１に送出されるようになってい
る。

以上のようにＰＷＭ部５４は演算増幅器３０又は４０の
出力電圧に応じたデユーティ−サイクルの制御パルスＰ
Ｓを作り出してゲート駆動回路２１を介してＤＣ昇圧回
路９のＦＥＴ２６のゲートにフィードバックし、その出
力電圧を制御するものである。尚、図示は省略したが、
制御パルスＰｓのデユーティ−サイクルの最大値を規定
するための回路が設けられている。

（ｂ−２−ｅ、供給電圧低下検出回路）供給電圧低下検
出回路２３は電源電圧Ｂの低下に応じて上記出力電流検
出部３４における基準電圧ｖ２を可変することで、メタ
ルハライドランプ１６に与える電力を抑制するものであ
る。

５８はツェナーダイオードであり、そのカソードが電源
端子７に接続され、そのアノードが抵抗５９及び５９′
を介して接地されている。

６０は抵抗５９と５９′との間の電圧を取り出すための
電圧バッファであり、その出力端子がダイオード６１０
カソードに接続され、該ダイオード６１のアノードが抵
抗６２を介して基準電圧発生部４３の可変抵抗４５と抵
抗４４′との間に接続されている。

（ｂ−３，電源遮断用リレー回路及び低電圧リセット回
路）　［第３図］ （ｂ−３−ａ、電源遮断用リレー回路）６３は電源端子
であり、ダイオード６４を介して点灯スイッチ５とリレ
ー接点６ａとを結ぶラインに接続されている。

６５はＮＰＮトランジスタであり、そのコレクタがリレ
ーコイル６６を介して電源端子６３に接続され、エミッ
タがグランドライン４′に接続されている。

このリレーコイル６６の励磁動作によって接点６ａが閉
じられるようになっている。

６７はリレーコイル６６に対して逆並列に設けられたバ
ックパルス吸収用のダイオードである。

６８はトランジスタ６へのベース抵抗であり、その一端
が制御端子６９に接続されている。この制御端子６９に
は後述する低電圧リセット回路２４ａからの信号（これ
を’ＰａＪと記す、）や、異常検出口Ｗｌｒ２４がバッ
テリー電圧の低下以外の異常（ランプの点灯不能等）を
検出したと籾に発する信号（これを’Ｐｃ　Ｊと記す。

）が送られてくるようになっている。

７０は抵抗であり、電源端子６３と制御端子６９との間
に介挿されている。

（ｂ−３−ｂ、低電圧リセット回路） 低電圧リセット回路２４ａは、バッテリー電圧の低下を
検出するために、電源端子６３から電源電圧を得ている
。

７１は抵抗であり、その一端が電源端子６３に接続され
、他端が抵抗フ２．７３を介して接地されている。

７４は抵抗７２．７３に並列に設けられたツェナーダイ
オードであり、そのカソードが抵抗７１と７２との間に
接続され、そのアノードが接地されている。

７５はコンパレータを構成する演算増幅器であり、その
反転入力端子が抵抗７２と７３との間に接続され、また
、その非反転入力端子には電源端子６３にかかる電圧を
分圧抵抗７６．７７によって分圧した電圧が抵抗フ８を
介して加えられるようになっている。

そして、コンパレータ７への出力端子は電源遮断用リレ
ー回路６の制御端子６９に送出される。

（ｃ、制御動作）［第４図乃至第６図］次に、点灯回路
１の制御動作を、回路状態に異常がなく点灯スイッチへ
の投入後にメタルハライドランプ１６が直ちに点灯する
場合（以下、「正常時」という。）と、回路状態に異常
が発生した場合（以下、「異常時」という。）とに分け
て説明する。

尚、第４図はＤＣ昇圧回路９の出力電圧Ｖ、（ｖ）、出
力電流１０　　（Ａ）、ランプ電流ＩＬ　　（Ａ）、ラ
ンプ電圧■Ｌ　（ｖ）、そしテメタルハライドランプ１
６の光束Ｌ　（ｕｍ　）の時間経過を概略的に示してお
り、時間軸ｔの原点は点灯スイッチへの投入時とされて
いる。また、第５図は横軸に出力電圧Ｖ。をとり、縦軸
に出力電流１ｏをとって両者の関係を示したグラフ図で
ある。

（ｃ−１，正常時）［第４図、第５図］先ず、メタルハ
ライドランプ１６のガラス球が冷えた状態から点灯開始
がなされる時の状況について説明する。

この場合、点灯スイッチへの投入直後には、タイマー回
路２２のコンデンサ５１は空の状態てあり、トランジス
タ４８のエミッタ電位が低い。そのため、出力電流検出
部３４における演算増幅器４０の非反転入力端子には増
幅回路３への出力のみがかかることになる。

しかし、点灯直後は、第４図に実線で示すグラフ曲線か
られかるように、ランプ電圧ｖＬが低くＤＣ昇圧回路９
の出力電流■。が小さい。

つまり、増幅回路３への出力（出力電流Ｉｏに対応する
。）は基￥電圧発生部４３による基準電圧■２に比べて
小さいため、演算増幅器４０の出力はＬ（ロー）レベル
となる。

従って、出力電圧検出部２９の演算増幅器３０の出力電
圧によって規定されるデユーティ−サイクルをもった制
御パルスＰｓがＰＷＭ部５４から発せられ、ゲート駆動
回路２１を経てＤＣ昇圧回路９のＦＥＴ２６に送出され
る。

そして、出力電圧検出部２９における基準電圧Ｖ、は、
ＤＣ昇圧回路９の出力電圧Ｖ。が高く（定常状態の約２
．５〜３倍程度）なるように設定されているので、出力
電圧Ｖ。は最大となる。

第５図における点ａが点灯開始直後の状態を示し、この
点ａから、出力電圧Ｖ。が略一定で出力電流Ｉ。が点す
に至る迄増加して行く制御領域ＡＶが出力電圧検出部２
９の支配下に置かれる領域である。

その後、コンデンサ５１が徐々に充電されて行く（この
ときの時定数を「τ１」とするとてｒ　　＝　（Ｒ６２
／／Ｒ５３）　　・Ｃ５１である。但し、「／／」は抵
抗値の並列合成を表わす。）と、これにつれてトランジ
スタ４８のエミッタ電位が上昇し、演算増幅器４０の非
反転入力端子の電位が上昇して行く。

そして、これが基準電圧ｖ２に対応したレベルに達する
とその後はこの演算増幅器４０の出力電圧によって制御
パルスＰＳのデユーティ−サイクルが規定されるように
なる。

即ち、演算増幅器４０の出力電圧の増加に従って制御パ
ルスＰＳのデユーティ−サイクルが低下して行くため、
それまで最高値を保っていた出力電圧■。が徐々に減少
して行く。

第５図において点すから出力電流Ｉ。のピーク点Ｃを経
て点ｄに至る制御領域Ａ、が出力電流検出部３４の支配
下に置かれる領域である。

そして、コンデンサ５１が満充電の状態になるとトラン
ジスタ４８がオン状態となり、そのエミッタ電位がＤＣ
昇圧回路９の出力電圧Ｖ。にほぼ等しくなり、これ以降
は定電力制御に移行する。

つまり、出力電圧■。を抵抗４１及び４９の抵抗比によ
って分圧したものと、出力電流１０に対応する増幅出力
とを加算した値がｖ２に対応した一定値になるように制
御がなされるため、■ｏ・ｌ０＝一定という定電力制御
が直線近似の形で実現されることになる。

第５図の点ｄから点ｅにかけての領域Ａｓが定電力領域
であり、メタルハライドランプ１６に定格電力が供給さ
れる。

しかして、ランプ光束りは点灯直後から急峻な立ち上が
りをみせた後オーバーシュートの後定常状態に移行する
ことになる。

次に、メタルハライドランプ１６を消灯させた後の再点
灯動作について説明する。

ランプが消灯している間は、タイマー回路２２のコンデ
ンサ５１に蓄えられていた電荷は時定数τｚ　　（＝Ｒ
ｓｓ・Ｃｓ＋）をもって徐々に放電される。

この時定数τ２は、消灯後におけるランプの温度低下の
度合に応じた値に決められているため、点灯スイッチへ
の再投入時にはコンデンサ５１の端子電圧に応じた制御
領域からの点灯動作が開始される。

即ち、消灯時から再点灯時化に要した経過時間に応じて
適正な点灯制御が行なわれる訳である。

例えば、ランプ消灯後数十秒を経過してからの再点灯時
においては、制御領域Ａ１内の動作点から点灯が開始さ
れ定電力制御へと移行するため、第４図に一点鎖線で示
すように出力電圧ｖ０や出力電流１０は点灯開始時から
なだらかに低下して行くようなカーブとなり、ランプ光
束りは最初鋭く立ち上がってオーバーシュートを経た後
安定する。

また、消灯後数秒の後に再点灯させたような場合には、
メタルハライドランプ１６のガラス球は未だ熱くなって
おり、第４図に二点鎖線で示すように、再点灯直後のラ
ンプ電圧ｖＬが高く出力電流ＩＯが大きいので直ちに定
電力制御に移行し、光束りが定格電力で安定する。

尚、タイマー回路２２を設けた理由は、始動時間を短く
するためである。

即ち、タイマー回路２２を設けずに、抵抗４９を介して
ＤＣ昇圧回路９の出力電圧Ｖ。を演算増幅器４０の非反
転入力端子に直接加えてしまうと、ランプの物理的な状
態の如何にかかわらず点灯開始時から定電力制御が行な
われてしまうため、制御領域ＡｖやＡＩでのランプの発
光の促進がなされず、光束りの立ち上がりが遅くなって
しまうためである。

（ｃ−２，異常時）［第６図］ 次に、バッテリー電圧が低下した場合について説明する
。

バッテリー電圧が所定値（例えば、９．５Ｖ）以上の場
合には、電圧バッファ６０の出力電圧が基準電圧発生部
４３の電圧バッファ４６の入力電圧より高くなっており
（ダイオード６１はオフしている。）、よって、基準電
圧Ｖ、は抵抗４４．４４′及び可変抵抗４５によって決
定される値となっている。

しかし、バッテリー電圧が９．５ｖ以下になると電圧バ
ッファ６０の出力電圧が基準電圧発生部４３による電圧
より低くなり、ダイオード６１がオンするため基準電圧
Ｖ、が低くなる。

従って、メタルハライドランプ１６には電源電圧Ｂの低
下に応じて定格電力以下の電力が供給されることになる
。

そして、さらにバッテリー電圧が低下し、バッテリー２
の能力では点灯を維持することができなくなると低電圧
リセット回路２４ａが動作する。

即ち、バッテリー電圧が所定値（例えば、７Ｖ）以下に
なると１、これが分圧抵抗７６．７７によって検出され
、演算増幅器７５において比較基準電圧（抵抗７１．７
２、）３及びツェナーダイオード７４によって規定され
る。）と比較されるため、演算増幅器７５から電源遮断
用リレー回路６のトランジスタ６５に信号ＰゎとしてＬ
（ロー）信号が送られ該トランジスタ６５がオフし、直
流ライン４．４′に設けられたリレーコイル６６への通
電が停止され、リレー接点６ａが開かれる。

そして、バッテリー電圧が再び回復し７Ｖ以上になると
演算増幅器７への出力がＨ（ハイ）レベルとなり、トラ
ンジスタ６５がオンし、リレー接点６ａが閉じ点灯動作
が再開される。

光束安定時においてバッテリー電圧が低下したときの低
電力制御及び電源遮断の状況としては、例えば、第６図
に示すようになる。

同図中、横軸はバッテリー電圧（これを「Ｂｔ」と記す
。）を表しており、縦軸はメタルハライドランプ１６の
定格電力を１００％としたときのランプ電力（これを「
Ｗ％」と記す。）を百分率で表している。

図かられかるように、Ｂｔ≧９．への区間においては定
格電力での定電力制御がなされ、７＜Ｂｔ＜９．への区
間ではランプ電力Ｗ％が１００％から４０％にかけて直
線的に減少して行き、Ｂｔ≦７になると低電圧リセット
回路２４ａによりＷ％＝０となる。

尚、異常検出回路２４にはメタルハライドランプ１６が
寿命等の原因で劣化し点灯不能の状態に陥った場合や高
周波昇圧回路１０が出力段でオーブン状態になってしま
った場合等に関して、このような異常状態を検出する回
路が設けられており、この場合には信号ＰＣによりトラ
ンジスタ６５がオフし、リレー接点６ａが開かれ、点灯
スイッチ５を一部切って再投入しないかぎりこの状態が
保持されるようになフている。

（ｄ、作用） しかして、上記した点灯回路１にあっては、電源電圧Ｂ
が低下したとぎに、供給電圧低下検出回路２３により基
準電圧発生部４３の基準電圧Ｖ。

が低くなり、これによってメタルハライドランプ１６に
は電源電圧Ｂの低下に対応した定格以下の電力が供給さ
れるので、バッテリー消費電流の増加に伴う電力損失が
低減される。

そして、バッテリー電圧がメタルハライドランプ１６の
点灯を維持し得ない程低下してしまった場合には低電圧
リセット回路２４ａによりバッテリー２からＤＣ昇圧回
路９への電源電圧の供給が遮断されるので、回路素子の
破壊という最悪の事態を回避することができる。

（Ｇ、発明の効果） 以上に記載したところから明らかなように、本発明は、
直流電圧入力端子からの入力端子を昇圧する直流昇圧回
路を有し、該直流昇圧回路の出力電圧を交流電圧に変換
して放電灯に印加すると共に、直流昇圧回路の出力電圧
を可変することで放電灯の定電力制御を含む点灯制御を
行なうための制御回路を備えた車輌用放電灯の点灯回路
において、直流電圧入力端子に加わる直流入力電圧を検
出する供給電圧低下検出回路を設け、直流入力電圧の低
下に応じて供給電圧低下検出回路から制御回路に送られ
る信号により放電灯への供給電力が定格電力より低くな
るように昇圧制御が行なわれることを特徴とする。

よって、これによれば、直流入力電圧の低下に応じて放
電灯の定格電力以下の低電力制御を行なうことにより、
電圧低下時の消費電流の増大に伴う発熱量の増加を抑制
し、電力損失の低減を図ることができる。

また、直流入力電圧が放電灯の点灯を維持できない程に
低下した場合には、これを検出して直流昇圧回路への直
流入力電圧の供給を遮断し、直流入力端子が所定値以上
に復帰したときには、再び直流昇圧回路への直流入力電
圧の供給を行なうように保護回路を設けたことを特徴と
する。

これによれば、直流入力電圧の異常な低下に起因する回
路素子の劣化や破壊を回避することができる。

尚、前記した実施例は本発明の一実施例を示したものに
すぎず、本発明の技術的範囲がこのような例のみに限定
して解釈される訳ではなく、例えば、前記した実施例で
は制御回路が、直流昇圧回路の出力電圧及び電流に応じ
た制御動作を行なうようにしたものを示したが、ランプ
電圧及び電流を検出して、これに応じた点灯制御（定電
力制御を含む）を行なうようにしても良い。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第６図は本発明車輌用放電灯の点灯回路の実
施の一例を示しており、第１図は全体の回路構成を示す
ブロック図、第２図は要部の回路構成を示す回路図、第
３図は低電圧リセット回路を示す回路図、第４図は制御
動作を説明するために回路各部の電流、電圧値及びラン
プ光束の時間的変化を概略的に示すグラフ図、第５図は
ＤＣ昇圧回路の出力電圧と出力電流との関係を示すグラ
フ図、３Ｎ６図はバッテリー電圧とランプ電力との関係
を示すグラフ図である。 符号の説明 １・・・車輌用放電灯の点灯回路、 ３．３′・・・直流電圧入力端子、 ６．２４ａ・・・保護回路、 ６・・・電源供給遮断回路、 ６ａ、６Ｂ・・・リレー ９・・・直流昇圧回路、　　１６・・ １８・・・制御回路、 ２３・・・供給電圧低下検出回路、 ２４ａ・・・入力電圧検出回路、 ２９・・・出力電圧検出回路、 ３４・・・出力電流検出回路 ・放電灯、 回路図（低電圧リセット回路） 第３図 ≧２ −１　　。 グラフ図（出力電圧と出力を流との関係）第５図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）直流電圧入力端子からの入力電圧を昇圧する直流
   昇圧回路を有し、該直流昇圧回路の出力電圧を交流電圧
   に変換して放電灯に印加すると共に、直流昇圧回路の出
   力電圧を可変することで放電灯の定電力制御を含む点灯
   制御を行なうための制御回路を備えた車輌用放電灯の点
   灯回路において、 直流電圧入力端子に加わる直流入力電圧を検出する供給
   電圧低下検出回路を設け、 直流入力電圧の低下に応じて供給電圧低下検出回路から
   制御回路に送られる信号により放電灯への供給電力が定
   格電力より低くなるように昇圧制御が行なわれる ことを特徴とする車輌用放電灯の点灯回路
2. （２）直流昇圧回路の出力電圧を検出して、これと基準
   値との差に応じた信号を出力する出力電圧検出回路と、 直流昇圧回路の出力電流を検出して、これと基準値との
   差に応じた信号を出力する出力電流検出回路とを設け、 制御回路が上記出力電圧検出回路及び出力電流検出回路
   からの信号に応じた制御信号を発生させて直流昇圧回路
   に送出することによって、直流昇圧回路の出力電圧を制
   御するようにし、 直流入力電圧が所定値以下に低下した場合には、直流入
   力電圧の低下に応じて供給電圧低下検出回路により上記
   出力電流検出回路の比較基準値が可変され、放電灯への
   供給電力が定格電力より低くなるように昇圧制御が行な
   われる ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の車輌用放
   電灯の点灯回路
3. （３）直流電圧入力端子からの入力電圧を昇圧する直流
   昇圧回路を有し、該直流昇圧回路の出力電圧を交流電圧
   に変換して放電灯に印加すると共に、直流昇圧回路の出
   力電圧を可変することで放電灯の定電力制御を含む点灯
   制御を行なうための制御回路を備えた車輌用放電灯の点
   灯回路において、 直流入力電圧が放電灯の点灯を維持できない程に低下し
   たことを検出したときに、直流昇圧回路への直流入力電
   圧の供給を遮断し、また、直流入力電圧が所定値以上に
   復帰したときには、再び直流昇圧回路への直流入力電圧
   の供給を行なう保護回路を設けた ことを特徴とする車輌用放電灯の点灯回路
4. （４）保護回路が、 直流入力電圧の所定値以下への低下を検出する入力電圧
   検出回路と、 直流昇圧回路への直流入力電圧の供給の許否をリレーの
   動作によって規定する電源供給遮断回路とからなり、 直流入力電圧が所定値以下に低下したときに、電源供給
   遮断回路を構成するリレーが、入力電圧検出回路からの
   信号を受けて、直流昇圧回路への直流入力電圧の供給を
   遮断する状態になるようにした ことを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の車輌用放
   電灯の点灯回路