JPH04124216A - 成形性の良好な高炭素薄鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、炭素含有量の高い鯛でありながら、フェラ
イト中のセメンタイトを黒鉛化することにより軟鋼板並
の強度−伸び特性を有し、複雑な形状への成形加工が可
能であり、しかも成形加工後は簡単な熱処理によって高
い強度と優れた耐摩耗性を発揮し得る高炭素鋼板を、特
別な設備を必要とすることなく安定に製造する方法に関
するものである。

（従来の技術） 一般にベアリング受皿等の絞り成形を必要とする小物容
器、乗用車などの車両部品等、硬度や耐摩耗性が要求さ
れる部材用の高炭素鋼板は、セメンタイトを球状化処理
した状態で出荷され、所望形状に成形加工された後に熱
処理が施され硬化させて使用されることが多い。

しかしながら、高炭素鋼板ばセメンタイトが球状化処理
された状態であっても軟鋼板よりは相当に硬く、その加
工性あるいは冷間圧延性は到底軟鋼板並みにはならない
ため、複雑な形状への加工あるいは圧下率の大きな冷間
圧延では割れが発止するといつた不都合がある。このた
め冷間圧延においては圧延途中での中間焼鈍が必要とな
り、冷間圧延の回数も増加してプロセスの煩雑化と製造
コストの高騰という問題があった。

上記の問題の解決策として、熱間圧延の工程で効率的に
軟質化させる方法が従来から強く望まれている。高炭素
鋼の軟質化をセメンタイトの球状化処理によりて行うこ
とが、例えば、ｒ鯛の熱処理技術Ｊ朝倉書店・鉄鋼工学
講座、９頁、または「鉄鋼材科学」実数出版、３４９真
に提唱されている。しかし、球状化焼鈍を行った材料で
も、その強度は４０〜８０ｋｇｆ／−−１に達し、冷間
圧延性、成形加工性にはまだ多くの問題が残されている
。

そこで、本発明者らはこの種の鋼中の第二相であるセメ
ンタイトを黒鉛化してその体積率を減少させるとともに
その硬度を下げることを目的として様々な観点から研究
を重ね、鋼板の組成等に関する検針を行うてきた。その
成果は、特開昭６０−５２５５１号公報、同６３−３１
７６２９号公報に提案したとおりであるが、鋼中のセメ
ンタイトの黒鉛化は、熱延板を冷間圧延した後に焼鈍を
実施することにより得られるもので、そのプロセスが煩
雑なものとなっていた。また、熱延板を焼純することに
よる黒鉛化については特開昭６４−２５９４６号公報に
示されるように、鋼中のＳｉの増大が必要とされている
が、そうするとＳｌの固溶硬化の影響があって、引張り
強さを４０ｋｇｆ／ｍｓ’以下に低げるのは困難である
。

（発明が解決しようとする課Ｂ） 本発明の目的は、鋼中のＳ＋含有量をむやみに高めるこ
となく、また、冷間圧延の工程を経ることなく、熱間圧
延とその後の焼鈍だけで鋼中のセメンタイトを黒鉛化し
、フェライトと黒鉛および一部セメンタイトからなる組
織を有する加工性の良好な高炭素薄鋼板を製造する方法
を捷供することにある。

（１１ＩＩを解決するための手段） 本発明は、素材となる鯛の化学組成と、熱間圧延、その
後の冷却、巻取りおよび焼鈍の各条件をそれぞれ適正に
選定しその総合効果によって上記の目的を達成したもの
であって、その要旨は下記のとおりである。

■　素材鋼の組成 本発明方法で用いる素材鋼は、下記（ａ）〜（ｄ）の４
種類に大別できる。（本明細書において成分含有量につ
いての「％」は「重量％」を意味する。）（ａ）　　　
　　　Ｃ：　０．３０〜１．１０％、Ｓ（：　０．２０
％以下、 Ｍｎ：　　０．１０〜０．５０％、 ｓｏｌ、＾ｌ　　：　０．０５〜１．００％、Ｆθおよ
び不可避的不純物：残部、で、不純物としてのＰが０．
０２０％以下、Ｓが０．０２０％以下、Ｎが０．０１３
％以下である高炭素鋼。

（ｂｌ　　上記（ａ）の成分の外に、さらにＮｉ　：　
２．００％以下とＢ　：　０．０００３〜０．００５０
％の１種または２種を含む高炭素鋼。

（Ｃ）　　上記（ａ）の成分の外に、さらにＣａ　：　
０．００１〜０．０１％を含む高炭素鋼。

（６）上記（ａ）の成分の外に、さらにＮｉ　：　２．
００％以下とＢ　：　０．０００３〜０．００５０％の
１種または２種と、Ｃａ　：　　０．００１〜０．０１
％を含む高炭素鋼。

そして、本発明の加ニー熱処理工程は、下記■から■を
特徴としている。

■　圧延仕上温度が６００〜９００℃の範囲になるよう
に熱間圧延を行う。

■　熱間圧延終了後、４００〜６５０℃の温度域まで５
〜４０’Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で冷却して巻取る。

■　巻取り後６００℃〜＾ｃ１変態点の温度域で均熱す
る焼鈍を行う。

本発明は、上記（ａ）から（ｄ）までの素材のそれぞれ
を上記■〜■を特徴とする工程で処理するのであるが、
特に大きな特徴は下記の点にある。

（１）鋼中のＰ量を、通常の許容上限値（ＪＩＳでは０
．０３０％以下）よりも低い０．０２０％以下に制限し
たこと、これによって、鋼中のセメンタイト界面での炭
素の拡散が促進され、６００℃〜Ａｃ＋変態点の温度域
に均熱した際、鋼中のフェライト・セメンタイト界面で
の熱膨張特性の差異によって生じる空隙等に黒鉛が析出
し得るとともに、鋼中のＭｎ量を０．５０％以下へ低減
するとセメンタイトから鋼中への炭素の拡散が促進され
、均熱中のセメンタイトの分解が速まって、黒鉛析出の
際の黒鉛粒成長が促進される。

（２）　　Ｓｔｔ有量を０．２０％以下としたこと。

鋼中のＳｔ含含量量高いと黒鉛化は促進されるが、フェ
ライト中の固溶Ｓｉが増大することにより熱延板の強度
が上昇し、その結果、加工性がわるくなる。

（３）Ｓｔに替わる黒鉛化促進元素として０．０５〜１
．００％のｓｏｌ、　Ａｌ４あるいは更に２．００％を
上限とするＮｉおよびｏ、ｏｏｉ〜０．０１％のＣａを
添加すること。

（４）熱間圧延後６００℃〜＾ｃ、変態点の温度域で均
熱する焼鈍を行うことによりセメンタイトの黒鉛化が生
じさせること、この均熱時間の増大とともに黒鉛化が進
む。

（５）熱間圧延において圧延仕上温度を６００〜９００
℃の範囲とし、熱間圧延終了後、４００〜６５０℃の温
度域まで５〜ｂ 取りを実施することによって、（４）の黒鉛化をさらに
促進すること。

以下、本発明の各要件について詳しく説明する。

（作用） まず、本発明方法の素材となる鯛の化学組成の限定理由
を説明する。

Ｃ：０．３０〜１．１０％ Ｃ含有量が低いほど綱の伸び、加工性は向上する。しか
し、成形加工の後、熱処理を施して強度、耐摩耗性、さ
らには疲労強震を向上させるには、ある程度以上のＣが
必要となる６本発明は、製品に加工されてから焼き入れ
−焼き戻し、あるいはオーステンパー等の熱処理を施さ
れた後の材料強度が１００ｋｇｆ／ｖｗ’以上となる鯛
を製造することを前提としている。この強度を得るため
に、Ｃ含有量の下限を０．３０％とした。一方、製品に
は充分な靭性をも持たせる必要がある。Ｃ含有量が１．
１０％を超えると熱処理後の硬度上昇は飽和し、靭性は
劣化する傾向があるから、Ｃ含有量の上限は１．１０％
とするのがよい。

Ｓｉ：　０．２０％以下 前述のとおり、Ｓｉはセメンタイトの黒鉛化には有効な
成分であるが、０．２０％を超えて含有させるとフェラ
イトの固溶硬化が顕著となり加工性が劣化するからその
上限を０．２０％とする。

Ｍｎ：　０．１０〜０．５０％ Ｍｎは、セメンタイトを安定化し、焼鈍均熱中のセメン
タイトの分解を抑制するとともに、黒鉛の析出をも著し
く阻害する。従って、本発明ではＭｎ含有量の上限を０
．５０％とした。しかし、Ｍｎは材料の焼き入れ性を高
め、かつ鋼中のＳとＭｎＳを形成してＳの害を艙き靭性
を向上させる等の効果があることから、一定量以上の添
加は必要である。従って、Ｍｎの含有量は０゜１０〜０
．５０％とする。

ｓｏｌ、＾Ｊ！　ｊ　０．０５〜１．００％ｓｏ１．　
Ａｆｆｉは、の含有量が多いほど黒鉛の析出は容易にな
る。この効果を注がすため、本発明ではＡｌをｓｏｌ、
ＡＩとして０．０５％以上含有させることとした。しか
し、過剰の５ｏｆｆｉ、Ａｊ！は鋼中の酸化物の析出等
の弊害をもたらすので、その上限を１．００％とした。

本発明の素材鋼の一つは、上記の成分の外、残部はＦ＠
と不可避不純物からなるものである。不純物のうち、特
にｐ、Ｓ、Ｎ　（ｉ素）は、下記の範囲に抑えなければ
ならない。

Ｐ：０．０２０％以下 Ｐは、セメンタイト・フェライト界面に偏析してＣの移
動を抑制するとともに、鋼中の空隙に黒鉛が析出するの
を著しく阻害する。従って、Ｐはできるだけ低くするこ
とが望ましい、許容上限債は０．０２０％であるが、好
ましくは０．０１２％以下とする。

Ｓ：０．０２（１％以下 Ｓの含有量も低い方が望ましい、鋼中のＳは、共存する
Ｍｎと結合してＭｎＳを形成するが、特に高炭素薄鋼板
においては、このＭｎＳの存在が製品の靭性を左右する
からである。前記のようにＭｎ含有量に上限をもうけた
上で、Ｓの含有量についても０．０２０％以下に抑える
ことが必要であるが、好ましくは０．００７％以下とす
る。

Ｎ：０．０１３％以下 Ｎは、鋼中に不可避的に含有される不純物元素であるが
、その含有量が０．０１３％を紹えると鋼の伸びの劣化
が激しくなるから、その含有量は０．０１３％以下に抑
える必要がある。

本発明の素材鋼としては、前記の成分の外に、さらにＮ
ｉおよびＢの１種以上、もしくはＣａ、またはＮｉおよ
びＢの１種以上とＣａとを含むものがある。これらの成
分の作用と含有量の適正範囲は下記のとおりである。

Ｎｉ：　２．００％以下 Ｎｉは、Ｓｋとともに黒鉛化を促進する元素であるが別
はどのフェライトに対する固溶硬化はなく、鯛の軟質化
を引き出すのに有効な元素である。そこて黒鉛化の促進
を目的として必要に応じて添加する。しかし、過剰の添
加はフェライトの固溶硬化と材料コストの上昇を招くか
ら、その含有量の上限を２．０θ％とする。

Ｂ：　０．０００３〜ｏ、ａｏｓｏ％ Ｂは熱処理後の靭性を改善するとともに、焼入れ性を増
大させる成分であるから、必要に応じ一定量添加するこ
ととする。これらの効果を得るのに有効なり含有量の最
低値は０．０００３％である。

方、Ｂがｏ、ｏｏｓｏ％を超えると、熱延時あるいは熱
処理時にＦａＢを形成し靭性に対し悪影響を及ぼすから
、その含有量の範囲を０．０００３〜ｏ、ｏｏｓｏ％と
する。

Ｃａ：　　０．００１〜０．０１％ 鋼中へのＣａの添加は、鋼中の固溶酸素を低減する効果
およびＡｊ！酸化物を低減する効果を有している。特に
本発明の素材鋼の場合、黒鉛化促進のためｓｏｎ！、Ａ
ｊｉ量を多くしているから、鋼中のへ２系酸化物の増大
が懸念される。また、Ｓに関しても、本発明では前記の
ようにＭｎ添加量を抑制する必要があるため、鋼中の固
溶Ｓを下げるのが難しのでＣａ系硫化物としてＳを固定
するのが好ましい。

このような効果を特に必要とする場合にＣａを添加する
のである。その添加に際しては、含有量が０．００１％
以上となるようにする必要がある。一方、過剰の添加は
コスト上昇を招くとともに鋼中のＣａ系酸化物、硫化物
が増大して靭性の低下を招くから、含有量の上限は０．
０１０％とする。

次に、製造プロセスについて説明する。

■熱延仕上げ温度 熱間圧延の仕上温度は冷却後のパーライト組織に対して
大きな影響を与えるから、６００〜９００℃の範囲とし
なければならない、仕上温度が９００℃を超えると、圧
延終了後の冷却過程において冷却速度を増大させる必要
があり、この時、巻取温度を低めにすると、パーライト
組織が過度に微細となり熱延後の焼鈍前に必要な酸洗工
程等において板が破断するおそれがある。

熱延仕上温度が低くなってフェライト域に入ると、−旦
析出したパーライト組織は析出後圧延により破砕される
ことになり、鋼中に空隙が形成され黒鉛化に非常に適し
た状態となる。しかし、仕上温度を６００℃よりも低く
すると、圧延機能力の限界から製品板厚に制約を設けな
けれならなくなるから、仕上温度の下限は６００°Ｃと
する。

■仕上後の冷却速度 鋼中の黒鉛組織は、熱延板製品の熱処理特性を向上させ
るために、ある程度微細化する必要がある。このために
は熱延終了後の冷却速度を大きくしてパーライト組織を
微細化するのがを効である。

例えば８００〜９００℃で１５分均熱した後焼入れした
際に、鋼中の黒鉛をすべてＣとして固溶させるには黒鉛
の大きさは１０μｍ以内に抑える必要があり、そのため
にはパーライトのラメラ−間隔を０．１．ｃｒｓ以内と
することが望ましい、この条件を満足させるためには、
熱延終了後、巻取りまでの冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上
とする必要がある。この冷却速度が大きいほど組織の微
細化には効果的であるが、冷却速度が過度に大きくなる
と、熱延板の硬度が増大し熱延後の酸洗工程等での曲げ
変形により破断が生じる危険がある。このような危険を
避けるため、冷却速度の上限を４０℃／ｓｅｃとする。

０巻取り温度 巻取り温度が高い場合には、巻取り後に変態を生じて非
常に粗いセメンタイトが形成されパーライト組織の微細
化ができない０次に述べる熱延板焼鈍後に得られる黒鉛
組織を微細にするためには、巻取り温度を低くしておく
必要がある。多数の試験結果から、この温度が、６５０
″Ｃ以下であればパーライトは安定した微細化組織とな
り、焼鈍に要する時間も短時間で済むことがわかった。

６５０℃を超える巻取り温度では、パーライトは粗大化
しその球状化に要する時間も長くなる。

巻取り温度が低すぎる場合、本発明の素材鋼のＣ含有率
が高いために、熱延板の靭性が低下する。

この靭性低下防止のために、巻取り温度の下限は４００
℃とするのが望ましい。

■焼鈍の均熱温度 焼鈍における均熱温度は、鋼中のセメンタイトを黒鉛と
して析出させるために６００℃以上でなければならない
、しかし、均熱温度が＾Ｃ３変態点を超えると、パーラ
イトが分解しオーステナイトへ変化してしまう、黒鉛化
率は均熱する温度と時間により変えることができる。製
品鋼板に所定の軟質性を付与するには黒鉛化率を４０％
以上とするのが好ましい、４０％以上とするには、 均熱温度（℃）×均熱時間（ｈ　）−１００００〜３０
０００を満足するように温度と時間をきめるとよい。

この時、均熱温度が高いほどその積の値を低く取ること
が可能である。

以上に説明した本発明方法によって製造される熱延鋼板
は、フェライト地に黒鉛が析出した組織を有し、強度が
低く、加工性に冨むものである。

この熱延鋼板は、使用者側で所定の製品形状に加工され
た後、焼入れ一焼戻しやオーステンパー等の熱処理が施
されて、高強度で耐摩耗性に優れた製品となる。

（実施例１） 第１表に示すような本発明の条件を満たす組成および製
造方法のＮｃＬＡ１〜Ａ９と、製造方法が本発明の条件
を満足しないＮａＡ１０〜Ａ１２、およびＳｉｌＭｎ量
が本発明で定める範囲から外れる）４［ＬＡ１３〜Ａ１
５について熱延−巻取りの後、２４時間均熱する焼鈍（
均熱温度も第１表に示す）を行い、黒鉛化の状況および
機械的性質を調べた。その結果を第１表および第１図に
示す、このとき黒鉛化の指標として示す黒鉛化率はセメ
ンタイトの黒鉛析出後の度合いを用いて以下のように計
算したものである。

第１表および第１図に明らかなように、Ｃ含有量が０．
３５％レベルのＡ１〜Ａ３ではｈ量の増大にともない焼
鈍後の析出黒鉛量は減少しており、これによりＴＳ（引
張り強さ）の増大、ＥＬ（伸び）の減少が見られる。さ
らに、０，６５％Ｃレベルおよび１．００％Ｃレベルで
も同様の傾向を示す、しかしいずれの鋼種も本発明の範
囲内であれば４０％以上の黒鉛化率を示しておりＴＳも
５０ｋｇＦ／−一３以下に抑えられる。このとき、０．
００４〜ｏ、ｏｏｓ％のＣａの添加は黒鉛の析出を促進
し、ＴＳを低減、ＥＬを増大し、成形性を向上させる。

またＡ１６〜Ａ１ＢではＳｔの含有量が本発明範囲を超
えており、第１図内で比較すると０．３５％Ｃレベルで
の本発明範囲内の鯛と比べてＴＳで５ｋｇＦ／薯ｓ”以
上高くなっており、Ｓｉ添加によるフェライト硬化の影
響を大きく受けていることがわかる。この傾向はＣ量の
多少に影響は受けない。

製造条件の影響としては、Ａ２０では焼鈍温度が高すぎ
るために、焼鈍後の黒鉛析出がないことからＴＳが高く
伸びが小さくなっている。またＡ１９では焼鈍温度が低
すぎるため黒鉛の析出が少なく、やはりＴＳが高く伸び
が小さくなっている。さらにＡ２１では熱延後の冷却速
度が小さすぎ、黒鉛の析出が遅れることからＡｌ０５Ａ
ｌｌに比較すればＴＳは低く、ＥＬは高めとなるものの
、本発明範囲内の鋼種と比較すると成形性は不十分であ
る。

（実施例２） 第２表に示すように、本発明で定める組成および製造条
件のＮＩＩＢＩ−Ｂ９と、Ｐの含有量が高すぎるＢＩＯ
〜Ｂ１３について、実施例１と同じ焼鈍を行い、前述の
黒鉛化率を用いた黒鉛化の状況および機械的性質を調査
した。その結果を第２表および第２図に示す。

炭素量が０．３５％、０．６５％の各レベルにおいて、
Ｐが減少すると黒鉛化率は増大し、ＴＳは減少、ＥＬは
増大する。またＣａ添加をしていないものについては黒
鉛化が阻害され、ＴＳが増大していることから、ＣａＷ
＆加の成形性向上効果が明らかである。しかし、Ｐの含
有量が０．０２０％を超えたＢＩＯ−Ｂ１３ではＣａ添
加にもかかわらず、黒鉛化は著しく阻害され丁Ｓが５０
ｋｇｆ／■−１以上へ上昇し、一方、ＥＬは３０％以下
へ減少して、成形性が劣化していることが明らかである
。

（実施例３） 第３！Ｉ！は、ＮｉとＢの効果を調べた結果を示すもの
である。焼鈍条件は実施例１および実施例２と同じであ
る。

Ｃ１〜Ｃ３の０．４８％ＣレベルではＮｉの増大にとも
ない黒鉛化率は増大する。しかし機械的性質としてはＭ
ｉによる固溶硬化の影響からＴＳの減少幅、伸びの増大
幅共に小さく、成形性向上への効果はＰの低減によるそ
れと比較してそれはと著しいものではない、またＣ４〜
Ｃ６の０．７５％ＣレベルにおけるＮｉ、　Ｂによる機
械的性質の推移についても０１〜Ｃ３と同様の傾向でＮ
ｉの黒鉛化促進効果は認められるが、その固溶硬化によ
り成形性の向上幅は比較的小さい、比較例のＣＢのよう
にＮｉ量が２．０％を超えると１００％黒鉛化している
にもかかわらずＴＳは４０ｋｇｆ／ａｍ”を上回る。ま
たＡｊ！についてはＣＩＯに示すように０．０５％を下
回るものでは黒鉛化の度合いは比較的小さい、Ｃ７のよ
うにＡｌ量が増大すると黒鉛化は促進され、しかも、Ｓ
ｉ、　Ｘｉはどのフェライトの固溶硬化作用が認められ
ない。

Ｂの含有量が本発明で定める範囲を超えるとＦｅＢ等を
形成して硬質化が問題になるのであるが、Ｃ８に示すよ
うにＢ含有量が５０ρρｌを超えると強度の上昇と共に
伸びの低下を示しており、成形性を著しく阻害している
ことが明らかである。

（実施例４） 本発明で定める組成範囲にある０、５９’−０，６７％
Ｃ調について、加工条件の影響を調査した。第４表にそ
の結果を示す。

Ｄ１〜Ｄ４は熱延仕上温度の影響をみたものである。仕
上温度が６００℃を下回るＤ３では仕上ミルの荷重限界
を超過し、ハウジング等の設備面に悪影響をもたらした
。また、Ｄ４では仕上げ温度が高すぎることから冷却速
度の増大を余儀なくされ、その結果、熱延板での強度が
増大し酸洗工程での破断が生じた。

Ｄ５〜Ｄ８は熱延仕上後の冷却速度の影響を見たもので
ある。Ｄ５のように冷却速度が４０°Ｃ／ｓｅｅを超え
た場合、前記のＤ４と同様、熱延板での強度が増大する
ことで酸洗工程での破断が生じた。

またＤ８のように冷却速度が小さすぎる場合はセメンタ
イトが粗大化しており、炭素の拡散移動に時間がかかる
ことから黒鉛の析出に非常に長い時間を要する。

つぎに巻取り温度の影響について検討したＤ９〜Ｄ１２
では、Ｄ９のように巻取り温度が高すぎると巻取り後に
変態を生じ、前述のＤ８のようにセメンタイトが粗大化
することから黒鉛の析出に長時間を要する。これに対し
、Ｄ１２のように巻取り温度が４００℃を下回った場合
、鋼中にベイナイトが形成され熱延板強度が過度に上昇
し、酸洗工程での破断を生じる。

さらに、焼鈍温度の条件についてはＤ１３のようにＡｃ
、変態点以上の温度で均熱するとセメンタイトから周囲
のオーステナイトへＣが固溶し黒鉛の析出は生じ得ない
、また、Ｄ１６のように焼鈍温度が６００℃を下回る場
合には、Ｃの析出に非常に長い時間を要する。

（以下、余白） （発明の効果） 本発明は、組織がフェライトと黒鉛およびセメンタイト
からなる高炭素薄鋼板を製造する新しい方法を提供する
ものである。この方法によって製造される熱延鋼板は、
強度が低く伸びが大きいので、自動車用部品、その他の
製品への成形加工性が容易であり、熱延板において上記
の組織となっていることがら冷間圧延も容易である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、素材鋼の？Ｉｎ含有量と、黒鉛化率および機
械的性質（ＥＬ、　ＴＳ）との関係を示す図である。 第２図は、同じくＰ含有量と、黒鉛化率および機械的性
質（ＥＬ、　ＴＳ）との関係を示す図である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で、Ｃ：０．３０〜１．１０％、Ｓｉ：０
   ．２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．５０％およびｓｏ
   ｌ．Ａｌ：０．０５〜１．００％を含有し、残部はＦｅ
   および不可避的不純物からなり、不純物としてのＰが０
   ．０２０％以下、Ｓが０．０２０％以下、Ｎが０．０１
   ３％以下である高炭素鋼を、圧延仕上温度６００〜９０
   ０℃で熱間圧延し、４００〜６５０℃の温度域まで５〜
   ４０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却して巻取り、巻取り後
   ６００℃〜Ａｃ＿１変態点の温度域で均熱することを特
   徴とするフェライトと黒鉛およびセメンタイトからなる
   金属組織を有する成形性の良好な高炭素薄鋼板の製造方
   法。
2. （２）重量％で、Ｃ：０．３０〜１．１０％、Ｓｉ：０
   ．２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．５０％、ｓｏｌ．
   Ａｌ：０．０５〜１．００％、さらにＮｉ：２．００％
   以下とＢ：０．０００３〜０．００５０％のいずれか１
   種または２種を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純
   物からなり、不純物としてのＰが０．０２０％以下、Ｓ
   が０．０２０％以下、Ｎが０．０１３％以下である高炭
   素鋼を圧延仕上温度６００〜９００℃で熱間圧延し、４
   ００〜６５０℃の温度域まで５〜４０℃／ｓｅｃの冷却
   速度で冷却して巻取り、巻取り後６００℃〜Ａｃ＿１変
   態点の温度域で均熱することを特徴とするフェライトと
   黒鉛およびセメンタイトからなる金属組織を有する成形
   性の良好な高炭素薄鋼板の製造方法。
3. （３）重量％で、Ｃ：０．３０〜１．１０％、Ｓｉ：０
   ．２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．５０％、ｓｏｌ．
   Ａｌ：０．０５〜１．００％およびＣａ：０．００１〜
   ０．０１％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物
   からなり、不純物としてのＰが０．０２０％以下、Ｓが
   ０．０２０％以下、Ｎが０．０１３％以下である高炭素
   鋼を圧延仕上温度６００〜９００℃で熱間圧延し、４０
   ０〜６５０℃の温度域まで５〜４０℃／ｓｅｃの冷却速
   度で冷却して巻取り、巻取り後６００℃〜Ａｃ＿１変態
   点の温度域で均熱することを特徴とするフェライトと黒
   鉛およびセメンタイトからなる金属組織を有する成形性
   の良好な高炭素薄鋼板の製造方法。
4. （４）重量％で、Ｃ：０．３０〜１．１０％、Ｓｉ：０
   ．２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．５０％、ｓｏｌ．
   Ａｌ：０．０５〜１．００％、Ｃａ：０．００１〜０．
   ０１％、さらにＮｉ：２．００％以下とＢ：０．０００
   ３〜０．００５０％のいずれか１種または２種を含有し
   、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、不純物と
   してのＰが０．０２０％以下、Ｓが０．０２０％以下、
   Ｎが０．０１３％以下である高炭素鋼を圧延仕上温度６
   ００〜９００℃で熱間圧延し、４００〜６５０℃の温度
   域まで５〜４０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却して巻取り
   、巻取り後６００℃〜Ａｃ＿１の温度域で均熱すること
   を特徴とするフェライトと黒鉛およびセメンタイトから
   なる金属組織を有する成形性の良好な高炭素薄鋼板の製
   造方法。