JPH04110573A

JPH04110573A - 空気調和装置

Info

Publication number: JPH04110573A
Application number: JP2227367A
Authority: JP
Inventors: Tomohiko Kasai; 智彦河西; Setsu Nakamura; 中村　節; Shuichi Tani; 秀一谷; Shigeo Takada; 茂生高田
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1990-08-28
Filing date: 1990-08-28
Publication date: 1992-04-13

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕この発明は、熱源機１台に対して複数台の室内機を接続
する多室型ヒートポンプ空気調和機において、各室内機
毎に冷房を選択的に、かつ一方の室内機では冷房、他方
の室内機では暖房が同時に行うことができる空気円相機
に関するものである。

〔従来の技術〕

従来、熱ｓｉｔ台に対して複数台の室内機をガス管と液
管の２本の配管で接続し、冷暖房運転をするヒートポン
プ式空気調和装置は一般的であり、各室内機はすべて暖
房、またはすべて冷房を行うように形成されている。

［発明が解決しようとする課題〕従来の多室型ヒートポンプ式空気調和装置は以上のよう
に構成されているので、すべての室内機が冷房または暖
房にしか運転しないため、冷房が必要な場所で暖房が行
われたり、逆に暖房が必要な場所で冷房が行われるよう
な問題があった。

特に、大規模なビルに据え付けた場合、インテリア部と
ペリメータ部、または一般事務室と、コンピュータルー
ム等のＯＡ（オフィス・オートメーション）化された部
屋では空調の負荷が著しく異なるため、特に問題となっ
ている。なお、近位技術として、特開平１−１３４１７
２号公報がある。

この発明は、上舵のような問題点を解決するためになさ
れたもので、熱源機１台に対して複数台の室内機を接続
し、各室内機毎に冷暖房を選択的に、かつ一方の室内機
では冷房、他方の室内機では暖房が同時に行うことがで
きるようにして大規模なビルに据え付けた場合、インテ
リア部とペリメータ部、または一般事務室と、コンピュ
ータルーム等のＯＡ化された部屋で空調の負荷が著しく
異なっても、それぞれに対応できる空気調和装置を得る
ことを目的とする。

〔課題を解決するための手段〕

この発明に係わる空気調和装置は、複数の熱源機側熱交
換器の両端に設けられた電磁開閉弁と、この熱源機側熱
交換器に並列に設けた熱源機側バイパス路と、この熱源
機側バイパス路に挿入された電磁開閉弁と、熱源機側熱
交換部に空気を送る熱源機側送風機、熱源機側熱交換部
と４方弁間に設けられた冷房時には高圧、暖房時には低
圧となる配管中に第４の圧力検出手段とを設けたもので
ある。

（作　用〕この発明においては、複数の熱源機側熱交換器の両端の
１！磁開閉弁、熱源機側バイパス路の１を破開閉弁の開
閉の組合せによって段階的に得られる熱源機側熱交換部
容量制御段階毎に熱源機側送風機の送風量を調節して、
第４の圧力検出手段の検出圧力を所定の目標圧力となる
ように１ｌＪｉシ、任意の熱ｒｉ機側熱交換部容量制御
段階における熱源機側送風機の送風量最小時の熱源機側
熱交換容量が１段階熱交換容量の小さい熱源機側熱交換
部容量制御段階における熱源機側送風機の送風量最大時
の熱源機側熱交換容量よりも小さくなるように、熱Ｉｌ
ｉ機側熱交換器の容量と熱源機側バイパス路の流路抵抗
を設定する。

〔実施例）以下、この発明の空気調和装置の実施例について口面に
基づき説明する。第１図はこの発明の第１実施例の空気
調和装置の冷媒系を中心とする全体構成図である。また
、第２０ないし第４図は第１図の一実施例における冷暖
房運転時の動作状態を示したものであり、第２図は冷房
または暖房のみの運転動作状態図、第３図および第４図
は冷暖房同時運転の動作を示すもので、第３図は暖房主
体（暖房運転容量が冷房運転容量より大きい場合）を、
第４図は冷房主体（冷房運転容量が暖房運転容量より大
きい場合）を示す運転動作状態図である。

第５図はこの発明の他の実施例の空気調和装置の冷媒系
を中心とする全体構成図である。

なお、この実施例では、熱５ｅａｔ台に室内機３台を接
続した場合について説明するが、２台以上の室内機を接
続した場合も同様である。

第１図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ，Ｄは後述するよ
うに互いに並列接続された室内機でそれぞれ同し構成と
なっている。Ｅは後述するように、第１の分岐部、第２
の流量側ｉ装置、第２の分岐部、気液分離装置、熱交換
部、第３の流量制御装置、第４の流量制御装置を内蔵し
た中継機である。

また、ｌは圧縮機、２は熱源機の冷媒流通方向を切り換
える４方弁、３は熱源機側熱交換部、４はアキュムレー
タで、上記４方弁２を介して圧縮機１と接続されている
。

２０は上記熱源機側熱交換部３に空気を送風する送風量
可変の熱源機側送風機で、これらによって熱源機Ａが構
成される。

また、５は３台の室内機Ｂ、Ｃ，Ｄに設けられた室内側
熱交換器、６は熱源Ｉ！Ａの４方弁２と中継機Ｅを接続
する太い第１の接続配管、６ｂ５ｃ、５ｄはそれぞれ室
内機Ｂ、Ｃ，Ｄの室内側熱交換器５と中継機Ｅを接続し
、第１の接続配管６に対応する室内機側の第１の接続配
管、７は熱源機Ａの熱源機側熱交換器３と中継機Ｅを接
続する上記第１の接続配管より細い第２の接続配管であ
る。

また、７ｂ、７ｃ、７ｄはそれぞれ室内機ＢＣ，Ｄの室
内側熱交換器５と中継機Ｅを第１の接続配管６を介して
接続し、第２の接続配管７ｃ二対応する室内機側の第２
の接続配管である。

８は室内機側の第１の接続配管６ｂ、６ｃ６ｄと、第１
の接続配管６または第２の接続配管７側に切換え可能に
接続する三方切換弁である。

９は室内側熱交換器５に近接して接続され、室内側熱交
換器５の出口側の冷房時はスーパーヒート量、暖房時は
サブクール量により！ｔｌｌｌ　？ｉｎされる第１の流
量制御装置で、室内機側の第２の接続配管７ｂ、７ｃ、
７ｄに接続される。

１０は室内機側の第１の接続配管６ｂ、６ｃ６ｄと、第
１の接続配管６または、第２の接続配管７に切換え可能
に接続する三方切換弁８よりなる第１の分岐部である。

１１は室内機側の第２の接続配管７ｂ、７ｃ７ｄと第２
の接続配管７よりなる第２の分岐部である。

１２は第２の接続配管７の途中に設けられた気液分離装
置で、その気層部は三方切換弁８の第１０８ａに接続さ
れ、その液層部は第２の分岐部１１に接続されている。

１３は気液分離装置１２と第２の分岐部１１との間に接
続する開閉自在な第２の流量制御ｌ装置（ここでは電気
式膨張弁）である。

１４は第２の分岐部１１と上記第１の接続配管６とを結
ぶバイパス配管、１５はバイパス配管１４の途中に設け
られた第３の流量制御装置（ここでは電気式膨張弁）　
　１６ａはバイパス配管１４の途中に設けられた第３の
流量制御装置１５の下流に設けられ、第２の分岐部１１
における各室内機側の第２の接続配管７ｂ、７ｃ、７ｄ
の合流部との間でそれぞれ熱交換を行う第２の熱交換部
である。

１６ｂ、１６ｃ、１６ｄはそれぞれバイパス配管１４の
途中に設けられた第３の流量制御装置１５の下流に設け
られ、第２の分岐部１１における各室内機側の第２の接
続配管７ｂ、７ｃ、７ｄとの間でそれぞれ熱交換を行う
第３の熱交換部である。

１９はバイパス配管１４の上記第３の流量制御装置１５
の下流および第２の熱交換部１６ａの下流に設けられ、
気液分離袋ＷＩＬＬ２と第２の流量制御装置１３とを接
続する配管との間で熱交換を行う第１の熱交換部、１７
は第２の分岐部１１と上記第１の接続配管６との間に接
続する開閉自在な第４の流量制御装置（ここでは電気式
膨張弁）である。

一方、３２は上記熱源機側熱交換器３と上記第２の接続
配管７との間に設けられた第３の逆止弁であり、上記熱
源機側熱交換器３から上記第２の接続配管７へのみ冷媒
流通を許容する。

３３は上記熱源機Ａの４方弁２と上記第１の接続配管６
との間に設けられた第４の逆止弁であり、上記第１の接
続配管６から上記４方弁２へのみ冷媒流通を許容する。

３４は上記熱源機Ａの４方弁２と上記第２の接続配管マ
との間に設けられた第５の逆止弁であり、上記４方弁２
から上記第２の接続配管７へのみ冷媒流通を許容する。

３５は上記熱源機側熱交換器３と上記第１の接続配管６
との間に設けられた第６の逆上弁であり、上記熱源機側
熱交換器３から上記第１の接続配管６へのみ冷媒流通を
許容する。

上記第３．第４．第５．第６の逆止弁３２３３．３４．
３５で切換弁４０を構成する。

２５は上記第１の分岐部１０と第２の流量制御装置１３
の間に設けられた第１の圧力検出手段、２６は上記第２
の流量制御装置１３と第４の流量制御装置１７との間に
設けられた第２の圧力検出手段である。

また、上記熱源機側熱交換部３は互いに並列に接続され
た第１の熱源機側熱交換器４１、第１の熱源機側熱交換
器４１と同じ伝熱面積を有する第２の熱源機側熱交換器
４２、熱源機側バイパス路４３および第１の熱源機側熱
交換器４１の上記４方弁２と接続する側の一端に設けら
れた第１の電磁開閉弁４４、上記第１の熱源機側熱交換
器４１の他端に設けられた第２の電磁開閉弁４５、上記
第２の熱ｉｓ側熱交換器４２の上記４方弁２と接続する
側の一端に設けられた第３の電磁開閉弁４６、上記第２
の熱源機側熱交換器４２の他端に設けられた第４の電磁
開閉弁４７、上記熱源機側バイパス路４３の途中に設け
られた第５の電磁開閉弁４８によって構成されている。

また、１８は上記４方弁２と上記熱源機側熱交換部３と
を接続し、冷房モード時には高圧、暖房モード時には低
圧となる配管途中に設けられた第４の圧力検出手段であ
る。

次に動作について説明する。まず、第２図を用いて冷房
運転のみの場合について説明する。同図に実線矢印で示
すように圧縮機ｌより吐出された高温高圧冷媒ガスは４
方弁２を通り、熱源機側熱交換部３で送風量可変の熱源
機側送風機２０によって送風される空気と熱交換して凝
縮液化された後、第３の逆上弁３２、第２の接続配管７
、気液分離装置１２、第２の流量制御袋？Ｉ１３の順に
通り、さらに第２の分岐部１１、室内機側の第２の接続
配管７ｂ、７ｃ、７ｄを通り、各室内機ＢＣ，Ｄに流入
する。

各室内機Ｂ、Ｃ，Ｄに流入した冷媒は、各室内側熱交換
器５の出口のスーパーヒート量により制御される第１の
流量制御袋！ｉ！９により低圧まで減圧されて室内側熱
交換器５で室内空気と熱交換して蒸発しガス化され室内
を冷房する。

このガス状態となった冷媒は、室内機側の第１の接続配
管６ｂ、６ｃ、６ｃｉ、三方切換弁８、第１の分岐部１
０、第１の接続配管６、第４の逆止弁３３、熱源機の４
方弁２、アキュムレータ４を経て圧縮機１に吸入される
循環サイクルを構成し、冷房運転を行う。

この時、三方切換弁８の第１０８ａは閉路、第２日８ｂ
と第３０８Ｃは開路されている。この時、第１の接続配
管６が低圧、第２の接続配管７が高圧のため必然的に第
３の逆止弁３２、第４の逆止弁３３へ流通する。

また、このサイクルの時、第２の流量制御装置１３を通
過した冷媒の一部がバイパス配管１４へ入り第３の流量
制御装置１５で低圧まで減圧されて第３の熱交換部１６
ｂ、１６ｃ、１６ｄで第２の分岐部１１の各室内機側の
第２の接続配管７ｂ７ｃ、７ｄとの間で、第２の熱交換
部１６ａで第２の分岐部１１の各室内機側の第２の接続
配管７ｂ、７ｃ、７ｄの合流部との間で、さらに第１の
熱交換部１９で第２の流量制御装置１３に流入する冷媒
との間で熱交換を行い蒸発した冷媒は、第１の接続配管
６、第４の逆止弁３３へ入り、熱源機の４方弁２、アキ
ュムレータ４を経て圧縮機１に吸入される。

一方、第１．２．３の熱交換部１９，１６ａ。

１６ｂ、１６ｃ、１６ｄで熱交換し冷却され、サブクー
ルを充分につけられた上記第２の分岐部ｌｌの冷媒は冷
房しようとしている室内機Ｂ、　　ＣＤへ流入する。

次に、第２図を用いて暖房運転のみの場合について説明
する。すなわち、同図に点線矢印で示すように、圧縮機
１より吐出された高温高圧冷媒ガスは、４方弁２を通り
、第５の逆止弁３４、第１の接続配管７、気液分離装置
１２を通り、第１の分岐部１０、三方切換弁８、室内機
側の第１の接続配管６ｂ、６ｃ、６ｄの順に通り、各室
内機ＢＣＤに流入し、室内空気と熱交換して凝縮液化し
、室内を暖房する。

この液状態となった冷媒は、各室内側熱交換器５の出口
のサブクール量により制御されてほぼ全開状態の第１の
流量制御装置９を通り、室内機側の第２の接続配管７ｂ
、７ｃ、７ｄから第２の分岐部１１に流入して合流し、
さらに第４の流量制御装置１７を通る。

ここで、第１の流量制御装置９または第３．第４の流量
制御装置１３．１７のどちらか一方で低圧の気液二相状
態まで減圧される。

低圧まで減圧された冷媒は、気液分離装置１２、第１の
接続配管６を経て熱源機Ａの第６の逆止弁３５、熱源機
側熱交換部３に流入し、ここで送風量可変の熱源機側送
風機２０によって送風される空気と熱交換して蒸発しガ
ス状態となった冷媒は熱源機の４方弁２、アキュムレー
タ４を経て圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し
、暖房運転を行う。

この時、三方切換弁８は第２０８ｂは閉路、第１０８ａ
と第３０８Ｃは開路されている。また、冷媒はこの時、
第１の接続配管６が低圧、第２の接続配管７が高圧のた
め必然的に第５の逆止弁３４、第６の逆止弁３５へ流通
する。

この時、第１の接続配管６が低圧、第２の接続配管７が
高圧のため、必然的に第５の逆止弁３４、第６の逆止弁
３５へ流通する。

次に冷暖房同時運転における暖房主体の場合について第
３図を用いて説明する。同図に点線矢印で示すように圧
１１１１より吐出された高温高圧冷媒ガスは、４方弁２
を経て第５の逆止弁３４、第２の接続配管７を通して中
継機Ｅへ送られ、気液分離装置１２を通り、第１の分岐
部ｌＯ１三方切換弁８、室内機側の第１の接続配管６ｂ
、６ｃの順に通り、暖房しようとする各室内機Ｂ、Ｃに
流入し、室内側熱交換器５で室内空気と熱交換して凝縮
液化され室内を暖房する。

この凝縮液化した冷媒は、各室内側熱交換器ＢＣの出口
のサブクール量により制御され、はぼ全開状態の第１の
流量制御装置９を通り少し減圧されて第２の分岐部１１
に流入する。

この冷媒の一部は、室内機側の第２の接続配管７ｄを通
り、冷房しようとする室内機りに入り、室内側熱交換器
りの出口のスーパーヒート量により制御される第１の流
量制御装置９に入り、減圧された後に、室内側熱交換器
５に入って熱交換して蒸発しガス状態となって室内を冷
房し、第１の接続配管６ｄを経て三方切換弁８を介して
第１の接続配管６に流入する。

一方、他の冷媒は第１の圧力検出手段２５の検出圧力、
第２の圧力検出手段２６の検出圧力の圧力差が所定範囲
となるように制御される第４の流量制御装置１７を通っ
て、冷房しようとする室内機りを通った冷媒と合流して
太い第１の接続配管６を経て、熱源機Ａの第６の逆止弁
３５、熱源機側熱交換部３に流入し、ここで送風量可変
の熱源機側送風機２０によって送風される空気と熱交換
して蒸発しガス状態となる。

ここで、上記第４の圧力検出手段１８の検出圧力が予め
定められた目標圧力となるように熱源機側送風＠２０の
送風量を訓節し、かつ第１および第２の熱源機側熱交換
器４１．４２の両端の第１第２．第３．第４の電磁開閉
弁４４．４５．４６４７を開閉して伝熱面積を調整する
。

さらに、熱源機側バイパス路４３の電磁開閉弁４８を開
閉して第１と第２の熱源機側熱交換器４１．４２を流通
する冷媒流量を調整することにより、熱源機側熱交換部
３で任意量の熱交換量が得られる。

この冷媒は熱源機の４方弁２、アキュムレータ４を経て
圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し、暖房主体
運転を行う。

この時、冷房する室内機りの室内側熱交換器５の蒸発圧
力と熱源機側熱交換器３の圧力差が、太い第１の接続配
管６に切り換えるために小さくなる。

また、この時、室内機Ｂ、Ｃに接続された三方切換弁８
の第２０８ｂは閉路、第１０８ａと第３０８ｃは開路さ
れており、室内機りの第１０８ａは閉路、第２０８ｂ、
第３０８ｃは開路されている。

また、冷媒はこの時、第１の接続配管６が低圧、第２の
接続配管７が高圧のため必然的に第５の逆止弁３４、第
６の逆止弁３５へ流通する。

このサイクルの時、一部の液冷媒は第２の分岐部１１の
各室内機側の第２の接続配管７ｂ、７ｃ７ｄの合流部か
らバイパス配管工４へ入り、第３の流量制御装置１５で
低圧まで減圧されて、第３の熱交換部１６ｂ、１６ｃ、
１６ｄで第２の分岐部１１の各室内機側の第２の接続配
管７ｂ、７ｃ７ｄとの間で、第２の熱交換部１６ａで第
２の分岐部１１の各室内機側の第２の接続配管７ｂ７ｃ
、７ｄの合流部との間で、さらに第１の熱交換部１９で
第２の流量制御装置１３に流入する冷媒との間で熱交換
を行い、蒸発した冷媒は、第１の接続配管６、第６の逆
止弁３５へ入り、熱源機の４方弁２、アキュムレータ４
を経て、圧縮ＪＲ１に吸入される。

一方、第１．２．３の熱交換部１９．１６ａ１６ｂ、１
６ｃ、１６ｄで熱交換し、冷却され、サブクールを充分
につけられた上記第２の分岐部１１の冷媒は冷房しよう
としている室内ｌ！Ｄへ流入する。

次に、冷暖房同時運転における冷房主体の場合について
第４図を用いて説明する。同図に実線矢印で示すように
、圧縮機１より吐出された冷媒ガスは、４方弁２を経て
熱源機側熱交換部３に流入し、ここで送風量可変の熱源
機側送風機２０によって送風される空気と熱交換して、
二相の高温高圧状態となる。

ここで、上記第４の圧力検出手段１８の検出圧力が予め
定められた目標圧力となるように、熱源機側送風機２０
の送風量を調節し、かつ第１と第２の熱源機側熱交換器
４１．４２の両端の第１第２．第３．第４の電磁開閉弁
４４，４５．４６４７を開閉して伝熱面積を調整し、か
つ熱源機側バイパス路４３の電磁開閉弁４８を開閉して
、第１と第２の熱源機側熱交換器４１．４２を流通する
冷媒流量を調整することにより、熱源機側熱交換部３で
任意量の熱交換量が得られる。

その後、この二相の高温高圧状態の冷媒は第３の逆止弁
３２、第２の接続配管７を経て、中継機Ｅの気液分離装
置１２へ送られる。

ここで、ガス状冷媒と液状冷媒に分離され、分離された
ガス状冷媒を第１の分岐部１０、三方切換弁８、室内機
側の第１の接続配管６ｄの順に通り、暖房しようとする
室内機りに流入し、室内側熱交換器５で室内空気と熱交
換して凝縮液化し、室内を暖房する。

さらに、室内側熱交換器５の出口のサブクール量により
制御され、はぼ全開状態の第１の流量制御装置９を通り
、少し減圧されて第２の分岐部１１に流入する。

一方、残りの液状冷媒は第１の圧力検出手段２５の検出
圧力、第２の圧力検出手段２６の検出圧力によって制御
される第２の流量制御装置１３を通って、第２の分岐部
１１に流入し、暖房しようとする室内＠Ｄを通った冷媒
と合流する。

第２の分岐部１１、室内機側の第２の接続配管７ｂ、７
ｃの順に還り、各室内機Ｂ、Ｃに流入する。各室内機Ｂ
、Ｃに流入した冷媒は、室内側熱交換器Ｂ、Ｃの出口の
スーパーヒート量により制御される第１の流量制御装置
９により、低圧まで減圧されて、室内空気と熱交換して
蒸発し、ガス化され、室内を冷房する。

さらに、このガス状態となった冷媒は室内機側の第１０
）接続配管６ｂ、６ｃ、三方切換弁８、第１の分岐部Ｉ
Ｏを通り、第１の接続配管６、第４の逆止弁３３、熱源
機の４方弁２、アキュムレータ４を経て圧縮機１に吸入
される循環サイクルを構成し、冷房主体運転を行う。

また、この時、室内機Ｂ、Ｃに接続された三方切換弁８
の第１０８ａは閉路、第２０８ｂと第３０８ｃは開路さ
れており、室内機りの第２０８ｂは閉路、第１０８ａ、
第３０８Ｃは開路されている。

冷媒はこの時、第１の接続配管６が低圧、第２の接続配
管７が高圧のため必然的に第３の逆止弁３２、第４の逆
止弁３３へ流通する。

このサイクルの時、一部の液冷媒は第２の分岐部１１の
各室内機側の第２の接続配管７ｂ、７ｃ７ｄの合流部か
らバイパス配管１４へ入り、第３の流量制御装置１５で
低圧まで減圧されて、第３の熱交換部１６ｂ、１６ｃ、
１６ｄで第２の分岐部１１の各室内機側の第２の接続配
管７ｂ、７ｃ。

７ｄとの間で、第２の熱交換部１６ａで第２の分岐部１
１の各室内機側の第２の接続配管７ｂ。

７ｃ、７ｄの合流部との間で、さらに第１の熱交換部１
９で第２の流量制御装置１３に流入する冷媒との間で熱
交換を行い、蒸発した冷媒は第１の接続配管６、第４の
逆止弁３３へ入り熱源機の４方弁２、アキュムレータ４
を経て圧縮機１に吸入される。

一方、第１．２．３の熱交換部１９．１６ａ１６ｂ、１
６ｃ、１６ｄで熱交換し冷却されサフクールを充分につ
けられた上記第２の分岐部１１の冷媒は冷房しようとし
ている室内機Ｂ、Ｃへ流入する。

次に、冷暖房同時運転の場合の上記熱源機側送風機２０
、第１．第２．第３．第４．第５の電磁開閉弁４４．４
５．４６．４７．４８の制御について説明する。

第６図は熱源機側送風機２０、第１．第２．第３、第４
．第５の電磁開閉弁４４．４５，４６４７．４８の制御
機構を示し、２８は第４の圧力検出手段２８の検出圧力
に応して熱源機側送風機２０の送風量、第１．第２．第
３．第４．第５の電磁開閉弁４４，４５．４６．４７．
４８の開閉を制御する熱源機側熱交換容量調整手段であ
る。

第７図は冷暖同時運転における冷房主体の場合の熱源機
側熱交換容量調整手段２８の１制御内容を示すフローチ
ャートであり、第８図は冷暖同時運転における暖房主体
の場合の熱源機側熱交換容量調整手段２８の制御内容を
示すフローチャートである。

まず、熱源機側熱交換容量調整手段２８による熱源機側
熱交換容量の調整方法を説明する。この実施例では、熱
源機側熱交換容量を次に示す４段階で調整する。第１段
階は最も大きな熱源機側熱交換容量を必要とする場合に
対応し、上記第１゜第２．第３．第４の電磁開閉弁４４
〜４７を関弁じ、第５の電磁開閉弁４８を閉弁すること
により、上記第１と第２の熱源機側熱交換器４１．４２
の両方に冷媒を流通させ、かつ上記熱源機側熱交換器バ
イパス路４３には、冷媒を流通させないで、熱源機側送
風機２０の送風量をインバータ等（図示せず）により停
止から全速までの間で調整する。

この場合、ビル風等の外風があれば、熱源機側送風機を
停止してもかなり大きな熱交換をしてしまい、冷暖同時
運転における暖房主体の場合の冷房能力、冷暖同時運転
における冷房主体の場合の暖房能力が不足する。

また、外風がないときにも、自然対流による熱交換量以
下の熱交換容量は得られないので、外気温度と熱源機側
熱交換部３における冷媒の凝縮または萎発温度との温度
差が大きいと、冷暖同時運転における暖房主体の場合の
冷房能力、冷暖同時運転における冷房主体の場合の暖房
能力が不足する。

第２段階は次に大きな熱源機側熱交換容量を必要とする
場合に対応し、上記第１．第２の１ｔｖＬ開閉弁４４．
４５を開弁じ、第３．第４の１を離開閉弁４６．４７と
第５の電磁開閉弁４８を閉弁することにより、上記第１
の熱源機側熱交換器４１のみに冷媒を流通させ、かつ上
記第２の熱源機側熱交換器４２と上記熱源機側熱交換器
バイパス路４３には冷媒を流通させないで、熱源機側熱
交換部３の伝熱面積を半減させ、熱源機側送風機２゜の
送風量をインバータ等（図示せず）により停止から全速
までの間で調整する。

この場合、ビル風等の外風による熱交換量も半減し、ま
た、外風がないときの自然対流による熱交換量も半減す
るので、冷暖同時運転における暖房主体の場合の冷房能
力、冷暖同時運転における冷房主体の場合の暖房能力の
不足もあまり大きくない。

第３段階は第２段階より小さな熱ａ機側熱交換容量を必
要とする場合に対応し、上記第１．第２の電磁開閉弁４
４．４５と第５の１ｉＶｉ開閉弁４８を開弁し、第３．
第４の１を破開閉弁４６．４７を閉弁することにより、
上記第１の熱源機側熱交換器４１と上記熱源機側熱交換
器バイパス路４３には、冷媒を流通させ、かつ上記第２
の熱源機側熱交換器４２には冷媒を流通させないで、熱
源機側熱交換部３の伝熱面積を半減させ、かつ第１の熱
源機側熱交換器４１への冷媒流量を減少させ、熱源機側
送風機２０の送風量をインバータ等（図示せず）により
停止から全速までの間で調整する。

この場合、ビル風等の外風による熱交換量も第２段階よ
りさらに減少し、また、外風がないときの自然対流によ
る熱交換量もさらに減少するので、冷暖同時運転におけ
る暖房主体の場合の冷房能力、冷暖同時運転における冷
房主体の場合の暖房能力の不足はかなり小さい。第４段
階は最も小さい熱源機側熱交換量を必要とする場合に対
応し、上記第５の電磁開閉弁４８を開弁じ、第１．第２
．第３、第４の電磁開閉弁４６．４７を閉弁することに
より、上記熱源機側熱交換部３の熱交換量を皆無にする
。

この場合、ビル風等の外風による熱交１１！！量も全く
無く、冷暖同時運転における暖房主体の場合の冷房能力
、冷暖同時運転における冷房主体の場合の暖房能力の不
足はない。

また、外風があっても、第２段階の熱源機側送風機２０
が全速の時の熱源機側熱交換容量ＡＫ２ＭＡＸが、第１
段階の外風があって、かつ熱源機側送風機２０が停止の
時の熱源機側熱交換容量ＡＫＩイＩＮより大きい、つま
り　ＡＫ２ｓＡｘ〉ＡＫＩＮ＋Ｎとなる風速以下の外風
であれば、第１段階と第２段階は連続的に制御可能であ
る。

同様に、外風があっても、第３段階の熱源機側送風機２
０が全速の時の熱源機＠熱交換容量ＡＫ３□８が、第２
段階の外風があってかつ熱源機側送風１１２０が停止の
時の熱源機側熱交換容量ＡＫ２□Ｎより大きい、つまり
　ＡＫ３ＨＡＫ〉ＡＫ２ＮＩＮ　となる風速以下の外風
であれば、第２段階と第３段階は連続的に制御可能であ
る。

このように、熱源機側熱交換容量を４段階で調整するこ
とによって、ある程度の外風があっても、連続的な熱源
機側熱交換容量が得られ、高圧が過昇することなく、低
圧がひきこむことなく、冷暖同時運転における暖房主体
の場合の冷房能力、冷暖同時運転における冷房主体の場
合の暖房能力が充分得られる。

次に、第７図のフローチャートに沿って冷暖同時運転に
おける冷房主体の場合の熱源機側熱交換容量調整手段２
８の制御内容を説明する。

スフテンプ５０で圧力検出手段１８の検出圧力Ｐと予め
定められた第１の目標圧力Ｐ１とを比較しＰ＞ＰＬであ
れば、スフテンプ５１へ進む。

スフテンプ５１で熱源機側送風機２０が全速か否かを判
定し、全速でなければスフテンプ５２に進んで送風量を
増加して、スフテンプ５０に戻る。

また、全速であれば、スフテンプ５３でｔｖＬ開閉弁４
４．４５の開閉を判定し、閉弁していれば、スフテンプ
５４にて電磁開閉弁４４．４５を開弁じて、第１の熱源
機側熱交換器４１を開路し、スフテンプ５０に戻り、開
弁じていればスフテンプ５５に進む。

ス・ノテソブ５５では、電磁開閉弁４８の開閉を判定し
、開弁じていれば、スフテンプ５６にて電磁開閉弁４８
を閉弁して熱源機側熱交換器バイパス路４３を閉路し、
スフテンプ５０に戻り、閉弁していれば、スフテンプ５
７に進む。

スフテンプ５７では、電磁開閉弁４６．４７の開閉を判
定し、閉弁していれば、スフテンプ５８にて電磁開閉弁
４６．４７を開弁じて第２の熱源機側熱交換器４２を開
路し、スフテンプ５０に戻り、開弁じていても、スフテ
ンプ５０に戻る。

一方、スフテンプ５０でＰ≦Ｐ１と判定されると、スフ
テンプ６０に進む。スフテンプ６０で圧力検出手段１８
の検出圧力Ｐと上記第１の目標圧力より小さく予め定め
られた第２の目標圧力Ｐ２とを比較し、Ｐ＜Ｐ２であれ
ば、スフテップ６１へ進み、Ｐ≧２２であればスフテッ
プ５０に戻る。

スフテップ６１で熱源機側送風機２０が停止しているか
否かを判定し、停止していなければスフテップ６２に進
んで送風量を減少して、スフテップ５０に戻る。

停止していれば、スフテップ６３で電磁開閉弁４６．４
７の開閉を判定し、開弁じていれば、スフテンプ６４に
て電磁開閉弁４６．４７を閉弁して第２の熱源機側熱交
換器４２を閉路し、スフテップ５０に戻り、閉弁してい
ればスフテップ６５に進む。

スフテップ６５では、１を破開閉弁４８の開閉を判定し
、閉弁していれば、スフテップ６６にて、電磁開閉弁４
８を開弁じて、熱源機側熱交換器バイパス路４３を開路
し、スフテップ５０に戻り、開弁じていれば、スフテッ
プ６７に進む。

スッテ・７ブ６７では、電磁開閉弁４４．４５の開閉を
判定し、開弁じていれば、スフテップ６８にて電磁開閉
弁４４．４５を閉弁して、第１の熱源機側熱交換器４１
を開路し、スフテップ５ｏに戻り、開弁じていても、ス
フテップ５０に戻る。

このようにして、圧力検出手段１８の検出圧力ＰをＰｌ
とＰ２の間の値とすることができる。

次に、第８図のフローチャートに沿って冷暖同時運転に
おける暖房主体の場合の熱源機側熱交換容量調整手段２
８の制御内容を説明する。

スフテップ７０で圧力検出手段１８の検出圧力Ｐと予め
定められた第３の目標圧力Ｐ３とを比較し、Ｐ＜Ｐ３で
あれば、スフテップ７１へ進む。

一方、スフテップ７０でＰ≧Ｐ３と判定されると、スフ
テップ８０に進む。

スフテップ８０で、圧力検出手段１８の検出圧力Ｐと上
記第３の目標圧力より大きく定められた第４の目標圧力
Ｐ４とを比較し、Ｐ＞Ｐ　４であれば、スフテップ８１
へ進み、Ｐ５Ｐ４であれば、スフテップ７０に戻る。

スフテップ７１あるいはスフテップ８１に進んだ後のス
フテップ７１〜７８．８１〜８８については、第７図の
スフテップ５１〜５８．６１〜６８と全く同じであるか
ら、ここでは、説明を省略する。

このようにして、圧力検出手段１８の検出圧力ＰをＰ３
とＰ４の間の値とすることができる。

なお、上記実施例では、三方切換弁８を設けて室内機側
の第１の接続配管６ｂ、６ｃ、６ｄと、第１の接続配管
６または、第２の接続配管７に切換え可能に接続してい
るが、第５図に示すように、二つのｉｔ磁弁３０．３１
等の開閉弁を設けて上述したように切換え可能に接続し
ても同様な作用効果を奏す。

また、上記実施例では、熱源機側熱交換部３を２個の伝
熱面積の等しい熱源機側熱交換器で構成しているが、熱
源機側熱交換器の伝熱面積は等しくなくても、あるいは
３個以上の熱源機側熱交換器で構成してもよい。

さらに、上記実施例では、熱源機側熱交換器バイパス路
４３を開路するときに開路している熱源機側熱交換器は
１個以下であるが、熱源機側熱交換器バイパス路４３を
開路するときに開路している熱源機側熱交換器は２個以
上でもよい。

〔発明の効果〕

以上のように、この発明によれば、複数の熱源機側熱交
換器の両端の電磁開閉弁、熱源機側バイパス路の電磁開
閉弁の開閉の組合せによって段階的に得られる熱源機側
熱交換部容量制御段階毎に熱源機側送風機の送風量を調
節して第４の圧力検出手段の検出圧力を所定の目標圧力
となるように制御し、任意の熱源機側熱交換部容量制御
段階における上記熱源機側送風機の送風量最小時の熱源
機側熱交換容量が１段階熱交換容量の小さい熱源機側熱
交換部容量制御段階における上記熱源機側送風機の送風
量最大時の熱源機側熱交換容量よりも小さくなるように
複数の熱源機側熱交換器の容量と上記熱源機側バイパス
路の流路抵抗を設定するように構成したので、複数台の
室内機を選択的に、かつ同時に冷房運転、暖房運転とに
選択的に、かつ、一方の室内機では冷房、他方の室内機
では暖房を同時に行うことができ、しかも、熱源機と中
継機を接続する延長配管の太い方を、常に低圧側に使用
することができるので能力が向上する。

また、冷暖房同時運転における暖房主体の場合に、延長
配管の太い方を低圧側に使用するので、冷房する室内機
の室内側熱交換器の蒸発圧力と熱源機側熱交換器の蒸発
圧力の圧力差が小さくなり、室内側熱交換器の蒸発圧力
が高くなり冷房能力が不足することもなく、また、熱源
機側熱交換器の蒸発圧力が低下して熱交換器が氷結し、
能力が低下することなく運転できる。

さらに、外気の温度と熱源機側熱交換部の冷媒の凝縮あ
るいは蒸発温度との温度差が大きくても、あるいはある
程度の外風があっても、連続的な熱源機側熱交換容量が
得られ、高圧が過昇することなく、低圧が引き込むこと
なく、冷暖同時運転Ｇこおける暖房主体の場合の冷房能
力、冷暖同時運転における冷房主体の場合の暖房能力が
充分得られる効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の第１実施例による空気調和装置の冷
媒系を中心とする全体構成図、第２図は同上実施例の冷
房または暖房のみの運転動作状態を説明するための冷媒
回路の回路図、第３図は同上実施例の暖房主体の運転動
作状態を説明するための冷媒回路の回路図、第４図は同
上実施例の冷房主体を示す運転動作状態図、第５図はこ
の発明の他の実施例の空気調和装置の冷媒系を中心とす
る全体構成図、第６図はこの発明における熱源機側熱交
換容量調整手段系の構成を示すブロック図、第７図およ
び第８図はそれぞれ同上熱ｆｉ、機側熱交換容量調整手
段系のフローチャートである。Ａ・・・熱源機、Ｂ−Ｄ・・・室内機、Ｅ・・・中継機
、１・・・圧縮機、２・・・４方弁、３・・・熱源機側
熱交換部、４・・・アキュムレータ、５・・・室内側熱
交換器、６・・・第１の接続配管、６ｂ〜６ｄ・・・室
内側の第１の接続配管、７・・・第２の接続配管、７ｂ
〜７ｄ・・・室内側の第２の接続配管、８・・・三方切
換弁、９・・・第１の流量制御装置、１０・・・第１の
分岐部、１１・・・第２の分岐部、１２・・・気液分離
装置、１３・・・第２の流量制御装置、１４・・・バイ
パス配管、１５・・・第３の流量１１１ＩＩＩＩ装置、
１６ａ　〜１６ｄ、１９−・・熱交換部、１７・・・第
４の流量制御装置、１８．２５２６・・・圧力検出手段
、２０・・・熱源機側送風機、２８・・・熱源機側熱交
換容量調整手段、３０．３１・・・開閉弁、３２〜３５
・・・逆止弁、４１４２・・・熱源機側熱交換器、４３
・・・熱源機側ノ＼イパス路、４４〜４８・・・電磁開
閉弁。なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。

Claims

【特許請求の範囲】

　圧縮機、４方弁、熱源機側熱交換部、上記熱源機側熱
交換部に送風する送風量可変の熱源機側送風機およびア
キュムレータよりなる１台の熱源機と、室内側熱交換器
と第１の流量制御装置からなる複数台の室内機とを、第
１、第２の接続配管を介して接続し、上記複数台の室内
機の室内側熱交換器の一方を上記第１の接続配管または
第２の接続配管に切換可能に接続する弁装置を備えた第
１の分岐部と、上記複数台の室内機の室内側熱交換器の
他方に上記第１の流量制御装置を介して接続されかつ第
２の流量制御装置を介して上記第２の接続配管に接続し
てなる第２の分岐部とを、上記第２の流量制御装置を介
して接続し、さらに上記第２の分岐部と上記第１の接続
配管を第４の流量制御装置を介して接続し、上記第１の
分岐部、上記第２の分岐部、上記第２の流量制御装置お
よび上記第４の流量制御装置を内蔵させた中継機を、上
記熱源機と上記複数台の室内機との間に介在させ、上記
熱源機側熱交換部を、互いに並列に接続されてかつ両端
に電磁開閉弁を備えた複数の熱源機側熱交換器と、上記
複数の熱源機側熱交換器と並列に接続され途中に電磁開
閉弁を備えた熱源機側バイパス路とで構成し、上記熱源
機側熱交換部と上記４方弁との間に第４の圧力検出手段
を設け、上記第４の圧力検出手段の検出圧力が予め定め
られた目標圧力となるように、上記熱源機側送風機の送
風量および上記複数の熱源機側熱交換器の両端の電磁開
閉弁、上記熱源機側バイパス路の電磁開閉弁を制御する
熱源機側熱交換容量調整手段を備えたものにおいて、上
記複数の熱源機側熱交換器の両端の電磁開閉弁、上記熱
源機側バイパス路の電磁開閉弁の開閉の組合せによって
段階的に得られる熱源機側熱交換部容量制御段階毎に上
記熱源機側送風機の送風量を調節して上記第４の圧力検
出手段の検出圧力を所定の目標圧力となるように制御し
、任意の熱源機側熱交換部容量制御段階における上記熱
源機側送風機の送風量最小時の熱源機側熱交換容量が１
段階熱交換容量の小さい熱源機側熱交換部容量制御段階
における上記熱源機側送風機の送風量最大時の熱源機側
熱交換容量よりも小さくなるように上記複数の熱源機側
熱交換器の容量および上記熱源機側バイパス路の流路抵
抗を設定したことを特徴とする冷暖同時運転可能な空気
調和装置。