JPH04110042A - アルミナ複合触媒担体及びその製造方法 - Google Patents
アルミナ複合触媒担体及びその製造方法Info
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- JPH04110042A JPH04110042A JP2231590A JP23159090A JPH04110042A JP H04110042 A JPH04110042 A JP H04110042A JP 2231590 A JP2231590 A JP 2231590A JP 23159090 A JP23159090 A JP 23159090A JP H04110042 A JPH04110042 A JP H04110042A
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はアルミナを主成分としグリーンシート多層積層
法により製造されるアルミナ複合触媒担体及びその製造
方法に関するものである。
法により製造されるアルミナ複合触媒担体及びその製造
方法に関するものである。
[従来の技術]
一般に、アルミナ触媒担体としての機能は、比表面積及
び気孔容積がそれぞれ大きく、活性物質が均一に分布し
、熱伝導率か高く、しかも機械的強度が高いことが要求
される。この触媒担体に触媒金属を担持することにより
利用に供せられる。
び気孔容積がそれぞれ大きく、活性物質が均一に分布し
、熱伝導率か高く、しかも機械的強度が高いことが要求
される。この触媒担体に触媒金属を担持することにより
利用に供せられる。
従来、アルミナ触媒担体の製造方法には、数10〜10
0OA径のコロイド粒子が分散したセラミックスラリ−
を多孔質高分子物質に含浸させて成形した後、或いは粒
状高分子物質を前記セラミックスラリ−に配合して押出
し成形した後、これらの成形体を焼成する方法がある。
0OA径のコロイド粒子が分散したセラミックスラリ−
を多孔質高分子物質に含浸させて成形した後、或いは粒
状高分子物質を前記セラミックスラリ−に配合して押出
し成形した後、これらの成形体を焼成する方法がある。
この焼成により高分子物質部分が孔となり、セラミック
スか骨となって、比表面積及び気孔容積がそれぞれ大き
な細孔構造を有し、活性物質か均一に分布した触媒担体
が得られる。自動車用触媒担体では細孔構造をハニカム
状にして排ガスとの接触面積を大きくし、触媒機能を高
めている。
スか骨となって、比表面積及び気孔容積がそれぞれ大き
な細孔構造を有し、活性物質か均一に分布した触媒担体
が得られる。自動車用触媒担体では細孔構造をハニカム
状にして排ガスとの接触面積を大きくし、触媒機能を高
めている。
[発明が解決しようとする課題]
しかし、従来の製造方法では、触媒担体の細孔径の大き
さを調整することが困難で、しかも従来の製造方法で作
られた触媒担体は強度が低く脆弱である上、熱伝導率が
低い問題点かあった。
さを調整することが困難で、しかも従来の製造方法で作
られた触媒担体は強度が低く脆弱である上、熱伝導率が
低い問題点かあった。
また、触媒担体が押出し成形により成形される場合には
、その開気孔の孔径は成形時の口金の寸法によって決ま
り、1μm以下の微細な孔径を形成することが困難な問
題点があった。
、その開気孔の孔径は成形時の口金の寸法によって決ま
り、1μm以下の微細な孔径を形成することが困難な問
題点があった。
本発明の目的は、上記問題点を解消し、触媒担体の細孔
径を任意に調整でき、しかも比表面積及び気孔容積がそ
れぞれ大きく、活性物質が均一に分布し、熱伝導率が高
く、しかも機械的強度が高いアルミナ複合触媒担体及び
その製造方法を提供することにある。
径を任意に調整でき、しかも比表面積及び気孔容積がそ
れぞれ大きく、活性物質が均一に分布し、熱伝導率が高
く、しかも機械的強度が高いアルミナ複合触媒担体及び
その製造方法を提供することにある。
[課題を解決するための手段]
上記目的を達成するために、本発明の触媒担体は、多孔
質アルミナ層の両面又は片面に緻密質アルミナ層が積層
されて一体的に焼結され、前記多孔質アルミナ層に開気
孔が形成された積層焼結体を支持体とするアルミナ触媒
担体であって、前記開気孔に無機コロイド粒子が導入さ
れがっ前記多孔質アルミナ層と一体的に焼結されたこと
を特徴とする。
質アルミナ層の両面又は片面に緻密質アルミナ層が積層
されて一体的に焼結され、前記多孔質アルミナ層に開気
孔が形成された積層焼結体を支持体とするアルミナ触媒
担体であって、前記開気孔に無機コロイド粒子が導入さ
れがっ前記多孔質アルミナ層と一体的に焼結されたこと
を特徴とする。
また本発明のアルミナ複合触媒担体の製造方法では、先
ず水を分散媒とした第1アルミナゾルに第1焼結助剤と
第1水溶性バインダを添加混合して緻密質層用スラリー
を調製し、この緻密質層用スラリーを成膜乾燥して緻密
質層用グリーンシートを成形する。次いで水を分散媒と
した第2アルミナゾルに焼結助剤を添加しないか又は前
記第1焼結助剤より少量の第2焼結助剤と第2水溶性バ
インダを添加混合して多孔質層用スラリーを調製し、こ
の多孔質層用スラリーを成膜乾燥して多孔質層用グリー
ンシートを成形する。次に前記多孔質層用グリーンシー
トの両面又は片面に前記緻密質層用グリーンシートを接
着剤により接着し、前記接着したグリーン成形体を10
00〜1600℃で焼成して積層焼結体を形成する。続
いて水を分散媒とした無機コロイド液を前記積層焼結体
の多孔質アルミナ層に導入し、前記無機コロイド液を水
熱処理した後、冷却して前記多孔質アルミナ層の開気孔
に無機コロイド粒子を析出させる。更に前記無機コロイ
ド粒子の析出した積層焼結体を再度焼成する。
ず水を分散媒とした第1アルミナゾルに第1焼結助剤と
第1水溶性バインダを添加混合して緻密質層用スラリー
を調製し、この緻密質層用スラリーを成膜乾燥して緻密
質層用グリーンシートを成形する。次いで水を分散媒と
した第2アルミナゾルに焼結助剤を添加しないか又は前
記第1焼結助剤より少量の第2焼結助剤と第2水溶性バ
インダを添加混合して多孔質層用スラリーを調製し、こ
の多孔質層用スラリーを成膜乾燥して多孔質層用グリー
ンシートを成形する。次に前記多孔質層用グリーンシー
トの両面又は片面に前記緻密質層用グリーンシートを接
着剤により接着し、前記接着したグリーン成形体を10
00〜1600℃で焼成して積層焼結体を形成する。続
いて水を分散媒とした無機コロイド液を前記積層焼結体
の多孔質アルミナ層に導入し、前記無機コロイド液を水
熱処理した後、冷却して前記多孔質アルミナ層の開気孔
に無機コロイド粒子を析出させる。更に前記無機コロイ
ド粒子の析出した積層焼結体を再度焼成する。
本発明の多孔質アルミナ層及び緻密質アルミナ層を構成
するセラミック原料は、ともにアルミナ含有量か90〜
999%の純度の高いアルミナである。緻密質層用スラ
リー及び多孔質層用スラリーはともに水を分散媒とした
アルミナゾルを主成分とする。上記アルミナゾルはアル
ミニウムアルコキシドを加水分解し、それぞれの加水分
解生成物を解膠処理して得られるアルミナコロイド液で
あって、いわゆるゾル−ゲル法において調製される粒径
が数10〜1000への微細なコロイド粒子のアルミナ
ゾルが好ましい。
するセラミック原料は、ともにアルミナ含有量か90〜
999%の純度の高いアルミナである。緻密質層用スラ
リー及び多孔質層用スラリーはともに水を分散媒とした
アルミナゾルを主成分とする。上記アルミナゾルはアル
ミニウムアルコキシドを加水分解し、それぞれの加水分
解生成物を解膠処理して得られるアルミナコロイド液で
あって、いわゆるゾル−ゲル法において調製される粒径
が数10〜1000への微細なコロイド粒子のアルミナ
ゾルが好ましい。
また本発明の無機コロイド粒子としては、アルミナ(A
!:L20a)、二酸化チタン(TiO2)、ジルコニ
ア(ZrO,) 、酸化マグネシウム(MgO) 、チ
タン酸バリウム(BaTi03)等か挙げられる。無機
コロイド液はA、Q、Ti、 Zr、、Mg、 Ba等
の金属のアルコキシドを加水分解し、その加水分解生成
物を解膠処理して得られるものか好ましい。
!:L20a)、二酸化チタン(TiO2)、ジルコニ
ア(ZrO,) 、酸化マグネシウム(MgO) 、チ
タン酸バリウム(BaTi03)等か挙げられる。無機
コロイド液はA、Q、Ti、 Zr、、Mg、 Ba等
の金属のアルコキシドを加水分解し、その加水分解生成
物を解膠処理して得られるものか好ましい。
緻密質層用スラリーと多孔質層用スラリーの調製方法の
相違点は、前者に焼結助剤かアルミナゾル100重量%
に対して05〜10重量%含まれるのに対して、後者に
はアルミナ層の気孔率を増大させるために焼結助剤か全
く含まれないか或いは前者より少量の焼結助剤か含まれ
るところにある。アルミナの焼結助剤としては、二酸化
けい素、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酢酸マグ
ネシウム、二酸化チタン等が挙げられる。酸化マグネシ
ウム及び二酸化けい素の添加系では酸化カルシウムを少
なくとも01重量%添加することか好ましい。
相違点は、前者に焼結助剤かアルミナゾル100重量%
に対して05〜10重量%含まれるのに対して、後者に
はアルミナ層の気孔率を増大させるために焼結助剤か全
く含まれないか或いは前者より少量の焼結助剤か含まれ
るところにある。アルミナの焼結助剤としては、二酸化
けい素、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酢酸マグ
ネシウム、二酸化チタン等が挙げられる。酸化マグネシ
ウム及び二酸化けい素の添加系では酸化カルシウムを少
なくとも01重量%添加することか好ましい。
水溶性バインダは緻密質層用スラリー及び多孔質層用ス
ラリーにおいて、ともにアルミナゾルの固形分に対して
10〜80重量%添加される。このバインダは焼結時の
脱バインダによりアルミナ層に気孔を生じ易いため、気
孔率を減少させる場合には上記範囲で少なめにアルミナ
ゾルに添加される。水溶性バインダとしてはポリビニル
アルコール、水溶性アクリル等か挙げられる。緻密質層
用スラリーに含まれるバインダは多孔質層用スラリーに
含まれるバインダと異なってもよい。
ラリーにおいて、ともにアルミナゾルの固形分に対して
10〜80重量%添加される。このバインダは焼結時の
脱バインダによりアルミナ層に気孔を生じ易いため、気
孔率を減少させる場合には上記範囲で少なめにアルミナ
ゾルに添加される。水溶性バインダとしてはポリビニル
アルコール、水溶性アクリル等か挙げられる。緻密質層
用スラリーに含まれるバインダは多孔質層用スラリーに
含まれるバインダと異なってもよい。
緻密質層用スラリー及び多孔質層用スラリーを成膜する
方法としては、ドクターブレード法、押出し成形法、ロ
ール圧延法、泥しよう鋳込み法等があるか、成形歪が少
なく成形体の平滑度が良好なドクターブレード法が好ま
しい。多孔質層用スラリーを成膜するときに、このスラ
リーにアンモニア、或いはアミン類のアルカリ物質を添
加してスラリー中にゲルを生成させ、気孔率を増大させ
ることもできる。
方法としては、ドクターブレード法、押出し成形法、ロ
ール圧延法、泥しよう鋳込み法等があるか、成形歪が少
なく成形体の平滑度が良好なドクターブレード法が好ま
しい。多孔質層用スラリーを成膜するときに、このスラ
リーにアンモニア、或いはアミン類のアルカリ物質を添
加してスラリー中にゲルを生成させ、気孔率を増大させ
ることもできる。
緻密質層用のスラリー及び多孔質層用のスラリーを成膜
後、30〜95℃でそれぞれ乾燥して緻密質層用グリー
ンシート及び多孔質層用グリーンシートを成形する。最
外層となる緻密質層用グリーンシートには流体を通す孔
径6o〜100μmの通孔を設けてもよい。この通孔は
後述する多孔質アルミナ層への無機コロイド液の導入を
容易にする機能もある。
後、30〜95℃でそれぞれ乾燥して緻密質層用グリー
ンシート及び多孔質層用グリーンシートを成形する。最
外層となる緻密質層用グリーンシートには流体を通す孔
径6o〜100μmの通孔を設けてもよい。この通孔は
後述する多孔質アルミナ層への無機コロイド液の導入を
容易にする機能もある。
次いで多孔質層用グリーンシートの両面又は片面に接着
剤を塗布し、0〜70°Cの温度で5〜200 kg/
cm”の圧力で多孔質層用グリーンシートと緻密質層用
グリーンシートを接着し積層する。
剤を塗布し、0〜70°Cの温度で5〜200 kg/
cm”の圧力で多孔質層用グリーンシートと緻密質層用
グリーンシートを接着し積層する。
触媒担体の使用の形態に応じて巻取り機構付きのラミネ
ート装置により両グリーンシートを互いに接着しながら
巻取ってもよい。この接着剤としては、セルロース誘導
体、アクリル系エマルジョン、酢酸ビニルエマルジョン
等の水系接着剤又はアクリル系樹脂、ブチラール系樹脂
、ビニール系樹脂等の非水系接着剤を用いることができ
る。
ート装置により両グリーンシートを互いに接着しながら
巻取ってもよい。この接着剤としては、セルロース誘導
体、アクリル系エマルジョン、酢酸ビニルエマルジョン
等の水系接着剤又はアクリル系樹脂、ブチラール系樹脂
、ビニール系樹脂等の非水系接着剤を用いることができ
る。
これらの積層数は1枚の多孔質層用グリーンシートの片
面に1枚の緻密質層用グリーンシートを重ね合わせて積
層する2層以外に、触媒担体の用途、サイズ等に応じて
緻密質層と多孔質層とを交互に重ね合わせた3層以上に
することもできる。
面に1枚の緻密質層用グリーンシートを重ね合わせて積
層する2層以外に、触媒担体の用途、サイズ等に応じて
緻密質層と多孔質層とを交互に重ね合わせた3層以上に
することもできる。
グリーンシートを積層した後、所定の寸法に切断し、焼
成炉に入れて焼成する。巻取られて円柱状に成形された
グリーン成形体は所定の長さに切断され、巻取り芯を抜
いてできた中心孔の部分に緻密質層用のスラリーを充填
し、30〜95℃でこのスラリーを乾燥した後、焼成炉
に入れて焼成する。焼成は目的とする気孔率を得るため
に1000〜1600℃の温度範囲で、1〜2時間、大
気圧下で行われる。焼成温度か高まる程、また焼成時間
が長くなる程、気孔率は減少する。
成炉に入れて焼成する。巻取られて円柱状に成形された
グリーン成形体は所定の長さに切断され、巻取り芯を抜
いてできた中心孔の部分に緻密質層用のスラリーを充填
し、30〜95℃でこのスラリーを乾燥した後、焼成炉
に入れて焼成する。焼成は目的とする気孔率を得るため
に1000〜1600℃の温度範囲で、1〜2時間、大
気圧下で行われる。焼成温度か高まる程、また焼成時間
が長くなる程、気孔率は減少する。
1000℃未満であると緻密質セラミック層の気孔率が
増大し、1600℃を越えると多孔質セラミック層の気
孔率か減少して本発明の目的が達成されない。
増大し、1600℃を越えると多孔質セラミック層の気
孔率か減少して本発明の目的が達成されない。
本発明のアルミナ積層焼結体は焼結助剤の添加量又は焼
成温度に応じて、多孔質アルミナ層の気孔率が20〜6
0%の範囲に、また緻密質アルミナ層の気孔率が0.0
1〜5%の範囲に制御されて作られる。
成温度に応じて、多孔質アルミナ層の気孔率が20〜6
0%の範囲に、また緻密質アルミナ層の気孔率が0.0
1〜5%の範囲に制御されて作られる。
上記焼成で得られた積層焼結体の多孔質アルミナ層には
開気孔が形成される。ここで開気孔とは閉気孔とは異な
り、焼結体の一端から他端まで連続した空隙であって流
体が通過可能な微細な孔をいう。
開気孔が形成される。ここで開気孔とは閉気孔とは異な
り、焼結体の一端から他端まで連続した空隙であって流
体が通過可能な微細な孔をいう。
次に積層焼結体を支持体として、この多孔質アルミナ層
に水を分散媒とする無機コロイド液を導入する。この導
入方法には次の2つの方法が代表的である。即ち、第1
の導入方法は、金属アルコキシドを加水分解し、この加
水分解生成物を解膠処理して得られる無機コロイド液を
容器に入れた後に、この液中に前記積層焼結体を浸漬し
て無機コロイド液を多孔質アルミナ層に導入する方法で
ある。
に水を分散媒とする無機コロイド液を導入する。この導
入方法には次の2つの方法が代表的である。即ち、第1
の導入方法は、金属アルコキシドを加水分解し、この加
水分解生成物を解膠処理して得られる無機コロイド液を
容器に入れた後に、この液中に前記積層焼結体を浸漬し
て無機コロイド液を多孔質アルミナ層に導入する方法で
ある。
また第2の導入方法は、前記積層焼結体を容器内の水に
浸漬し、次いで金属アルコキシドを入れこの水により金
属アルコキシドを加水分解した後、加水分解生成物を解
膠処理して無機コロイド液を多孔質アルミナ層に導入す
る方法である。
浸漬し、次いで金属アルコキシドを入れこの水により金
属アルコキシドを加水分解した後、加水分解生成物を解
膠処理して無機コロイド液を多孔質アルミナ層に導入す
る方法である。
上記方法により積層焼結体の多孔質アルミナ層の開気孔
に粒径が数10〜1000人の微細な無機コロイド粒子
か導入される。このコロイド粒径を調整することにより
、開気孔を所望の細孔径とすることができる。コロイド
粒径の調整方法としては、例えば解膠処理した無機コロ
イド液を水熱処理する方法が挙げられる。この水熱処理
前にコロイド液に更にカルボン酸を添加しておくと、よ
り一層容易に粒径を調整することかできる。水熱処理後
、冷却することにより開気孔に無機コロイド粒子が析出
する。
に粒径が数10〜1000人の微細な無機コロイド粒子
か導入される。このコロイド粒径を調整することにより
、開気孔を所望の細孔径とすることができる。コロイド
粒径の調整方法としては、例えば解膠処理した無機コロ
イド液を水熱処理する方法が挙げられる。この水熱処理
前にコロイド液に更にカルボン酸を添加しておくと、よ
り一層容易に粒径を調整することかできる。水熱処理後
、冷却することにより開気孔に無機コロイド粒子が析出
する。
析出した無機コロイド粒子はその粒径に応して多孔質ア
ルミナ層の開気孔の細孔径を小さくする。
ルミナ層の開気孔の細孔径を小さくする。
オートクレーブ内で無機コロイド液の水熱処理及び冷却
処理を行うと、コロイド粒子の粒成長及び析出の速度を
速めることができ好ましい。
処理を行うと、コロイド粒子の粒成長及び析出の速度を
速めることができ好ましい。
積層焼結体を容器から取出して無機コロイド液の水分を
脱離する。この水分の脱離は大気圧下又は減圧下、積層
焼結体を風乾又は温風乾燥することにより行う。乾燥に
よりコロイド液がゲル化しこの状態で積層焼結体を再度
900〜1300°C13〜5時間、大気圧下で焼成す
る。この結果、開気孔に析出された無機コロイド粒子が
積層焼結体に担持され一体化する。
脱離する。この水分の脱離は大気圧下又は減圧下、積層
焼結体を風乾又は温風乾燥することにより行う。乾燥に
よりコロイド液がゲル化しこの状態で積層焼結体を再度
900〜1300°C13〜5時間、大気圧下で焼成す
る。この結果、開気孔に析出された無機コロイド粒子が
積層焼結体に担持され一体化する。
第1図に本発明のアルミナ複合触媒担体の製造工程図を
示す。第2図に板状に焼結したアルミナ複合触媒担体1
0を示し、第3図に円柱状に焼結したアルミナ複合触媒
担体20を示す。10a及び20aは流体通路となる多
孔質アルミナ層、10b及び20bは緻密質アルミナ層
、11は緻密質アルミナ層10bに形成された通孔であ
る。
示す。第2図に板状に焼結したアルミナ複合触媒担体1
0を示し、第3図に円柱状に焼結したアルミナ複合触媒
担体20を示す。10a及び20aは流体通路となる多
孔質アルミナ層、10b及び20bは緻密質アルミナ層
、11は緻密質アルミナ層10bに形成された通孔であ
る。
[発明の効果]
以上述へたように、本発明のアルミナ複合触媒担体は、
グリーンシート多層積層法により多孔質アルミナ層の両
面又は片面に緻密質アルミナ層を積層して一体的に焼結
したため、多孔質アルミナ層により比表面積及び気孔容
積かそれぞれ大きくなり、かつ多孔質アルミナ層に活性
物質を均一に分布させることができる。一方、緻密質ア
ルミナ層により熱伝導率が高くなり、かつこれか補強材
となって機械的強度が高くなる。
グリーンシート多層積層法により多孔質アルミナ層の両
面又は片面に緻密質アルミナ層を積層して一体的に焼結
したため、多孔質アルミナ層により比表面積及び気孔容
積かそれぞれ大きくなり、かつ多孔質アルミナ層に活性
物質を均一に分布させることができる。一方、緻密質ア
ルミナ層により熱伝導率が高くなり、かつこれか補強材
となって機械的強度が高くなる。
また、無機コロイド粒子が多孔質アルミナ層の開気孔に
導入されこの多孔質アルミナ層と一体的に焼結するため
、アルミナ粒子の粒径に応じて触媒担体の細孔径を任意
に調整することができ、しかも無機コロイド粒子のもつ
担体性能と支持体である積層焼結体の多孔質アルミナ層
のもつ担体性能を複合することかできる。
導入されこの多孔質アルミナ層と一体的に焼結するため
、アルミナ粒子の粒径に応じて触媒担体の細孔径を任意
に調整することができ、しかも無機コロイド粒子のもつ
担体性能と支持体である積層焼結体の多孔質アルミナ層
のもつ担体性能を複合することかできる。
[実施例]
次に本発明の実施例を詳しく説明する。
〈実施例1〉
アルミニウムイソブロポキンド[AQ (C3H,O)
3]を加水分解してベーマイ) [i 00H]を生成
させ、これにp )(2〜4に調整した水を加えて解膠
し、粒径か数10〜100OAの微細なコロイド粒子か
分散したアルミナ濃度5重1%の安定な擬ベーマイトゾ
ルを得た。
3]を加水分解してベーマイ) [i 00H]を生成
させ、これにp )(2〜4に調整した水を加えて解膠
し、粒径か数10〜100OAの微細なコロイド粒子か
分散したアルミナ濃度5重1%の安定な擬ベーマイトゾ
ルを得た。
緻密質層用スラリーを調製するために、このツルに焼結
助剤としてシリカコロイド、酢酸マグネシウム、酢酸カ
ルシウムを、更に水溶性バインダとしてポリビニルアル
コールを添加した。これらの焼結助剤は緻密質アルミナ
層に焼結したときの組成比が AQzOa: SiO2: MgO: Ca0=92:
7: 2: 1になるようにそれぞれ添加した。また
バインダはこの固形分に対して40重量%添加混合した
。これにより固形分か4重量%のスラリーを調製した。
助剤としてシリカコロイド、酢酸マグネシウム、酢酸カ
ルシウムを、更に水溶性バインダとしてポリビニルアル
コールを添加した。これらの焼結助剤は緻密質アルミナ
層に焼結したときの組成比が AQzOa: SiO2: MgO: Ca0=92:
7: 2: 1になるようにそれぞれ添加した。また
バインダはこの固形分に対して40重量%添加混合した
。これにより固形分か4重量%のスラリーを調製した。
このスラリーを移動担体である高密度ポリエチレンテー
プ上にドクターブレード法により厚さ約0.4mmにな
るようにコーティングした後、乾燥し、スラリーの分散
媒である水を脱離させて厚さ約20μmの緻密層用グリ
ーン成形体を得た。最下層となる緻密質層用グリーンシ
ートには直径100μmの通孔を1平方cm当り9個穿
設した。
プ上にドクターブレード法により厚さ約0.4mmにな
るようにコーティングした後、乾燥し、スラリーの分散
媒である水を脱離させて厚さ約20μmの緻密層用グリ
ーン成形体を得た。最下層となる緻密質層用グリーンシ
ートには直径100μmの通孔を1平方cm当り9個穿
設した。
一方、多孔化し易くするために焼結助剤を添加しない以
外は上記と同様にして厚さ約60μmの多孔質層用グリ
ーンシートを得た。次いで多孔質層用グリーンシートの
両面に接着剤として1%濃度のポリビニルブチラールの
イソプロピルアルコール溶液を塗工した。ラミネート装
置によりこのシートの両面に上記緻密質層用グリーンシ
ートを接着した後、切断して板状のグリーン成形体を得
た。
外は上記と同様にして厚さ約60μmの多孔質層用グリ
ーンシートを得た。次いで多孔質層用グリーンシートの
両面に接着剤として1%濃度のポリビニルブチラールの
イソプロピルアルコール溶液を塗工した。ラミネート装
置によりこのシートの両面に上記緻密質層用グリーンシ
ートを接着した後、切断して板状のグリーン成形体を得
た。
次にこの板状のグリーン成形体を焼成炉に入れ1500
℃で1時間、大気圧下で焼成し3層の積層焼結体を得た
。多孔質アルミナ層の細孔径分布及び気孔率を調へるた
め、多孔質層用クリーンシートたけを1000’C,1
200℃、1300’C。
℃で1時間、大気圧下で焼成し3層の積層焼結体を得た
。多孔質アルミナ層の細孔径分布及び気孔率を調へるた
め、多孔質層用クリーンシートたけを1000’C,1
200℃、1300’C。
1400°C,1500°Cでそれぞれ1時間、大気圧
下で焼成した。その結果を第4図及び第5図に示す。第
4図より焼成温度か1300℃以上になると、細孔容積
が0 、1 cm”7g以上でしかも細孔径か250八
以上になり、1500°Cになると細孔容積か0 、2
cm37g以上でしかも細孔径か750〜1250人
の範囲に極めて多く分布し、触媒担体に適することが判
った。また第5図より多孔質アルミナ層の細孔容積は0
2〜0 、4 cm3/gの範囲に、気孔率は40〜6
0%の範囲にそれぞれあり、焼成温度の上昇とともに細
孔容積及び気孔率は小さくなることか判った。
下で焼成した。その結果を第4図及び第5図に示す。第
4図より焼成温度か1300℃以上になると、細孔容積
が0 、1 cm”7g以上でしかも細孔径か250八
以上になり、1500°Cになると細孔容積か0 、2
cm37g以上でしかも細孔径か750〜1250人
の範囲に極めて多く分布し、触媒担体に適することが判
った。また第5図より多孔質アルミナ層の細孔容積は0
2〜0 、4 cm3/gの範囲に、気孔率は40〜6
0%の範囲にそれぞれあり、焼成温度の上昇とともに細
孔容積及び気孔率は小さくなることか判った。
一方、前記3層の積層焼結体を水を貯えたオートクレー
ブ内に入れ、水に浸漬した。次いでこの水にアルミニウ
ムアルコキシドを添加してアルミニウムアルコキシドを
加水分解しベーマイトツルを生成させた。このベーマイ
トゾルに解膠剤として酢酸を添加混合した。これらの添
加割合は水/アルコキシドがモル比て200であって、
酢酸/アルコキシドがモル比で0.25であった。解膠
後、更に酢酸をベーマイトゾル1モルに対して03モル
添加した。これによりベーマイトゾルか多孔質アルミナ
層の開気孔に導入された。オートクレーブ内で室温のベ
ーマイトゾルを水熱処理温度である150℃まで毎分5
℃の割合で昇温した。150°Cに達したところで加熱
を止め、3時間維持した。続いて150℃から100℃
まで毎分5℃の割合で降温し、開気孔内にアルミナコロ
イド粒子を析出させた。
ブ内に入れ、水に浸漬した。次いでこの水にアルミニウ
ムアルコキシドを添加してアルミニウムアルコキシドを
加水分解しベーマイトツルを生成させた。このベーマイ
トゾルに解膠剤として酢酸を添加混合した。これらの添
加割合は水/アルコキシドがモル比て200であって、
酢酸/アルコキシドがモル比で0.25であった。解膠
後、更に酢酸をベーマイトゾル1モルに対して03モル
添加した。これによりベーマイトゾルか多孔質アルミナ
層の開気孔に導入された。オートクレーブ内で室温のベ
ーマイトゾルを水熱処理温度である150℃まで毎分5
℃の割合で昇温した。150°Cに達したところで加熱
を止め、3時間維持した。続いて150℃から100℃
まで毎分5℃の割合で降温し、開気孔内にアルミナコロ
イド粒子を析出させた。
オートクレーブから積層焼結体を取出し、−風乾してベ
ーマイトゾルをベーマイトゲルにした後、再度積層焼結
体を725℃で1時間、大気圧下で焼成した。γ−アル
ミナが多孔質アルミナ層に担持された3層のアルミナ複
合触媒担体か得られた。
ーマイトゾルをベーマイトゲルにした後、再度積層焼結
体を725℃で1時間、大気圧下で焼成した。γ−アル
ミナが多孔質アルミナ層に担持された3層のアルミナ複
合触媒担体か得られた。
この触媒担体の曲げ強度は40 kgf/mm2であっ
た。
た。
単層の緻密質アルミナ焼結シート及びγ−アルミナが担
持された単層の多孔質アルミナ焼結シートの気孔率を調
べたところ、それぞれ05%及び50%であった。この
ことから3層のアルミナ複合触媒担体のうち緻密質アル
ミナ層の気孔率も05%と類推され、多孔質アルミナ層
の気孔率も50%と類推される。また3層のアルミナ複
合触媒担体全体の気孔率は17%であった。
持された単層の多孔質アルミナ焼結シートの気孔率を調
べたところ、それぞれ05%及び50%であった。この
ことから3層のアルミナ複合触媒担体のうち緻密質アル
ミナ層の気孔率も05%と類推され、多孔質アルミナ層
の気孔率も50%と類推される。また3層のアルミナ複
合触媒担体全体の気孔率は17%であった。
〈実施例2〉
実施例1で得られた3層の積層焼結体を水を貯えたオー
トクレーブ内に入れ、水に浸漬した。
トクレーブ内に入れ、水に浸漬した。
方、チタニウムアルコキシドとバリウムアルコキシドと
をモル比で1.1の割合になるように秤取し、これを有
機溶剤中でよく混合した。この混合液をオートクレーブ
内の水に添加してこれらのアルコキシドを加水分解しゾ
ルを生成させた。このゾルに解膠剤として硝酸を添加混
合した。これらの添加割合は水/混合アルコキシドかモ
ル比で100であって、硝酸/混合アルコキシドかモル
比で01であった。これによりゾルか多孔質アルミナ層
の開気孔に導入された。
をモル比で1.1の割合になるように秤取し、これを有
機溶剤中でよく混合した。この混合液をオートクレーブ
内の水に添加してこれらのアルコキシドを加水分解しゾ
ルを生成させた。このゾルに解膠剤として硝酸を添加混
合した。これらの添加割合は水/混合アルコキシドかモ
ル比で100であって、硝酸/混合アルコキシドかモル
比で01であった。これによりゾルか多孔質アルミナ層
の開気孔に導入された。
以下、実施?J 1と同様にオートクレーブ処理し開気
孔内にTiとBaのコロイド粒子を析出させた。
孔内にTiとBaのコロイド粒子を析出させた。
オートクレーブから積層焼結体を取出し、風乾してゾル
をケル化した後、再度積層焼結体を900℃で3時間、
大気圧下で焼成した。チタン酸バリウムが多孔質アルミ
ナ層に担持された3層のアルミナ複合触媒担体が得られ
た。
をケル化した後、再度積層焼結体を900℃で3時間、
大気圧下で焼成した。チタン酸バリウムが多孔質アルミ
ナ層に担持された3層のアルミナ複合触媒担体が得られ
た。
第6図はこの多孔質アルミナ層の断面の粒子構造を主に
示すために3500倍に拡大した電子顕微鏡写真図であ
る。
示すために3500倍に拡大した電子顕微鏡写真図であ
る。
〈実施例3〉
実施例1で得られた3層の積層焼結体を水を貯えたオー
トクレーブ内に入れ、水に浸漬した。この水にチタニウ
ムアルコキシドを添加してチタニウムアルコキシドを加
水分解しゾルを生成させた。
トクレーブ内に入れ、水に浸漬した。この水にチタニウ
ムアルコキシドを添加してチタニウムアルコキシドを加
水分解しゾルを生成させた。
このゾルに解膠剤として硝酸を添加混合した。これらの
添加割合は水/アルコキシドかモル比で100であって
、硝酸/アルコキシドがモル比で01であった。これに
よりゾルか多孔質アルミナ層の開気孔に導入された。
添加割合は水/アルコキシドかモル比で100であって
、硝酸/アルコキシドがモル比で01であった。これに
よりゾルか多孔質アルミナ層の開気孔に導入された。
以下、実施例1と同様にオートクレーブ処理し開気孔内
にTiのコロイド粒子を析出させた。オートクレーブか
ら積層焼結体を取出し、風乾してゾルをゲル化した後、
再度積層焼結体を900℃で3時間、大気圧下で焼成し
た。二酸化チタンが多孔質アルミナ層に担持された3層
のアルミナ複合触媒担体が得られた。
にTiのコロイド粒子を析出させた。オートクレーブか
ら積層焼結体を取出し、風乾してゾルをゲル化した後、
再度積層焼結体を900℃で3時間、大気圧下で焼成し
た。二酸化チタンが多孔質アルミナ層に担持された3層
のアルミナ複合触媒担体が得られた。
第7図はこの多孔質アルミナ層の断面の粒子構造を主に
示すために3500倍に拡大した電子顕微鏡写真図であ
る。
示すために3500倍に拡大した電子顕微鏡写真図であ
る。
第1図は本発明のアルミナ複合触媒担体の製造工程図。
第2図は焼結した板状のアルミナ複合触媒担体の斜視図
。 第3図は焼結した円柱状のアルミナ複合触媒担体の斜視
図。 第4図はアルミナコロイド粒子が開気孔に導入される前
の多孔質アルミナ焼結シートの焼成温度による細孔径分
布と細孔容積の変化を示す図。 第5図は多孔質アルミナ焼結シートの焼成温度による細
孔容積及び気孔率の変化を示す図。 第6図及び第7図はアルミナ複合触媒担体の多孔質アル
ミナ層の断面の粒子構造を主に示す電子顕微鏡写真図で
ある。 10.20:アルミナ複合触媒担体、 10a、20a:多孔質アルミナ層、 10b、20b:緻密質アルミナ層、 11:通孔。 細 兄 惺 (入) 第 図 コ0 フルミサイi合1−1u且ルト 第 図
。 第3図は焼結した円柱状のアルミナ複合触媒担体の斜視
図。 第4図はアルミナコロイド粒子が開気孔に導入される前
の多孔質アルミナ焼結シートの焼成温度による細孔径分
布と細孔容積の変化を示す図。 第5図は多孔質アルミナ焼結シートの焼成温度による細
孔容積及び気孔率の変化を示す図。 第6図及び第7図はアルミナ複合触媒担体の多孔質アル
ミナ層の断面の粒子構造を主に示す電子顕微鏡写真図で
ある。 10.20:アルミナ複合触媒担体、 10a、20a:多孔質アルミナ層、 10b、20b:緻密質アルミナ層、 11:通孔。 細 兄 惺 (入) 第 図 コ0 フルミサイi合1−1u且ルト 第 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)多孔質アルミナ層の両面又は片面に緻密質アルミナ
層が積層されて一体的に焼結され、前記多孔質アルミナ
層に開気孔が形成された積層焼結体を支持体とするアル
ミナ触媒担体であって、前記開気孔に無機コロイド粒子
が導入されかつ前記多孔質アルミナ層と一体的に焼結さ
れたことを特徴とするアルミナ複合触媒担体。 2)多孔質アルミナ層の気孔率が20〜60%の範囲に
あり、緻密質アルミナ層の気孔率が0.01〜5%の範
囲にある請求項1記載のアルミナ複合触媒担体。 3)緻密質アルミナ層に多孔質アルミナ層の開気孔に連
通する通孔が設けられた請求項1又は2記載のアルミナ
複合触媒担体。 4)水を分散媒とした第1アルミナゾルに第1焼結助剤
と第1水溶性バインダを添加混合して緻密質層用スラリ
ーを調製し、 この緻密質層用スラリーを成膜乾燥して緻密質層用グリ
ーンシートを成形し、 水を分散媒とした第2アルミナゾルに焼結助剤を添加し
ないか又は前記第1焼結助剤より少量の第2焼結助剤と
第2水溶性バインダを添加混合して多孔質層用スラリー
を調製し、 この多孔質層用スラリーを成膜乾燥して多孔質層用グリ
ーンシートを成形し、 前記多孔質層用グリーンシートの両面又は片面に前記緻
密質層用グリーンシートを接着剤により接着し、 前記接着したグリーン成形体を1000〜 1600℃で焼成して積層焼結体を形成し、水を分散媒
とした無機コロイド液を前記積層焼結体の多孔質アルミ
ナ層に導入し、 前記無機コロイド液を水熱処理した後、冷却して前記多
孔質アルミナ層の開気孔に無機コロイド粒子を析出させ
、 前記無機コロイド粒子の析出した積層焼結体を再度焼成
する アルミナ複合触媒担体の製造方法。 5)第1又は第2アルミナゾルのいずれか又は双方がア
ルミニウムアルコキシドを加水分解した後、この加水分
解生成物を解膠処理して得られるアルミナコロイド液で
ある請求項4記載のアルミナ複合触媒担体の製造方法。 6)無機コロイド液が金属アルコキシドを加水分解した
後、この加水分解生成物を解膠処理して得られる請求項
4記載のアルミナ複合触媒担体の製造方法。 7)無機コロイド液の水熱処理がオートクレーブ内で行
われる請求項4記載のアルミナ複合触媒担体の製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2231590A JP2830431B2 (ja) | 1990-08-31 | 1990-08-31 | アルミナ複合触媒担体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2231590A JP2830431B2 (ja) | 1990-08-31 | 1990-08-31 | アルミナ複合触媒担体及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04110042A true JPH04110042A (ja) | 1992-04-10 |
JP2830431B2 JP2830431B2 (ja) | 1998-12-02 |
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ID=16925902
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP2231590A Expired - Lifetime JP2830431B2 (ja) | 1990-08-31 | 1990-08-31 | アルミナ複合触媒担体及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2830431B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10015614B4 (de) * | 2000-03-29 | 2009-02-19 | Ceramtec Ag | Gesinterter Formkörper mit poröser Schicht auf der Oberfläche sowie Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendungen |
JP2015105222A (ja) * | 2013-12-02 | 2015-06-08 | 伊藤忠セラテック株式会社 | 多孔質造粒焼成体及びその製造方法 |
WO2016125225A1 (ja) * | 2015-02-02 | 2016-08-11 | 伊藤忠セラテック株式会社 | 多孔質造粒焼成体及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-08-31 JP JP2231590A patent/JP2830431B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE10015614B4 (de) * | 2000-03-29 | 2009-02-19 | Ceramtec Ag | Gesinterter Formkörper mit poröser Schicht auf der Oberfläche sowie Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendungen |
JP2015105222A (ja) * | 2013-12-02 | 2015-06-08 | 伊藤忠セラテック株式会社 | 多孔質造粒焼成体及びその製造方法 |
WO2016125225A1 (ja) * | 2015-02-02 | 2016-08-11 | 伊藤忠セラテック株式会社 | 多孔質造粒焼成体及びその製造方法 |
US11639314B2 (en) | 2015-02-02 | 2023-05-02 | Itochu Ceratech Corporation | Porous fired granulated body and method for manufacturing the same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2830431B2 (ja) | 1998-12-02 |
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