JPH04101018A - 直噴式ディーゼルエンジン - Google Patents
直噴式ディーゼルエンジンInfo
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- JPH04101018A JPH04101018A JP2216166A JP21616690A JPH04101018A JP H04101018 A JPH04101018 A JP H04101018A JP 2216166 A JP2216166 A JP 2216166A JP 21616690 A JP21616690 A JP 21616690A JP H04101018 A JPH04101018 A JP H04101018A
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- F02M35/10—Air intakes; Induction systems
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- F02M35/1085—Intake manifolds with primary and secondary intake passages the combustion chamber having multiple intake valves
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、直噴式ディーゼルエンジンに関する。
(従来の技術)
近年、ディーゼルエンジンの低公害化、高出力化、低騒
音化などの要求がますます強くなっており、エンノン回
転数や負荷に応じて噴射特性を変えるとともに、燃料噴
射ポンプの高圧化をはかり、燃料噴射圧を例えば100
barを越える高圧にして噴射燃料の微粒化を行い、良
好な燃焼性を得るものがあった(特開昭61−2187
69号公報参照)。
音化などの要求がますます強くなっており、エンノン回
転数や負荷に応じて噴射特性を変えるとともに、燃料噴
射ポンプの高圧化をはかり、燃料噴射圧を例えば100
barを越える高圧にして噴射燃料の微粒化を行い、良
好な燃焼性を得るものがあった(特開昭61−2187
69号公報参照)。
(発明が解決しようとする問題点)
ところが、高圧型の噴射ポンプはカムによって燃料を圧
縮する構造上、噴射ポンプの回転速度が高いエンジンの
高速運転域では燃料噴射圧が十分に高くても、低速運転
域では高速運転域の半分以下の燃料噴射圧となるため、
燃料噴霧と空気との混合が十分に行われず、空電利用率
が低下してスモークの発生量が増えるという問題点があ
った。
縮する構造上、噴射ポンプの回転速度が高いエンジンの
高速運転域では燃料噴射圧が十分に高くても、低速運転
域では高速運転域の半分以下の燃料噴射圧となるため、
燃料噴霧と空気との混合が十分に行われず、空電利用率
が低下してスモークの発生量が増えるという問題点があ
った。
また、燃焼室に吸気スワールを生起してスモーク排出量
の低減をはかることが考えられるが、直噴式ディーゼル
エンノンの場合は実験によりスワール比(吸入空電旋回
速度/エンジン回転速度)が大きすぎてもスモーク排出
量が増大することがわかった。第7図はスワール比に応
じてスモークレベルを測定した結果を示しており、スワ
ール比が小さすぎても大きすぎてもスモークレベルが増
大し、スモークレベルが最も小さくなるスワール比の値
は噴射圧が高い場合にA点となるのに比べて噴射圧が低
い場合にB点となって、噴射圧が小さくなるのに伴って
大きなスワール比が要求されることがわかった。
の低減をはかることが考えられるが、直噴式ディーゼル
エンノンの場合は実験によりスワール比(吸入空電旋回
速度/エンジン回転速度)が大きすぎてもスモーク排出
量が増大することがわかった。第7図はスワール比に応
じてスモークレベルを測定した結果を示しており、スワ
ール比が小さすぎても大きすぎてもスモークレベルが増
大し、スモークレベルが最も小さくなるスワール比の値
は噴射圧が高い場合にA点となるのに比べて噴射圧が低
い場合にB点となって、噴射圧が小さくなるのに伴って
大きなスワール比が要求されることがわかった。
本発明は、こうした従来の問題点を解決することを目的
とする。
とする。
(問題点を解決するための手段)
上記目的を達成するため本発明では、燃料噴射弁の噴射
ノズルを燃焼室の中央に臨んで取付け、この噴射ノズル
のまわりに2つの吸気ポートと同じく2つの排気ポート
をそれぞれ対向的に配設するとともに、エンジン回転に
同期して各吸気ポートまたは各排気ポートをそれぞれ開
閉する吸気弁と排気弁を設け、2つの吸気ポートのうち
一方にスワール制御弁を設け、このスワール制御弁の開
度を燃料噴射圧に応じて調節し、燃料噴射圧が低下する
ほど燃焼室に生起される吸ススワールを強化する構成と
した。
ノズルを燃焼室の中央に臨んで取付け、この噴射ノズル
のまわりに2つの吸気ポートと同じく2つの排気ポート
をそれぞれ対向的に配設するとともに、エンジン回転に
同期して各吸気ポートまたは各排気ポートをそれぞれ開
閉する吸気弁と排気弁を設け、2つの吸気ポートのうち
一方にスワール制御弁を設け、このスワール制御弁の開
度を燃料噴射圧に応じて調節し、燃料噴射圧が低下する
ほど燃焼室に生起される吸ススワールを強化する構成と
した。
(作用)
エンノンの高速運転域では噴射圧の上昇に伴って噴射燃
料の微粒化が促進されるため、予め十分に微粒化された
燃料が燃焼室の中央に臨んで取付けられた噴射ノズルか
ら燃焼室に拡散して空気との混合が十分に行われる。こ
の高圧燃料噴射時にスワール制御弁を介してスワール比
を小さく調節することにより、空気利用率を高めてスモ
ーク排出量を低減できる。また、エン/′ン高速運転時
は2つの吸気ポートから吸×を導入して吸気充填効率が
十分に確保される。
料の微粒化が促進されるため、予め十分に微粒化された
燃料が燃焼室の中央に臨んで取付けられた噴射ノズルか
ら燃焼室に拡散して空気との混合が十分に行われる。こ
の高圧燃料噴射時にスワール制御弁を介してスワール比
を小さく調節することにより、空気利用率を高めてスモ
ーク排出量を低減できる。また、エン/′ン高速運転時
は2つの吸気ポートから吸×を導入して吸気充填効率が
十分に確保される。
エンジンの低中速運転時、燃料噴射圧が低下するのに応
じてスワール制御弁を介して一方の吸気ポートを閉じて
燃焼室に吸気スワールが生起されるため、噴射圧の低下
に伴い噴射ノズルから噴射される燃料の微粒化が不足し
ても、燃焼室に生起される吸気スワールにより燃料の微
粒化および空気との混合が十分に行われ、空気利用率を
高めてスモーク低減がはかれる。
じてスワール制御弁を介して一方の吸気ポートを閉じて
燃焼室に吸気スワールが生起されるため、噴射圧の低下
に伴い噴射ノズルから噴射される燃料の微粒化が不足し
ても、燃焼室に生起される吸気スワールにより燃料の微
粒化および空気との混合が十分に行われ、空気利用率を
高めてスモーク低減がはかれる。
(実施例)
以下、本発明の実施例を添付図面に基づν1て説明する
。
。
第1図、第2図において、10はシリンへ・/ド、2は
シリング、3はピストンで、ピストン3の頂部にはキャ
ビティ4が形成され、これらにより燃焼室5が画成され
る。
シリング、3はピストンで、ピストン3の頂部にはキャ
ビティ4が形成され、これらにより燃焼室5が画成され
る。
シリングヘッド10には燃料噴射ノズル7が燃焼室5の
中央部に臨んでシリング2の中心線上に取付けられる。
中央部に臨んでシリング2の中心線上に取付けられる。
シリングヘッド10には2つの吸気ポート21゜22と
2つの排気ボー)23.24とが互いに対向して形成さ
れ、各吸気弁8および排気弁9は、シリンダ2の中心線
と平行に配置され、シリングへラド10上に設けられる
各カム11.12の回転により各口7カアーム13.1
4を介し各バルブスプリング15.16に抗してそれぞ
れ所定のタイミングでエンジン回転に同期して開閉駆動
される。
2つの排気ボー)23.24とが互いに対向して形成さ
れ、各吸気弁8および排気弁9は、シリンダ2の中心線
と平行に配置され、シリングへラド10上に設けられる
各カム11.12の回転により各口7カアーム13.1
4を介し各バルブスプリング15.16に抗してそれぞ
れ所定のタイミングでエンジン回転に同期して開閉駆動
される。
一方の吸気ポート21にはスワール制御弁17が設けら
れる。円盤状スワール制御弁17は回転ンヤ7ト18に
取付けられ、シャフト18の一端に連結される図示しな
いアクチエエータを介して回動させられる。
れる。円盤状スワール制御弁17は回転ンヤ7ト18に
取付けられ、シャフト18の一端に連結される図示しな
いアクチエエータを介して回動させられる。
第3図に示すように、燃料噴射ポンプ6は図示しないク
ランク軸に直結したカム紬20によりカム19が回転し
、ローラ41を介してプランツヤ44が押し上げられる
。フントロールスリーブ26が燃料供給孔25と高圧室
28との連通を遮断することにより燃料の圧縮が開始さ
れ、燃料圧力の上昇によりデリバリバルブ32が開弁す
ることにより配管35を通して噴射ノズル7に燃料が圧
送される。その後、プランジャ44に設けられた図示し
ないリード溝が、燃料供給室33に開口すると高圧室2
8内の燃料圧力が低下し、デリバリバルブ32が閉弁し
、噴射7ズル7とポンプ6側との連通が遮断される。噴
射ノズル7gAの管内圧力は、等圧弁34の圧力設定バ
ネ29により設定される圧力に減衰する。
ランク軸に直結したカム紬20によりカム19が回転し
、ローラ41を介してプランツヤ44が押し上げられる
。フントロールスリーブ26が燃料供給孔25と高圧室
28との連通を遮断することにより燃料の圧縮が開始さ
れ、燃料圧力の上昇によりデリバリバルブ32が開弁す
ることにより配管35を通して噴射ノズル7に燃料が圧
送される。その後、プランジャ44に設けられた図示し
ないリード溝が、燃料供給室33に開口すると高圧室2
8内の燃料圧力が低下し、デリバリバルブ32が閉弁し
、噴射7ズル7とポンプ6側との連通が遮断される。噴
射ノズル7gAの管内圧力は、等圧弁34の圧力設定バ
ネ29により設定される圧力に減衰する。
コントロールスリーブ26の位置は、スリーブ駆動カム
27により制御される。フントロールスリーブ26が図
中上方に移動すると燃料圧送開始時期が遅れ、カム19
の送油率の高い領域で圧送が開始する。これにより噴射
圧力の高圧化と、噴射時期の遅夏が行われる。コントロ
ールスリーブ26が図中下方へ移動すると、圧送の開始
が進み、カム19の送油率の低い領域で圧送が開始する
。
27により制御される。フントロールスリーブ26が図
中上方に移動すると燃料圧送開始時期が遅れ、カム19
の送油率の高い領域で圧送が開始する。これにより噴射
圧力の高圧化と、噴射時期の遅夏が行われる。コントロ
ールスリーブ26が図中下方へ移動すると、圧送の開始
が進み、カム19の送油率の低い領域で圧送が開始する
。
これにより、最大出力付近での過剰な噴射圧力の増大を
防止できるとともに、噴射時期の進角が行われる。また
、噴射圧力が高くなっても等圧弁34の作動により管内
の残留圧力が一定となるように吸い戻し作用が行われて
2次噴射が防止されるため、カム19の送油率を耐圧特
性上で許される最大に設定して、噴射圧の高圧化がはか
れる。
防止できるとともに、噴射時期の進角が行われる。また
、噴射圧力が高くなっても等圧弁34の作動により管内
の残留圧力が一定となるように吸い戻し作用が行われて
2次噴射が防止されるため、カム19の送油率を耐圧特
性上で許される最大に設定して、噴射圧の高圧化がはか
れる。
燃料噴射ポンプ6と噴射/ズル7を結ぶ配管35内の燃
料圧力を検出する圧力センサ36が設けられ、電子制御
ユニット37はこの圧力センサ36の検出信号を入力し
て、後述する制御マツプに基づいて噴射圧が低下するの
に伴って燃焼室5におけル吸気スワールを強化するよう
に7クチユエータ38を介してスワール制御弁17の開
度を調節する構成とする。
料圧力を検出する圧力センサ36が設けられ、電子制御
ユニット37はこの圧力センサ36の検出信号を入力し
て、後述する制御マツプに基づいて噴射圧が低下するの
に伴って燃焼室5におけル吸気スワールを強化するよう
に7クチユエータ38を介してスワール制御弁17の開
度を調節する構成とする。
第4図に示すように、噴射ポンプ6の噴射圧はカム軸2
0の回転数に比例して高まり、この特性に基づいてポン
プ回転数(エンノン回転数)から噴射ポンプ6の噴射圧
を算出し、スワール制御弁17の開度を調節する構成と
しても良い。
0の回転数に比例して高まり、この特性に基づいてポン
プ回転数(エンノン回転数)から噴射ポンプ6の噴射圧
を算出し、スワール制御弁17の開度を調節する構成と
しても良い。
次に作用について説明する。
エンノン1の低中速運転域では燃料の噴射圧が低下する
のに対応して吸気ポート21をスツール制御弁17によ
り閉じることにより、他方の吸気ポート22から導入さ
れる吸気により燃焼室5における吸気スワールを生起し
、この吸気スワールにより噴射/ズル7がら噴射される
燃料の微粒化お上V空気との混合を促進して、発火遅れ
をなくすとともに、燃焼速度を高められ、スモーク排出
量を低減できる。
のに対応して吸気ポート21をスツール制御弁17によ
り閉じることにより、他方の吸気ポート22から導入さ
れる吸気により燃焼室5における吸気スワールを生起し
、この吸気スワールにより噴射/ズル7がら噴射される
燃料の微粒化お上V空気との混合を促進して、発火遅れ
をなくすとともに、燃焼速度を高められ、スモーク排出
量を低減できる。
高速運転域では燃料の噴射圧が上昇することにより噴射
燃料の微粒化が促進されるため、予め十分に微粒化され
た燃料が燃焼室に拡散して空×との混合が十分に行われ
、空気利用率を高めてスモーク排出量を低減できる。
燃料の微粒化が促進されるため、予め十分に微粒化され
た燃料が燃焼室に拡散して空×との混合が十分に行われ
、空気利用率を高めてスモーク排出量を低減できる。
第5図はスモークレベルが最小値とするスワール比最適
値を噴射圧に応じて測定した結果であるが、噴射圧が低
下するのに伴ってスワール比を大きくする必要があり、
スツール制御弁17の開度を噴射圧に比例して一次的に
増大させることにより図中破線で示すようにほぼ最適値
と一致させることができる。
値を噴射圧に応じて測定した結果であるが、噴射圧が低
下するのに伴ってスワール比を大きくする必要があり、
スツール制御弁17の開度を噴射圧に比例して一次的に
増大させることにより図中破線で示すようにほぼ最適値
と一致させることができる。
第6図はスワール制御弁17の開度に応じてスワール比
と各吸気ボー)21,22がら燃焼室5に導入される流
量係数Cuを測定した結果であるが、スワール制御弁1
7が吸気ポート21を開くのに伴って、スワール比が小
さくなる反面、流量係数Cuが大きくなる。
と各吸気ボー)21,22がら燃焼室5に導入される流
量係数Cuを測定した結果であるが、スワール制御弁1
7が吸気ポート21を開くのに伴って、スワール比が小
さくなる反面、流量係数Cuが大きくなる。
したがって、エンノン1の高速運転域では燃料の噴射圧
が上昇するのに応じてスワール制御弁17が開くことに
より、2つの吸気ボー)21.22から吸気を導入して
、十分な充填効率が確保され、エンノン1の高出力化に
対応できる。低中速運転域では実質的に単一の吸気ボー
122のみから導入される吸気量だけでも十分な充填効
率が得られる。
が上昇するのに応じてスワール制御弁17が開くことに
より、2つの吸気ボー)21.22から吸気を導入して
、十分な充填効率が確保され、エンノン1の高出力化に
対応できる。低中速運転域では実質的に単一の吸気ボー
122のみから導入される吸気量だけでも十分な充填効
率が得られる。
(発明の効果)
以上の通り本発明によれば、燃料噴射弁の噴射ノズルを
燃焼室の中央に臨んで取付け、この噴射ノズルのまわり
に2つの吸気ポートと同じく2つの排×ポートをそれぞ
れ対向的に配設したため、エンノン高速運転時は燃料噴
射圧を高めて燃料の微粒化を促進するとともに、スワー
ル制御弁が開いて吸ススワールが過大になることがなく
、2つの吸気ポートから吸気を導入して吸気充填効率を
確保し、エンノンの高出力化に対応できる。
燃焼室の中央に臨んで取付け、この噴射ノズルのまわり
に2つの吸気ポートと同じく2つの排×ポートをそれぞ
れ対向的に配設したため、エンノン高速運転時は燃料噴
射圧を高めて燃料の微粒化を促進するとともに、スワー
ル制御弁が開いて吸ススワールが過大になることがなく
、2つの吸気ポートから吸気を導入して吸気充填効率を
確保し、エンノンの高出力化に対応できる。
2つの吸気ポートのうち一方にスワール制御弁を設け、
このスワール制御弁の開度を燃料噴射圧に応じて調節し
、燃料噴射圧が低下するほど燃焼室に生起される吸気ス
ワールを強化する構成としたため、エンノン低速運転時
は燃料噴射圧の低下を補って吸気スワールにより燃料の
微粒化が行われ、空気利用率を高めてスモーク低減およ
び燃費の向上がはかれる。
このスワール制御弁の開度を燃料噴射圧に応じて調節し
、燃料噴射圧が低下するほど燃焼室に生起される吸気ス
ワールを強化する構成としたため、エンノン低速運転時
は燃料噴射圧の低下を補って吸気スワールにより燃料の
微粒化が行われ、空気利用率を高めてスモーク低減およ
び燃費の向上がはかれる。
第1図は本発明の実施例を示すエンジンの頂断面図、第
2図はシリングヘッドの平面図、第3図は燃料噴射ポン
プの断面図、第4図、第5図、第6図、第7図はそれぞ
れ作用を示す線図である。 1・・・エンジン、2・・・シリンダ、3・・・ピスト
ン、5・・・燃焼室、6・・・燃料噴射ポンプ、7・・
・噴射ノズル、8・・・吸気弁、9・・・排気弁、10
・・・シリングヘッド、17・・・スワール制御弁、2
1.22・・・吸気ポート、23,24・・・排気ポー
ト、36・・・圧力センサ、37・・・電子制御ユニッ
ト。 第 図 ポンプ 犬 図
2図はシリングヘッドの平面図、第3図は燃料噴射ポン
プの断面図、第4図、第5図、第6図、第7図はそれぞ
れ作用を示す線図である。 1・・・エンジン、2・・・シリンダ、3・・・ピスト
ン、5・・・燃焼室、6・・・燃料噴射ポンプ、7・・
・噴射ノズル、8・・・吸気弁、9・・・排気弁、10
・・・シリングヘッド、17・・・スワール制御弁、2
1.22・・・吸気ポート、23,24・・・排気ポー
ト、36・・・圧力センサ、37・・・電子制御ユニッ
ト。 第 図 ポンプ 犬 図
Claims (1)
- 燃料噴射ノズルを燃焼室の中央に臨んで取付け、この噴
射ノズルのまわりに2つの吸気ポートと同じく2つの排
気ポートをそれぞれ対向的に配設するとともに、エンジ
ン回転に同期して各吸気ポートまたは各排気ポートをそ
れぞれ開閉する吸気弁と排気弁を設け、2つの吸気ポー
トのうち一方にスワール制御弁を設け、このスワール制
御弁の開度を燃料噴射圧に応じて調節して、燃料噴射圧
が低下するほど燃焼室に生起される吸気スワールを強化
する構成としたことを特徴とする直噴式ディーゼルエン
ジン。
Priority Applications (4)
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---|---|---|---|
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US07/746,012 US5150677A (en) | 1990-08-16 | 1991-08-14 | Direct injection diesel engine |
DE69102839T DE69102839T2 (de) | 1990-08-16 | 1991-08-14 | Dieselmotor mit Direkteinspritzung. |
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JP2216166A JP2591280B2 (ja) | 1990-08-16 | 1990-08-16 | 直噴式ディーゼルエンジン |
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---|---|
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-
1990
- 1990-08-16 JP JP2216166A patent/JP2591280B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-08-14 EP EP91402246A patent/EP0471624B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-14 US US07/746,012 patent/US5150677A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-14 DE DE69102839T patent/DE69102839T2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5150677A (en) | 1992-09-29 |
DE69102839T2 (de) | 1995-01-12 |
DE69102839D1 (de) | 1994-08-18 |
JP2591280B2 (ja) | 1997-03-19 |
EP0471624B1 (en) | 1994-07-13 |
EP0471624A2 (en) | 1992-02-19 |
EP0471624A3 (en) | 1992-03-04 |
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---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |