JPH04100665A - スラブの連続鋳造における鋳型内電磁撹拌方法 - Google Patents
スラブの連続鋳造における鋳型内電磁撹拌方法Info
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- JPH04100665A JPH04100665A JP22057590A JP22057590A JPH04100665A JP H04100665 A JPH04100665 A JP H04100665A JP 22057590 A JP22057590 A JP 22057590A JP 22057590 A JP22057590 A JP 22057590A JP H04100665 A JPH04100665 A JP H04100665A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、スラブの連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方
法に関するものである。
法に関するものである。
スラブの連続鋳造は、タンデイツシュから浸漬ノズルを
経て鋳型内に注入された溶鋼を、鋳型壁により周辺から
冷却し、凝固シェルを形成発達させつつ引抜いて行われ
る。こＱノ際鋳Ｙ内では第８図に示すように、タンデイ
ツシュ（図示せず）から注入された溶鋼は浸漬ノズル１
５の吐出孔１６から流出し、この溶鋼流１７は鋳型Ｍの
狭面部１８に衝突して、下降流１９か生し、この下降流
１９か溶鋼流の主流となってスラブＳ内に深く浸入する
。
経て鋳型内に注入された溶鋼を、鋳型壁により周辺から
冷却し、凝固シェルを形成発達させつつ引抜いて行われ
る。こＱノ際鋳Ｙ内では第８図に示すように、タンデイ
ツシュ（図示せず）から注入された溶鋼は浸漬ノズル１
５の吐出孔１６から流出し、この溶鋼流１７は鋳型Ｍの
狭面部１８に衝突して、下降流１９か生し、この下降流
１９か溶鋼流の主流となってスラブＳ内に深く浸入する
。
このような連続鋳造方法によると、下降流１９に巻き込
まれた介在物やアルゴンガスなとの気泡か、凝固ンエル
界面において捕捉され、介在物集積帯となって圧延時に
欠陥として露出し、問題となることか知られている。
まれた介在物やアルゴンガスなとの気泡か、凝固ンエル
界面において捕捉され、介在物集積帯となって圧延時に
欠陥として露出し、問題となることか知られている。
そして近年、このような問題を改善するために、電磁攪
拌を適用した連続鋳造方法か行われている。
拌を適用した連続鋳造方法か行われている。
例えば、特開昭６０−３７２５１号（特願昭５８−１４
５７６５号）公報には、鋳型の広面内に電磁攪拌装置を
左右に分割して設け、鋼種および鋳造条件に応じて、左
右に分割しである電磁攪拌装置の攪拌推力方向を切り換
えて使用し、鋳片の品質改善を図る方法が記載されてい
る。しかし、この鋳型内電磁攪拌方法では、鋳型の広面
内に電磁攪拌装置を左右に分割して設けているので、溶
鋼の攪拌ノくターンか増え、鋼種および鋳造条件に応じ
て攪拌流を選択しうる宥和さはあるけれと、これらの攪
拌流かとのような鋳片の品質改善を図るものであるかが
明確でない上に、必ずしも上述したスラブＳ内に深く浸
入する下降流１９を抑えるものではないため、下降流１
９に巻き込まれた介在物やアルゴンガスなどの気泡か低
減されないという問題かある。
５７６５号）公報には、鋳型の広面内に電磁攪拌装置を
左右に分割して設け、鋼種および鋳造条件に応じて、左
右に分割しである電磁攪拌装置の攪拌推力方向を切り換
えて使用し、鋳片の品質改善を図る方法が記載されてい
る。しかし、この鋳型内電磁攪拌方法では、鋳型の広面
内に電磁攪拌装置を左右に分割して設けているので、溶
鋼の攪拌ノくターンか増え、鋼種および鋳造条件に応じ
て攪拌流を選択しうる宥和さはあるけれと、これらの攪
拌流かとのような鋳片の品質改善を図るものであるかが
明確でない上に、必ずしも上述したスラブＳ内に深く浸
入する下降流１９を抑えるものではないため、下降流１
９に巻き込まれた介在物やアルゴンガスなどの気泡か低
減されないという問題かある。
一方、本出願人は、上記問題を解決するために鋭意研究
を行い、鋳型の広面内にスラブの引抜方向に推力を発生
する電磁攪拌装置を設け、スラブの引抜方向と同じ方向
に電磁攪拌の推力を与えることにより介在物集積帯か改
善されることを知見し、先にその出Ｎ（特願昭６３−２
４３６３９号）を行った。ところかその後、この先願に
よる鋳型内電磁攪拌方法によっても介在物集積帯が改善
されない場合のあることを知見し、特に可変幅鋳型の使
用においてはスラブ寸法によっては改善されない場合か
生した。
を行い、鋳型の広面内にスラブの引抜方向に推力を発生
する電磁攪拌装置を設け、スラブの引抜方向と同じ方向
に電磁攪拌の推力を与えることにより介在物集積帯か改
善されることを知見し、先にその出Ｎ（特願昭６３−２
４３６３９号）を行った。ところかその後、この先願に
よる鋳型内電磁攪拌方法によっても介在物集積帯が改善
されない場合のあることを知見し、特に可変幅鋳型の使
用においてはスラブ寸法によっては改善されない場合か
生した。
そこでさらに、本出願人は鋭意研究を重ねた結果、鋳型
の広面内に引抜方向に推力を発生する電磁攪拌装置を設
は連続鋳造しても、電磁攪拌装置によるスラブ広面幅方
向の攪拌推力の分布かスラブ幅に対応しない場合、上述
したスラブＳ内に深く浸入する下降流１９を抑制し得ず
、下降流１９に巻き込まれた介在物やアルゴンガスなと
の気泡か低減されないことを突き止め、これを改善して
、スラブ用鋳壓の内外両広面の内少なくとも内側広面に
スラブの引抜方向に推力を発生する電磁攪拌装置を設け
ると共に、電磁攪拌装置による引抜方向の推力を、鋳造
されるスラブ広面の左右の側端より所定長さを除いた範
囲に作用させるスラブの連続鋳造における鋳型内電磁攪
拌方法を発明し、特願平１−１６４８７５号として出願
した。
の広面内に引抜方向に推力を発生する電磁攪拌装置を設
は連続鋳造しても、電磁攪拌装置によるスラブ広面幅方
向の攪拌推力の分布かスラブ幅に対応しない場合、上述
したスラブＳ内に深く浸入する下降流１９を抑制し得ず
、下降流１９に巻き込まれた介在物やアルゴンガスなと
の気泡か低減されないことを突き止め、これを改善して
、スラブ用鋳壓の内外両広面の内少なくとも内側広面に
スラブの引抜方向に推力を発生する電磁攪拌装置を設け
ると共に、電磁攪拌装置による引抜方向の推力を、鋳造
されるスラブ広面の左右の側端より所定長さを除いた範
囲に作用させるスラブの連続鋳造における鋳型内電磁攪
拌方法を発明し、特願平１−１６４８７５号として出願
した。
ところで、上記特願平１−１６４８７５号に示すスラブ
の連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法を可変幅鋳型に
適用して、鋳造されるスラブ広面の左右の側端より所定
長さを除いた範囲に、ある程度の大きさの引抜方向の推
力を作用させるには、例えば８００〜１６３０ｍｍの範
囲の可変幅鋳型においては、可変幅鋳型Ｍの内外両広面
の幅方向左右対称位置に電磁攪拌装置を各４台づつ、計
８台設置しく第１図参照）、スラブ幅か１６３０〜１１
００ｍｍまでは電磁攪拌装置のコイルａ、 ａ’〜ｄ、
ｄ’の全てを使用し、スラブ幅か１１００〜８００ｍ
ｍまてはコイルｂ、ｂ’、 ｃ、ｃ’のみを使用して鋳
造する必要がある。さらに鋳型Ｍ内の突出流１７．１７
’ は必ずしも左右均一とは限らず、往々にして不均一
であるため、コイルａ、 ａ’ 、 ｂ、ｂｏ とコ
イルｃ、 ｃ’ 、 ｄ、 ｄ’ は異なった引抜方向
の推力を適用する必要かあるか、このような条件を満た
すためには、コイルａ−ｄ’に電流を供給する電源は、
各コイル個別に設は独立に制御する必要かある。そこで
、本出願人は、第９図に示す如く、変圧器３とサイクロ
コンバータ４を組み合わせた電源装置を各コイルａ−ｄ
’毎に配線した例を試みた。しかしこの図のように配線
した場合でも、各電源装置の特性の不均一や周波数制御
信号の僅かな違い等から、電流の位相か各コイルａ−ｄ
’毎に不揃いとなり、このため、第４図（ロ）に示すよ
うに鋳梨壁表面に磁束か集中したり、隣のコイルに磁束
が漏れ磁束分布が不均一になったりして、鋳型厚中心に
て必要とする磁束密度か得られず、また上述したスラブ
Ｓ内に深く浸入する下降流１９（第８図参照）を抑制す
る所望の攪拌流か得られず、下降流１９に巻き込まれた
介在物やアルゴンガスなとの気泡が十分低減されないこ
とか度々発生した。また、多くの電源装置を必要とし、
設備か大掛かりになり経済的でない。
の連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法を可変幅鋳型に
適用して、鋳造されるスラブ広面の左右の側端より所定
長さを除いた範囲に、ある程度の大きさの引抜方向の推
力を作用させるには、例えば８００〜１６３０ｍｍの範
囲の可変幅鋳型においては、可変幅鋳型Ｍの内外両広面
の幅方向左右対称位置に電磁攪拌装置を各４台づつ、計
８台設置しく第１図参照）、スラブ幅か１６３０〜１１
００ｍｍまでは電磁攪拌装置のコイルａ、 ａ’〜ｄ、
ｄ’の全てを使用し、スラブ幅か１１００〜８００ｍ
ｍまてはコイルｂ、ｂ’、 ｃ、ｃ’のみを使用して鋳
造する必要がある。さらに鋳型Ｍ内の突出流１７．１７
’ は必ずしも左右均一とは限らず、往々にして不均一
であるため、コイルａ、 ａ’ 、 ｂ、ｂｏ とコ
イルｃ、 ｃ’ 、 ｄ、 ｄ’ は異なった引抜方向
の推力を適用する必要かあるか、このような条件を満た
すためには、コイルａ−ｄ’に電流を供給する電源は、
各コイル個別に設は独立に制御する必要かある。そこで
、本出願人は、第９図に示す如く、変圧器３とサイクロ
コンバータ４を組み合わせた電源装置を各コイルａ−ｄ
’毎に配線した例を試みた。しかしこの図のように配線
した場合でも、各電源装置の特性の不均一や周波数制御
信号の僅かな違い等から、電流の位相か各コイルａ−ｄ
’毎に不揃いとなり、このため、第４図（ロ）に示すよ
うに鋳梨壁表面に磁束か集中したり、隣のコイルに磁束
が漏れ磁束分布が不均一になったりして、鋳型厚中心に
て必要とする磁束密度か得られず、また上述したスラブ
Ｓ内に深く浸入する下降流１９（第８図参照）を抑制す
る所望の攪拌流か得られず、下降流１９に巻き込まれた
介在物やアルゴンガスなとの気泡が十分低減されないこ
とか度々発生した。また、多くの電源装置を必要とし、
設備か大掛かりになり経済的でない。
本発明は、上述した事情に基づいてなされたものであっ
て、その目的は、スラブの引抜方向に推力を発生する電
磁攪拌装置を内外両広面の幅方向左右対称位置に少なく
とも２対づつ配設されたスラブ用可変幅鋳型を使用して
、内外両広面に設けた電磁攪拌装置の引抜方向の推力を
、鋳造されるスラブ広面の左右の側端（狭面）より所定
長さ除いた範囲に作用させるに際し、各電磁攪拌装置の
各コイルに流れる電流の位相を揃えるとともに、鋳型厚
中心にて必要とする磁束密度を得、鋳型の狭面に沿って
スラブ内へ浸入する溶鋼流の浸入深さを抑制し、溶鋼流
に巻き込まれた介在物やアルゴンガスなとの気泡かスラ
ブ内部へ深く浸入することを防止するスラブの連続鋳造
における鋳型内電磁攪拌方法を提供することである。
て、その目的は、スラブの引抜方向に推力を発生する電
磁攪拌装置を内外両広面の幅方向左右対称位置に少なく
とも２対づつ配設されたスラブ用可変幅鋳型を使用して
、内外両広面に設けた電磁攪拌装置の引抜方向の推力を
、鋳造されるスラブ広面の左右の側端（狭面）より所定
長さ除いた範囲に作用させるに際し、各電磁攪拌装置の
各コイルに流れる電流の位相を揃えるとともに、鋳型厚
中心にて必要とする磁束密度を得、鋳型の狭面に沿って
スラブ内へ浸入する溶鋼流の浸入深さを抑制し、溶鋼流
に巻き込まれた介在物やアルゴンガスなとの気泡かスラ
ブ内部へ深く浸入することを防止するスラブの連続鋳造
における鋳型内電磁攪拌方法を提供することである。
上記目的を達成するために、本発明に係わるスラブの連
続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法は、スラブ用可変幅
鋳Ｙの内外両広面の幅方向左右対称位置に、スラブの引
抜方向に推力を発生する電磁攪拌装置を少なくとも２対
づつ設けるとともに、これら電磁攪拌装置のコイルに流
れる電流の位相を揃える一方、幅方向左または右に設け
られた電磁攪拌装置のコイルの各磁極の極性を、鋳型を
挟んで対向するコイルに対しては、各磁極か異極となる
ように、隣り合うコイルに対しては、各磁極か同極とな
るように磁極の位相を★えて溶鋼の電磁攪拌を行うもの
である。
続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法は、スラブ用可変幅
鋳Ｙの内外両広面の幅方向左右対称位置に、スラブの引
抜方向に推力を発生する電磁攪拌装置を少なくとも２対
づつ設けるとともに、これら電磁攪拌装置のコイルに流
れる電流の位相を揃える一方、幅方向左または右に設け
られた電磁攪拌装置のコイルの各磁極の極性を、鋳型を
挟んで対向するコイルに対しては、各磁極か異極となる
ように、隣り合うコイルに対しては、各磁極か同極とな
るように磁極の位相を★えて溶鋼の電磁攪拌を行うもの
である。
以下、本発明の実施例について図面を参照して説明する
。第１図は、本発明のスラブの連続鋳造における鋳型内
電磁攪拌方法に適用される装置の説明図、第２図は、第
１図に示す電磁攪拌装置の配線図である。
。第１図は、本発明のスラブの連続鋳造における鋳型内
電磁攪拌方法に適用される装置の説明図、第２図は、第
１図に示す電磁攪拌装置の配線図である。
図において、Ｍは可変幅鋳型であって、この可変幅鋳型
Ｍの内外両広面１，１′の幅方向左右対称位置には、ス
ラブＳの引抜方向に推力を発生する電磁攪拌装置のコイ
ルａ、 ａ’〜ｄ、 ｄ’か、鋳造されるスラブ広面の
左右の側端（狭面）２より中央に向かって所定長さしを
除いた範囲に作用するように設けられている。そして、
電磁攪拌装置のコイルａａ−ｄ、ｄには、コイルａ、ａ
、コイルｂ、 ｂ 、コイルＣ，Ｃおよびコイルｄ、
ｄ’毎に、変圧器３ａ〜３ｄと２相（Ｕ相、Ｖ相）のサ
イクロコンバータ４ａ〜４ｂからなる２相電源装置か配
線され、一方すイクロコンハータ４ａ〜４ｂには、一つ
の周波数設定装置５か配線されている。そしてさらに、
コイルａ、 ａ’〜ｄ、ｄへの巻線構造は、例えばコイ
ルａ、ａ’、 ｂ、ｂ’を例として第３図に示すように
、４極を構成する鉄心６を使用し、コイルａ、ａ’、
ｂ、ｂ’について、各コイルの最上段と３番目の極か逆
極となるように、且つ内側コイルａとｂあるいは外側コ
イルａ′とｂｏては最上段と３番目の極か同極となると
ともに、内側コイルａ、 ｂと外側コイルａ’、ｂ’と
の対向する最上段と３番目の極は逆極となるようにυ相
巻線か行われている。尚、２番目と最下段の極について
も図示省略するか、上記と同要領てＶ相巻線か行われて
いる。
Ｍの内外両広面１，１′の幅方向左右対称位置には、ス
ラブＳの引抜方向に推力を発生する電磁攪拌装置のコイ
ルａ、 ａ’〜ｄ、 ｄ’か、鋳造されるスラブ広面の
左右の側端（狭面）２より中央に向かって所定長さしを
除いた範囲に作用するように設けられている。そして、
電磁攪拌装置のコイルａａ−ｄ、ｄには、コイルａ、ａ
、コイルｂ、 ｂ 、コイルＣ，Ｃおよびコイルｄ、
ｄ’毎に、変圧器３ａ〜３ｄと２相（Ｕ相、Ｖ相）のサ
イクロコンバータ４ａ〜４ｂからなる２相電源装置か配
線され、一方すイクロコンハータ４ａ〜４ｂには、一つ
の周波数設定装置５か配線されている。そしてさらに、
コイルａ、 ａ’〜ｄ、ｄへの巻線構造は、例えばコイ
ルａ、ａ’、 ｂ、ｂ’を例として第３図に示すように
、４極を構成する鉄心６を使用し、コイルａ、ａ’、
ｂ、ｂ’について、各コイルの最上段と３番目の極か逆
極となるように、且つ内側コイルａとｂあるいは外側コ
イルａ′とｂｏては最上段と３番目の極か同極となると
ともに、内側コイルａ、 ｂと外側コイルａ’、ｂ’と
の対向する最上段と３番目の極は逆極となるようにυ相
巻線か行われている。尚、２番目と最下段の極について
も図示省略するか、上記と同要領てＶ相巻線か行われて
いる。
上記の如き構成からなる鋳型内電磁攪拌装置であるから
、周波数設定装置５に設定された周波数設定値は、同じ
タイミングで同じ信号値として各サイクロコンバータ４
ａ〜４ｂに対し送信でき、これにより、各サイクロコン
バータ４ａ〜４ｂのし相、■相を流れる電流は、全く同
位相となり、同期かとれる。第４図（イ）は、このよう
にして同期かとれた場合のコイルａ、 ａ’を例にした
磁場分布を示す。また比較のため、第４図（ロ）に従来
の同期かとれていない場合の磁場分布を示すとともに、
両者の鋳型厚方向の磁束密度を第５図に比較して示す。
、周波数設定装置５に設定された周波数設定値は、同じ
タイミングで同じ信号値として各サイクロコンバータ４
ａ〜４ｂに対し送信でき、これにより、各サイクロコン
バータ４ａ〜４ｂのし相、■相を流れる電流は、全く同
位相となり、同期かとれる。第４図（イ）は、このよう
にして同期かとれた場合のコイルａ、 ａ’を例にした
磁場分布を示す。また比較のため、第４図（ロ）に従来
の同期かとれていない場合の磁場分布を示すとともに、
両者の鋳型厚方向の磁束密度を第５図に比較して示す。
これらの図より明らかなように、後者に比較して前者の
方か、鋳型厚中心まで十分に磁束か通り、その磁束密度
は鋳型厚中心にて十分大きく得られ、これにより、鋳Ｙ
の狭面に沿ってスラブ内へ浸入する溶鋼流の浸入深さか
抑制でき、溶鋼流に巻き込まれた介在物やアルゴンガス
なとの気泡かスラブ内部に深く浸入することか防止でき
る。
方か、鋳型厚中心まで十分に磁束か通り、その磁束密度
は鋳型厚中心にて十分大きく得られ、これにより、鋳Ｙ
の狭面に沿ってスラブ内へ浸入する溶鋼流の浸入深さか
抑制でき、溶鋼流に巻き込まれた介在物やアルゴンガス
なとの気泡かスラブ内部に深く浸入することか防止でき
る。
第６図は、上記構成の鋳型内電磁攪拌装置を元に、可変
幅鋳型Ｍの鋳型内寸法を２３０ｍｍＸ ８００ｍｍに設
定した時の浸漬ノズル７の吐出孔８から吐出された鋳堅
内溶鋼流れを示すもので、第６図（イ）に示す鋳壓内溶
鋼流れは、サイクロコンバータ４ｂ、 ４ｃを使用し、
コイルｂ、 ｂ’とコイルｃ、 ｃ’に４００アンペア
、５市を通電した場合の溶鋼流れてあり、第６図（ロ）
に示す鋳型内溶鋼流れは、比較のために行ったもので電
磁攪拌を使用しなかった場合の溶鋼流れである。図より
明らかなように、後者に比較して前者の方が、浸漬ノズ
ル７の吐出孔８から狭面方向に向いて吐出される溶鋼流
９の吐出流速か十分低減され、可変幅鋳型Ｍの狭面に沿
ってスラブＳ内へ浸入する溶鋼流１０の浸入深さか抑制
されている。
幅鋳型Ｍの鋳型内寸法を２３０ｍｍＸ ８００ｍｍに設
定した時の浸漬ノズル７の吐出孔８から吐出された鋳堅
内溶鋼流れを示すもので、第６図（イ）に示す鋳壓内溶
鋼流れは、サイクロコンバータ４ｂ、 ４ｃを使用し、
コイルｂ、 ｂ’とコイルｃ、 ｃ’に４００アンペア
、５市を通電した場合の溶鋼流れてあり、第６図（ロ）
に示す鋳型内溶鋼流れは、比較のために行ったもので電
磁攪拌を使用しなかった場合の溶鋼流れである。図より
明らかなように、後者に比較して前者の方が、浸漬ノズ
ル７の吐出孔８から狭面方向に向いて吐出される溶鋼流
９の吐出流速か十分低減され、可変幅鋳型Ｍの狭面に沿
ってスラブＳ内へ浸入する溶鋼流１０の浸入深さか抑制
されている。
第７図は、上記構成の鋳型内電磁攪拌装置を元に、可変
幅鋳型Ｍの鋳型内寸法を２３０ｍ＋＋＋ Ｘ ｌ ６４
０［１１１１１に設定した時の浸漬ノズル７の吐出孔８
から吐出された鋳型内溶鋼流れを示すもので、第７図（
イ）に示す鋳型内溶鋼流れは、サイクロコンバータ４ａ
〜４ｂを使用し、コイルａ、 ａ’とコイルｄ、 ｄ’
に２００アンペア、５Ｈｚ、 ：ｌイルｂ、 ｂ’と
コイルｃ、 ｃ’に４００アンペア、５＆を通電した場
合の溶鋼流れてあり、第７図（ロ）および第７図（ハ）
に示す鋳型内溶鋼流れは、比較のために行ったもので、
前者は、通電条件を上記と同じにし各コイルの電流位相
の同期をとらなかった場合の溶鋼流れ、後者は、電磁攪
拌を使用しなかった場合の溶鋼流れである。この第７図
においても、図より明らかなように、第７図（ハ）に示
す溶鋼流れに比較して第７図（ロ）に示す溶鋼流れの方
か、さらに第７図（ロ）に示す溶鋼流れに比較して第７
図（イ）に示す溶鋼流れのほうか、浸漬ノズル７の吐出
孔８から狭面方向に向いて吐出される溶鋼流９の吐出流
速か十分に低減され、可変幅鋳型Ｍの狭面に沿ってスラ
ブＳ内へ浸入する溶鋼流１０の浸入深さか抑制されてい
る。
幅鋳型Ｍの鋳型内寸法を２３０ｍ＋＋＋ Ｘ ｌ ６４
０［１１１１１に設定した時の浸漬ノズル７の吐出孔８
から吐出された鋳型内溶鋼流れを示すもので、第７図（
イ）に示す鋳型内溶鋼流れは、サイクロコンバータ４ａ
〜４ｂを使用し、コイルａ、 ａ’とコイルｄ、 ｄ’
に２００アンペア、５Ｈｚ、 ：ｌイルｂ、 ｂ’と
コイルｃ、 ｃ’に４００アンペア、５＆を通電した場
合の溶鋼流れてあり、第７図（ロ）および第７図（ハ）
に示す鋳型内溶鋼流れは、比較のために行ったもので、
前者は、通電条件を上記と同じにし各コイルの電流位相
の同期をとらなかった場合の溶鋼流れ、後者は、電磁攪
拌を使用しなかった場合の溶鋼流れである。この第７図
においても、図より明らかなように、第７図（ハ）に示
す溶鋼流れに比較して第７図（ロ）に示す溶鋼流れの方
か、さらに第７図（ロ）に示す溶鋼流れに比較して第７
図（イ）に示す溶鋼流れのほうか、浸漬ノズル７の吐出
孔８から狭面方向に向いて吐出される溶鋼流９の吐出流
速か十分に低減され、可変幅鋳型Ｍの狭面に沿ってスラ
ブＳ内へ浸入する溶鋼流１０の浸入深さか抑制されてい
る。
尚、第６図および第７図は、広面から見ると左右対称と
なるので、左半分のみを示し説明した。
なるので、左半分のみを示し説明した。
上述したように、本発明に係わるスラブの連続鋳造にお
ける鋳型内電磁攪拌方法によれば、スラブ用可変幅鋳型
の内外両広面に設けた電磁攪拌装置の引抜方向の推力を
、鋳造されるスラブ広面の左右の側端（狭面）より所定
長さ除いた範囲に十分確実に作用させ得るので、鋳型の
狭面に沿ってスラブ内へ浸入する溶鋼流の浸入深さが抑
制され、溶鋼流に巻き込まれた介在物やアルゴンガスな
どの気泡かスラブ内部へ深く浸入することか防止され、
品質の良いスラブか得られる。
ける鋳型内電磁攪拌方法によれば、スラブ用可変幅鋳型
の内外両広面に設けた電磁攪拌装置の引抜方向の推力を
、鋳造されるスラブ広面の左右の側端（狭面）より所定
長さ除いた範囲に十分確実に作用させ得るので、鋳型の
狭面に沿ってスラブ内へ浸入する溶鋼流の浸入深さが抑
制され、溶鋼流に巻き込まれた介在物やアルゴンガスな
どの気泡かスラブ内部へ深く浸入することか防止され、
品質の良いスラブか得られる。
第１図は、本発明のスラブの連続鋳造における鋳型内電
磁攪拌方法に適用される装置の説明図、第２図は、第１
図に示す電磁攪拌装置の配線図、第３図は、本発明に係
わる電磁攪拌装置のコイルの巻線構造の説明図、第４図
は、コイルの磁場分布状態の説明図、第５図は、鋳型厚
方向における磁束密度の大きさを示す図、第６図乃至第
７図は、鋳型内溶鋼流れを示す説明図、第８図は、従来
技術の説明図、第９図は、比較例の電磁攪拌装置の配線
図である。 １．１ 鋳型の広面 ２ 鋳型の狭面 ３ａ〜３ｄ 変圧器 ４８〜４ｂ サイクロコンバータ ５ 周波数設定装置 ６ 鉄心 ７ 浸漬ノズル ８ 吐出孔 ９ 浸漬ノズルから吐出される溶鋼流 １０ 狭面に沿ってスラブ内へ浸入する溶鋼流ａ−ｄ
電磁攪拌装置のコイル Ｍ 可変幅鋳型 Ｓ スラブ 特許出願人 株式会社神戸製鋼所
磁攪拌方法に適用される装置の説明図、第２図は、第１
図に示す電磁攪拌装置の配線図、第３図は、本発明に係
わる電磁攪拌装置のコイルの巻線構造の説明図、第４図
は、コイルの磁場分布状態の説明図、第５図は、鋳型厚
方向における磁束密度の大きさを示す図、第６図乃至第
７図は、鋳型内溶鋼流れを示す説明図、第８図は、従来
技術の説明図、第９図は、比較例の電磁攪拌装置の配線
図である。 １．１ 鋳型の広面 ２ 鋳型の狭面 ３ａ〜３ｄ 変圧器 ４８〜４ｂ サイクロコンバータ ５ 周波数設定装置 ６ 鉄心 ７ 浸漬ノズル ８ 吐出孔 ９ 浸漬ノズルから吐出される溶鋼流 １０ 狭面に沿ってスラブ内へ浸入する溶鋼流ａ−ｄ
電磁攪拌装置のコイル Ｍ 可変幅鋳型 Ｓ スラブ 特許出願人 株式会社神戸製鋼所
Claims (1)
- （１）曲げ型連鋳機におけるスラブ用可変幅鋳型の内外
両広面の幅方向左右対称位置に、スラブの引抜方向に推
力を発生する電磁攪拌装置を少なくとも２対づつ設ける
とともに、これら電磁攪拌装置のコイルに流れる電流の
位相を揃える一方、幅方向左または右に設けられた電磁
攪拌装置のコイルの各磁極の極性を、鋳型を挟んで対向
するコイルに対しては、各磁極が異極となるように、隣
り合うコイルに対しては、各磁極が同極となるように磁
極の位相を揃えて溶鋼の電磁攪拌を行うことを特徴とす
るスラブの連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2220575A JPH084885B2 (ja) | 1990-08-21 | 1990-08-21 | スラブの連続鋳造における鋳型内電磁撹拌方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2220575A JPH084885B2 (ja) | 1990-08-21 | 1990-08-21 | スラブの連続鋳造における鋳型内電磁撹拌方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04100665A true JPH04100665A (ja) | 1992-04-02 |
| JPH084885B2 JPH084885B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=16753135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2220575A Expired - Fee Related JPH084885B2 (ja) | 1990-08-21 | 1990-08-21 | スラブの連続鋳造における鋳型内電磁撹拌方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH084885B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7628196B2 (en) | 2000-07-10 | 2009-12-08 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
-
1990
- 1990-08-21 JP JP2220575A patent/JPH084885B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7628196B2 (en) | 2000-07-10 | 2009-12-08 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH084885B2 (ja) | 1996-01-24 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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