JPH0397812A - 深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0397812A JPH0397812A JP1232699A JP23269989A JPH0397812A JP H0397812 A JPH0397812 A JP H0397812A JP 1232699 A JP1232699 A JP 1232699A JP 23269989 A JP23269989 A JP 23269989A JP H0397812 A JPH0397812 A JP H0397812A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業−トの利用分野）
この発明は、０動車用銅板等に用いてｉｌｆ通な張り剛
性に優れた深絞り用′／？ｉ延鋼板の製造方法乙こ閂ず
るものである。
性に優れた深絞り用′／？ｉ延鋼板の製造方法乙こ閂ず
るものである。
（従来の技術）
自動車のパネル等に使用される冷延鋼板には、その特性
として優れた深絞り性が要求される．深絞り性向上のた
めには、鋼板の機絨的特性と１ノで、高いランクフォー
ド値（ｒ値）と高い延性（Ｅ１）が必要である。
として優れた深絞り性が要求される．深絞り性向上のた
めには、鋼板の機絨的特性と１ノで、高いランクフォー
ド値（ｒ値）と高い延性（Ｅ１）が必要である。
ところで従来、自動車車体の組み立てば、多数のプレス
部品をそれぞれスポット溶接して行っているが、最近こ
れらの部品の幾つかを大型化、一体化することにより部
品点数、溶接数を減らしたいとい−′）要請が高まって
きた。
部品をそれぞれスポット溶接して行っているが、最近こ
れらの部品の幾つかを大型化、一体化することにより部
品点数、溶接数を減らしたいとい−′）要請が高まって
きた。
たどえば自動車のオイルバンは、その複雑な形状ゆえに
、溶接を施して完威させているのが現状であるが、自動
車メーカーによる一体成形化への要求は強い。一方、多
様化する二−ズに応えるために車のデザインはより複雑
化し、そのため従来（７）鋼板では成形が困難な部品が
増加している。これらの要求に応しるためには、従来よ
りも格段に優れた深絞り性を有する冷延鋼板が必要とな
る。
、溶接を施して完威させているのが現状であるが、自動
車メーカーによる一体成形化への要求は強い。一方、多
様化する二−ズに応えるために車のデザインはより複雑
化し、そのため従来（７）鋼板では成形が困難な部品が
増加している。これらの要求に応しるためには、従来よ
りも格段に優れた深絞り性を有する冷延鋼板が必要とな
る。
さらに、このような一体威形を行う際には、張り剛性の
問題が非常に重要になってくる。そのため、冷延鋼板の
ヤング率として、平均値で２３０００ｋｇ／ ｍｍ ”
程度が必要となってくる。
問題が非常に重要になってくる。そのため、冷延鋼板の
ヤング率として、平均値で２３０００ｋｇ／ ｍｍ ”
程度が必要となってくる。
従来から、深絞り性改善のためには各種の方法が提案さ
れていて、たとえば特公昭４４−１７２６８号公報、同
４４−１７２６９号公報および同４４−１７２７０号公
報には、低炭素リムド鋼に２回冷延一焼鈍を施すことに
より、Ｔ値を２．１８まで高めた冷延鋼板の製造方法が
開示されている。しかしながらこの程度のｒ値では、も
はや十分な深絞り性を有しているとはいえない。また「
鉄と鋼、（１９７１）． ３２８０Ｊでは、Ｃ ： ０
．００８ｗｔ％（以下単に％で示す） 、Ｍｎ ： ０
．３１％、Ｐ ： ０．０１２％、Ｓ ： ０．０１５
％、Ｎ ： ０．００５７％、Ａｌ：０．０３６％、Ｔ
ｉ ： ０．２０％なる組威の泡を、１次冷延率：５０
％、中間焼鈍：８００℃−１０時間、２次冷延率＝８０
％、最終焼鈍＝８００℃−１０時間の条件で処理するこ
とによりｒ＝３．１の超深絞り用銅板が製造可能である
ことが示されている。しかしながら上記の方法は、トー
タルの冷延圧下率が９０％ど高いため、通常使用される
冷延鋼板の板Ｊ’Ｊ： （０．６ ｍｔｎ以上）を確保
することができない。しかもヤング率に関しては、何ら
示唆されていない。
れていて、たとえば特公昭４４−１７２６８号公報、同
４４−１７２６９号公報および同４４−１７２７０号公
報には、低炭素リムド鋼に２回冷延一焼鈍を施すことに
より、Ｔ値を２．１８まで高めた冷延鋼板の製造方法が
開示されている。しかしながらこの程度のｒ値では、も
はや十分な深絞り性を有しているとはいえない。また「
鉄と鋼、（１９７１）． ３２８０Ｊでは、Ｃ ： ０
．００８ｗｔ％（以下単に％で示す） 、Ｍｎ ： ０
．３１％、Ｐ ： ０．０１２％、Ｓ ： ０．０１５
％、Ｎ ： ０．００５７％、Ａｌ：０．０３６％、Ｔ
ｉ ： ０．２０％なる組威の泡を、１次冷延率：５０
％、中間焼鈍：８００℃−１０時間、２次冷延率＝８０
％、最終焼鈍＝８００℃−１０時間の条件で処理するこ
とによりｒ＝３．１の超深絞り用銅板が製造可能である
ことが示されている。しかしながら上記の方法は、トー
タルの冷延圧下率が９０％ど高いため、通常使用される
冷延鋼板の板Ｊ’Ｊ： （０．６ ｍｔｎ以上）を確保
することができない。しかもヤング率に関しては、何ら
示唆されていない。
また、張り剛性に優れた冷延鋼板の製造方法についても
、幾つか提案されている。たとえば特開昭５７−１８１
３６１号公報には、Ｃ ： ０．００２％、Ｓｉ ：
０．０２％、旧： ０．４２％、Ｐ：０．０８％、Ｓ
： ０．０１１％、Ｎ： ０．００４５％、Ａｌ ：
０．０３％、Ｂ ： ０．００５２％なる組或の鋼を８
０％の冷間圧延後、８５０℃ ｌｍｉｎ連続焼鈍を施
すことにより、ヤング率（平均値）が２３０２０ｋｇ／
ｍｍ”の張り剛性に優れた冷延鋼板が製造可能となるこ
とが示されている。しかしながらｒ値に関しては何ら触
れるところはなく、しかも延性が４３％と低いことから
、十分な深絞り性を有しているとは言い難い。
、幾つか提案されている。たとえば特開昭５７−１８１
３６１号公報には、Ｃ ： ０．００２％、Ｓｉ ：
０．０２％、旧： ０．４２％、Ｐ：０．０８％、Ｓ
： ０．０１１％、Ｎ： ０．００４５％、Ａｌ ：
０．０３％、Ｂ ： ０．００５２％なる組或の鋼を８
０％の冷間圧延後、８５０℃ ｌｍｉｎ連続焼鈍を施
すことにより、ヤング率（平均値）が２３０２０ｋｇ／
ｍｍ”の張り剛性に優れた冷延鋼板が製造可能となるこ
とが示されている。しかしながらｒ値に関しては何ら触
れるところはなく、しかも延性が４３％と低いことから
、十分な深絞り性を有しているとは言い難い。
（発明が解決しようとする課題）
この発明は、上述した現状に鑑みて開発されたもので、
鋼威分および冷延一焼鈍条件を最適化することにより、
従来よりも格段に優れた深絞り性および張り剛性を有す
る冷延鋼板を製造することができる方法を提案すること
を目的とする。
鋼威分および冷延一焼鈍条件を最適化することにより、
従来よりも格段に優れた深絞り性および張り剛性を有す
る冷延鋼板を製造することができる方法を提案すること
を目的とする。
（課題を解決するための手段）
さて発明者らは、上記の目的を達戒すべく鋭意研究を重
ねた結果、以下のように製造条件を規制することにより
、所期した目的が有利に達威されることの知見を得た。
ねた結果、以下のように製造条件を規制することにより
、所期した目的が有利に達威されることの知見を得た。
すなわちこの発明は、下記■〜■に示すいずれかの組或
、 ■ Ｃ ： ０．００５ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： １．Ｏ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０５ ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．０１〜Ｏ．Ｉ０ｗｔ％およびＮ ： ０
．００５ｗｔ％以下 を含み、かつ Ｔｉ ： ０．０１〜０．１５杯ｔ％およびＮｂ ：
０．００１〜０．０５ｗｔ％のうちから選んだ１種また
は２種を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物から
なる組或、■ Ｃ ： ０．００５ｎｔ％以下、 Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： １．Ｏ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０５ ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．０１〜０．１０−ｔ％およびＮ ： ０
．００５ｗｔ％以下 を含み、かつ Ｂ ： ０．０００１〜０．００２０吋％を含有し
、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる組戒、 ■ Ｃ ： ０．００５ｗｔ％以下、 Ｓｔ ： ０．１ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： １．Ｏ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０５ ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．０１〜０．１０ｗｔ％およびＮ ： ０
．００５ｗｔ％以下 を含み、かつ Ｔｉ ： ０．０１〜０．１５ｗｔ％およびＮｂ ：
０．００１〜０．０５ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上と、Ｂ ： ０．
０００１〜０．００２０何ｔ％とを含有し、残部はＦｅ
および不可避的不純物からなる組成 よりなる鋼を、熱間圧延後、５０％以上の圧下率で１次
冷延を施したのち、（再結晶温度＋８０℃）〜９２０℃
の温度域にて中間焼鈍を施し、引き続き３０％以上の圧
下率であって、１次冷延圧下率より小さくかつその差が
３０％以内の圧下率で、しかも全圧下率が７８％以上と
なる２次冷延を施し、しかるのち７００〜９２０℃の温
度域にて最終焼鈍を施すことからなる深絞り用冷延鋼板
の製造方法である。
、 ■ Ｃ ： ０．００５ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： １．Ｏ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０５ ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．０１〜Ｏ．Ｉ０ｗｔ％およびＮ ： ０
．００５ｗｔ％以下 を含み、かつ Ｔｉ ： ０．０１〜０．１５杯ｔ％およびＮｂ ：
０．００１〜０．０５ｗｔ％のうちから選んだ１種また
は２種を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物から
なる組或、■ Ｃ ： ０．００５ｎｔ％以下、 Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： １．Ｏ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０５ ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．０１〜０．１０−ｔ％およびＮ ： ０
．００５ｗｔ％以下 を含み、かつ Ｂ ： ０．０００１〜０．００２０吋％を含有し
、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる組戒、 ■ Ｃ ： ０．００５ｗｔ％以下、 Ｓｔ ： ０．１ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： １．Ｏ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０５ ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．０１〜０．１０ｗｔ％およびＮ ： ０
．００５ｗｔ％以下 を含み、かつ Ｔｉ ： ０．０１〜０．１５ｗｔ％およびＮｂ ：
０．００１〜０．０５ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上と、Ｂ ： ０．
０００１〜０．００２０何ｔ％とを含有し、残部はＦｅ
および不可避的不純物からなる組成 よりなる鋼を、熱間圧延後、５０％以上の圧下率で１次
冷延を施したのち、（再結晶温度＋８０℃）〜９２０℃
の温度域にて中間焼鈍を施し、引き続き３０％以上の圧
下率であって、１次冷延圧下率より小さくかつその差が
３０％以内の圧下率で、しかも全圧下率が７８％以上と
なる２次冷延を施し、しかるのち７００〜９２０℃の温
度域にて最終焼鈍を施すことからなる深絞り用冷延鋼板
の製造方法である。
上記した各発明においては、鋼中にさらにＳｂ：０．０
０１〜０．０２％を含有させることもできる。
０１〜０．０２％を含有させることもできる。
以下、この発明の基礎となった研究結果について述べる
。
。
Ｃ ： ０．００２％、Ｓｔ ： ０．０２％、Ｍｎ
： ０．１３％、Ｐ：０．０１１％、Ｓ ： ０．０１
０％、Ａｌ ： ０．０５％、Ｎ ： ０．００２％、
Ｔｉ ： ０．０３１％およびＮｂ ： ０．００７％
を含有し、残部は実質的にＦｅの組戒になる鋼スラブを
、板厚２６ｆｆＩＩｎに熱延したのち、１次冷延、中間
焼鈍：８５０℃２０ｓ、２次冷延、最終焼鈍：８５０℃
−２０ｓを施した。
： ０．１３％、Ｐ：０．０１１％、Ｓ ： ０．０１
０％、Ａｌ ： ０．０５％、Ｎ ： ０．００２％、
Ｔｉ ： ０．０３１％およびＮｂ ： ０．００７％
を含有し、残部は実質的にＦｅの組戒になる鋼スラブを
、板厚２６ｆｆＩＩｎに熱延したのち、１次冷延、中間
焼鈍：８５０℃２０ｓ、２次冷延、最終焼鈍：８５０℃
−２０ｓを施した。
この時、全圧下率を８８％と一定にして、１次および２
次冷延圧下率を種々変化させ、最終焼鈍後のｒ値および
ヤング率を測定した。なおヤング率はＬ方向（圧延方向
）、Ｄ方向（圧延方向に４５゜）およびＣ方向（圧延方
向に９０゜）の平均値とした，最終焼鈍後の−７値およ
びヤング率に及ぼす１次および２次冷延圧下配分の影響
を第１図に示す。
次冷延圧下率を種々変化させ、最終焼鈍後のｒ値および
ヤング率を測定した。なおヤング率はＬ方向（圧延方向
）、Ｄ方向（圧延方向に４５゜）およびＣ方向（圧延方
向に９０゜）の平均値とした，最終焼鈍後の−７値およ
びヤング率に及ぼす１次および２次冷延圧下配分の影響
を第１図に示す。
同図より明らかなように、最終焼鈍後のｒ値およびヤン
グ率はｌ次および２次冷延圧下配分に強く依在し、良好
なＴ値を得るためには少なくとも５０％の１次冷延圧下
率を必要とすること、そしてとくに１次冷延圧下率が５
０％以上の範囲において、２次冷延圧下率を１次冷延圧
下率よりも幾分小さくすることが、高いＹ値とヤング率
とを併せて得る」二で重要であることが究明された。
グ率はｌ次および２次冷延圧下配分に強く依在し、良好
なＴ値を得るためには少なくとも５０％の１次冷延圧下
率を必要とすること、そしてとくに１次冷延圧下率が５
０％以上の範囲において、２次冷延圧下率を１次冷延圧
下率よりも幾分小さくすることが、高いＹ値とヤング率
とを併せて得る」二で重要であることが究明された。
第２レ１に、−Ｌ記のデータを（ｌ次冷延圧下率２次冷
延圧下率）とヤング率との関係で整理し直して示したが
、同図より明らかなように、良好なヤング率が得られる
１次冷延圧下率と２次冷延圧下率との圧下配分差は３０
％以内であることが判明した。
延圧下率）とヤング率との関係で整理し直して示したが
、同図より明らかなように、良好なヤング率が得られる
１次冷延圧下率と２次冷延圧下率との圧下配分差は３０
％以内であることが判明した。
（作 用）
−１：．記のような実験に準し、戊分組或範囲や最終圧
下率などを種々変化させて、多数の実験を行った結果に
基づき、以下のようにこの発明範囲を限定した。
下率などを種々変化させて、多数の実験を行った結果に
基づき、以下のようにこの発明範囲を限定した。
（１）鋼或分
この発明において、鋼或分は重要であり、Ｃ ： ０．
００５％以下、Ｓｉ ： ０．１％以下、旧：１．０％
以下、ｐ：ｏ．ｉ％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：
ｏ．ｏｉ〜０。１０％およびＮ ： ０．００５％以
下を含み、かつ Ｔｉ ： ０．０１〜０．１５％、Ｎｂ ： ０．００
１〜０．０５％のうちから選んだ１種または２種、およ
び／またはＢ ： ０．０００１〜０．００２０％を含
ｈ一シなければならない。また必要に応してＳｂ ：
０．００１〜０６０２％を含有させることもできる。
００５％以下、Ｓｉ ： ０．１％以下、旧：１．０％
以下、ｐ：ｏ．ｉ％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：
ｏ．ｏｉ〜０。１０％およびＮ ： ０．００５％以
下を含み、かつ Ｔｉ ： ０．０１〜０．１５％、Ｎｂ ： ０．００
１〜０．０５％のうちから選んだ１種または２種、およ
び／またはＢ ： ０．０００１〜０．００２０％を含
ｈ一シなければならない。また必要に応してＳｂ ：
０．００１〜０６０２％を含有させることもできる。
以下、各或分について限定理山を示ず。
Ｃ ： ０．００５％以下
Ｃは、深絞り性の向上にとっては少ないほど好ましいが
、その含有量が０．００５％以下ではさほど悪影響を及
ぼさないので０．００５％以下に限定した。
、その含有量が０．００５％以下ではさほど悪影響を及
ぼさないので０．００５％以下に限定した。
Ｓｉ：０．１％以下
Ｓｉは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応して
必要量添加されるが、添加量が０．１％を超えると深絞
り性に悪影響をおよぼすので、Ｏ．１％以下に限定した
。
必要量添加されるが、添加量が０．１％を超えると深絞
り性に悪影響をおよぼすので、Ｏ．１％以下に限定した
。
門ｎ ： １．０％以下
ＭｎもＳｉと同様、鋼を強化する作用があり、所望の強
度に応じて必要量添加されるが、添加量が１．０％を超
えるとやはり深絞り性に悪影響を及ぼずので、１．０％
以下に限定した。
度に応じて必要量添加されるが、添加量が１．０％を超
えるとやはり深絞り性に悪影響を及ぼずので、１．０％
以下に限定した。
Ｐ：０．１％以下
ＰもＳｉや旧と同様、鋼を強化する作用があり、所望の
強度に応じて必要量添加されるが、添加量が０．１％を
超えると深絞り性に悪影響を及ぼすので、０．１％以下
に限定した。
強度に応じて必要量添加されるが、添加量が０．１％を
超えると深絞り性に悪影響を及ぼすので、０．１％以下
に限定した。
Ｓ ： ０．０５％以下
Ｓは、少なければ少ないほど深絞り性が向上ずるので極
力低減することが好ましいが、その含有量が０．０５％
以下ではさほど悪影響を及ぼさないので０．０５％以下
に限定した。
力低減することが好ましいが、その含有量が０．０５％
以下ではさほど悪影響を及ぼさないので０．０５％以下
に限定した。
Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０％
ＡＩは、脱酸剤として、また後述する炭窒化物形威元素
の歩留り向上のために添加されるが、含有量がｏ．ｏｔ
ｏ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方０．１０
％を超えて添加してもその効果は飽和に達するので、ｏ
．ｏｉｏ〜０．１０％の範聞に限定した。
の歩留り向上のために添加されるが、含有量がｏ．ｏｔ
ｏ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方０．１０
％を超えて添加してもその効果は飽和に達するので、ｏ
．ｏｉｏ〜０．１０％の範聞に限定した。
Ｎ ： ０．００５％以下
Ｎは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので極
力低減することが好ましいが、その含有量が０．００５
％以下ではさほど悪影響を及ぼさないので０．００５％
以下に限定した。
力低減することが好ましいが、その含有量が０．００５
％以下ではさほど悪影響を及ぼさないので０．００５％
以下に限定した。
Ｔｉ ： ０．０１へ−０． １５％
Ｔｉは炭窒化物形或元素であり、鋼中の固溶（Ｃ， Ｎ
）を低減させ、深絞り性に有利な｛１１．１｝方位を優
先的に形威させるために添加される。
）を低減させ、深絞り性に有利な｛１１．１｝方位を優
先的に形威させるために添加される。
しかしながら添加量が０．０１％未満ではその添加効果
に乏しく、一方０．１５％を超えて添加してもそれ以上
の効果は得られず、むしろ鋼板表面性状および延性の劣
化につながるので０．０１〜０．１５％の範囲に限定し
た。
に乏しく、一方０．１５％を超えて添加してもそれ以上
の効果は得られず、むしろ鋼板表面性状および延性の劣
化につながるので０．０１〜０．１５％の範囲に限定し
た。
Ｎｂ ： ０．００１〜０．０５％Ｎｂは、炭化物
形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させると共に、熱
延板組織の微細化を促して、深絞り性に有利な（１１１
）方位を優先的に形威させるために添加される。しかし
ながら添加量が０．００１％未満ではその添加効果に乏
しく、一方０．０５％を超えて添加してもそれ以上の効
果は得られず、むしろ延性の劣化につながるので、０．
００１〜０．０５％の範囲に限定した。
形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させると共に、熱
延板組織の微細化を促して、深絞り性に有利な（１１１
）方位を優先的に形威させるために添加される。しかし
ながら添加量が０．００１％未満ではその添加効果に乏
しく、一方０．０５％を超えて添加してもそれ以上の効
果は得られず、むしろ延性の劣化につながるので、０．
００１〜０．０５％の範囲に限定した。
Ｂ ： ０．０００１〜０．００２０％Ｂは、耐２次加
工脆性の改善に有効に寄与するが、添加量が０． ００
０１％未満ではその添加効果に乏しく、一方０．００２
０％を超えると深絞り性が劣化するので、０．０００１
〜０．００２０％の範囲に限定した。
工脆性の改善に有効に寄与するが、添加量が０． ００
０１％未満ではその添加効果に乏しく、一方０．００２
０％を超えると深絞り性が劣化するので、０．０００１
〜０．００２０％の範囲に限定した。
Ｓｂ ： ０．００１〜０、０２％
ｓｂは、箱型焼鈍時の浸窒防止に有効に寄与する。しか
しながら添加量が０．００１％未満ではその効果がなく
、一方０．０２０％を超えると鋼板表面性が劣化するの
で、添加する場合にはｏ．ｏｏｉ〜０．０２％の範囲で
添加する必要がある。
しながら添加量が０．００１％未満ではその効果がなく
、一方０．０２０％を超えると鋼板表面性が劣化するの
で、添加する場合にはｏ．ｏｏｉ〜０．０２％の範囲で
添加する必要がある。
｛２）冷延一焼鈍工程
冷延一焼鈍工程はこの発明において最も重要であり、
５０％以上の圧延率で１次冷延を施した後、（再結晶温
度＋８０℃）〜９２０℃の温度域にて中間焼鈍を施し、
引き続き３０％以上の圧下率で、しかも全圧下率が７８
％以上となる２次冷延を施した後、７００〜９２０℃の
温度域にて最終焼鈍を施す必要がある。
度＋８０℃）〜９２０℃の温度域にて中間焼鈍を施し、
引き続き３０％以上の圧下率で、しかも全圧下率が７８
％以上となる２次冷延を施した後、７００〜９２０℃の
温度域にて最終焼鈍を施す必要がある。
ここに１次冷延圧下率は２次冷延圧下率よりも大きく、
しかもその差が３０％以内であることが肝要である。
しかもその差が３０％以内であることが肝要である。
１次冷延が５０％未満または２次冷延圧下率が３０％未
満では、冷延時に適切な圧延集合組織が形威されないた
め、中間焼鈍または最終焼鈍後に深絞り性に有利な｛１
１１）方位が形成されにくくなる。
満では、冷延時に適切な圧延集合組織が形威されないた
め、中間焼鈍または最終焼鈍後に深絞り性に有利な｛１
１１）方位が形成されにくくなる。
その結果、｛１１１｝方位が優先的に形威されず深絞り
性が劣化する。
性が劣化する。
また、全圧下率を７８％以上としないと、最終焼鈍後に
強い｛１１１｝方位が形威されないため超深絞り性を確
保できない。
強い｛１１１｝方位が形威されないため超深絞り性を確
保できない。
第３図に、全圧下率とＴ値との関係について示したが、
同図より明らかなように、全圧下率が７８％に満たない
と優れた深絞り性が得られない。
同図より明らかなように、全圧下率が７８％に満たない
と優れた深絞り性が得られない。
さらに前掲第２図にも示したとおり、２次冷延圧下率が
１次冷延圧下率よりも小さく、かつその差が３０％以内
でないと高いヤング率は確保できない。この理由につい
ては明確ではないが、ヤング率は集合Ｍｌ織に依存する
ため、上記圧下配分にて冷延および焼鈍を施した場合に
、平均のヤング率が最も高くなる再結晶集合組織が形成
されるものと考えられる。
１次冷延圧下率よりも小さく、かつその差が３０％以内
でないと高いヤング率は確保できない。この理由につい
ては明確ではないが、ヤング率は集合Ｍｌ織に依存する
ため、上記圧下配分にて冷延および焼鈍を施した場合に
、平均のヤング率が最も高くなる再結晶集合組織が形成
されるものと考えられる。
次に、中間焼鈍は（再結晶温度＋８０℃）〜９２０℃の
温度域にて、また最終焼鈍は７００〜９２０℃の温度域
にて行う必要がある。というのは中間焼鈍温度が（再結
晶温度＋８０℃）に満たなかったり、最終焼鈍温度が７
００℃に満たなかったりすると、超深絞り性および剛性
を確保できず、一方、両者とも９２０℃＠えて焼鈍を行
うと、α→Ｔ変態により結晶方位がランダム化するため
深絞り性が劣化するからである。
温度域にて、また最終焼鈍は７００〜９２０℃の温度域
にて行う必要がある。というのは中間焼鈍温度が（再結
晶温度＋８０℃）に満たなかったり、最終焼鈍温度が７
００℃に満たなかったりすると、超深絞り性および剛性
を確保できず、一方、両者とも９２０℃＠えて焼鈍を行
うと、α→Ｔ変態により結晶方位がランダム化するため
深絞り性が劣化するからである。
なお中間焼鈍および最終焼鈍ともに連続焼鈍または箱型
焼鈍のどちらでもよい。連続焼鈍時の加熱時間は１８以
上がよい。
焼鈍のどちらでもよい。連続焼鈍時の加熱時間は１８以
上がよい。
なお、最終焼鈍後の冷延鋼板には、５％以下の調質圧延
を施すことが可能である。さらにこの発明鋼板には、溶
融亜鉛めっきおよび電気亜鉛めっきを適用することも可
能である。
を施すことが可能である。さらにこの発明鋼板には、溶
融亜鉛めっきおよび電気亜鉛めっきを適用することも可
能である。
（実施例）
表１に示す種々の組成になる鋼スラブを熱間圧延後、表
２に示す種々の条件で１次冷延一中間焼鈍−２次冷延一
最終焼鈍を施した。
２に示す種々の条件で１次冷延一中間焼鈍−２次冷延一
最終焼鈍を施した。
得られた製品仮の材料特性について調べた結果を表２に
併記する。
併記する。
なお引張特性は、ＪＩＳ Ｓ号引張試験片を使用して測
定した。またＴ値は１５％引張子ひずみを与えた後、３
点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方
向に４５゜方向）およびＣ方向（圧延方曲に９０”方向
）の平均値 ｒ ＝ （ ｒ． ＋ ２ｒｏ ＋ ｒｅ ）／４とし
て求めた。またヤング率は磁気振動により共振周｝皮数
を、創定ずることにより求め、ｒ値と同様にし５で、Ｉ
−、ノＪ向、Ｉ） ：；ｆｊ向、Ｃ方向の平均値として
Ｊ：めた。
定した。またＴ値は１５％引張子ひずみを与えた後、３
点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方
向に４５゜方向）およびＣ方向（圧延方曲に９０”方向
）の平均値 ｒ ＝ （ ｒ． ＋ ２ｒｏ ＋ ｒｅ ）／４とし
て求めた。またヤング率は磁気振動により共振周｝皮数
を、創定ずることにより求め、ｒ値と同様にし５で、Ｉ
−、ノＪ向、Ｉ） ：；ｆｊ向、Ｃ方向の平均値として
Ｊ：めた。
同表より明らかなように、この発明に従い得られた冷延
鋼板はいずれも、比較例に比べて極めて優れた深絞り性
および剛性を有していた。
鋼板はいずれも、比較例に比べて極めて優れた深絞り性
および剛性を有していた。
また同し鋼種を使用し、表３に示す処理条件で２次冷延
したのち、最終焼鈍を連続溶融亜鉛めっきラインにて同
時に行って得た溶融亜鉛めっき鋼板の材料特性について
調べた結果を表３に示す。
したのち、最終焼鈍を連続溶融亜鉛めっきラインにて同
時に行って得た溶融亜鉛めっき鋼板の材料特性について
調べた結果を表３に示す。
なおめっきの種類は、Ｚｎめっきおよび合金化Ｚｎめっ
きである。
きである。
また表４に示す処理条件で最終焼鈍したのち、電気亜鉛
めっきラインにて電気めっきを施して得ためっき鋼板の
材料特性について調べた結果を表４に示す。なおめっき
の種類は、Ｚｎめっき、Ｚｎ−ＮｉめっきおよびＺｎ−
Ｆｅめっきである。
めっきラインにて電気めっきを施して得ためっき鋼板の
材料特性について調べた結果を表４に示す。なおめっき
の種類は、Ｚｎめっき、Ｚｎ−ＮｉめっきおよびＺｎ−
Ｆｅめっきである。
表３．４より明らかなように、この発明によれば、極め
て優れた深絞り性および張り剛性を有する表面処理鋼板
も製造可能となる。
て優れた深絞り性および張り剛性を有する表面処理鋼板
も製造可能となる。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、従来よりも格段に優れた深
絞り性および張り剛性を有する冷延鋼板を得ることがで
き、従来困難とされた大型パネルや超難加エオイルバン
などの一体化成形も可能となる。さらに各種表面処理ｍ
板にも適用が可能であり、工業的に極めて有意義である
。
絞り性および張り剛性を有する冷延鋼板を得ることがで
き、従来困難とされた大型パネルや超難加エオイルバン
などの一体化成形も可能となる。さらに各種表面処理ｍ
板にも適用が可能であり、工業的に極めて有意義である
。
第１図は、最終焼鈍後の下値およびヤング率におよぼす
１次および２次冷延圧下配分の影響を示したグラフ、 第２図は、（１次冷延圧下率−２次冷延圧下率）とヤン
グ率との関係を示したグラフ、 第３図は、冷間圧延の全圧下率とＴ値との関係を示した
グラフである。 −６０ −３０ ０ ３０ ６０（１
次θ延圧７−学）−（２次律延圧下率）（％）２冫大プ
ｉ〕に（圧？”真≦（％冫 ４０ ６０ ｌ；れ↑延圧″Ｆ車（％） 第３図 ｆ律延圧Ｔ牽（％） 手 続 ！ｌｔｉ 正 群 平成 ２隼 ８月１６１４
１次および２次冷延圧下配分の影響を示したグラフ、 第２図は、（１次冷延圧下率−２次冷延圧下率）とヤン
グ率との関係を示したグラフ、 第３図は、冷間圧延の全圧下率とＴ値との関係を示した
グラフである。 −６０ −３０ ０ ３０ ６０（１
次θ延圧７−学）−（２次律延圧下率）（％）２冫大プ
ｉ〕に（圧？”真≦（％冫 ４０ ６０ ｌ；れ↑延圧″Ｆ車（％） 第３図 ｆ律延圧Ｔ牽（％） 手 続 ！ｌｔｉ 正 群 平成 ２隼 ８月１６１４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．００５ｗｔ％以下、 Ｓｉ：０．１ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１ｗｔ％以下、 Ｓ：０．０５ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％および Ｎ：０．００５ｗｔ％以下 を含み、かつ Ｔｉ：０．０１〜０．１５ｗｔ％および Ｎｂ：０．００１〜０．０５ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種を含有し、残部はＦｅ
および不可避的不純物よりなる鋼を、熱間圧延後、５０
％以上の圧下率で１次冷延を施したのち、（再結晶温度
＋８０℃）〜９２０℃の温度域にて中間焼鈍を施し、引
き続き３０％以上の圧下率であって、１次冷延圧下率よ
り小さくかつその差が３０％以内の圧下率で、しかも全
圧下率が７８％以上となる２次冷延を施し、しかるのち
７００〜９２０℃の温度域にて最終焼鈍を施すことを特
徴とする深絞り用冷延鋼板の製造方法。 ２、Ｃ：０．００５ｗｔ％以下、 Ｓｉ：０．１ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１ｗｔ％以下、 Ｓ：０．０５ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％および Ｎ：０．００５ｗｔ％以下 を含み、かつ Ｂ：０．０００１〜０．００２０ｗｔ％ を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼
を、熱間圧延後、５０％以上の圧下率で１次冷延を施し
たのち、（再結晶温度＋８０℃）〜９２０℃の温度域に
て中間焼鈍を施し、引き続き３０％以上の圧下率であっ
て、１次冷延圧下率より小さくかつその差が３０％以内
の圧下率で、しかも全圧下率が７８％以上となる２次冷
延を施し、しかるのち７００〜９２０℃の温度域にて最
終焼鈍を施すことを特徴とする深絞り用冷延鋼板の製造
方法。 ３、Ｃ：０．００５ｗｔ％以下、 Ｓｉ：０．１ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１ｗｔ％以下、 Ｓ：０．０５ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％および Ｎ：０．００５ｗｔ％以下 を含み、かつ Ｔｉ：０．０１〜０．１５ｗｔ％および Ｎｂ：０．００１〜０．０５ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種と、 Ｂ：０．０００１〜０．００２０ｗｔ％ とを含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる
鋼を、熱間圧延後、５０％以上の圧下率で１次冷延を施
したのち、（再結晶温度＋８０℃）〜９２０℃の温度域
にて中間焼鈍を施し、引き続き３０％以上の圧下率であ
って、１次冷延圧下率より小さくかつその差が３０％以
内の圧下率で、しかも全圧下率が７８％以上となる２次
冷延を施し、しかるのち７００〜９２０℃の温度域にて
最終焼鈍を施すことを特徴とする深絞り用冷延鋼板の製
造方法。 ４、請求項１，２または３において、鋼中にさらにＳｂ
：０．００１〜０．０２ｗｔ％を含有してなる深絞り用
冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1232699A JPH0397812A (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| AU62059/90A AU624992B2 (en) | 1989-09-11 | 1990-08-31 | Cold-rolled steel sheet for deep drawings and method of producing the same |
| US07/576,661 US5041166A (en) | 1989-09-11 | 1990-08-31 | Cold-rolled steel sheet for deep drawing and method of producing the same |
| TW079107322A TW203628B (ja) | 1989-09-11 | 1990-08-31 | |
| DE69021471T DE69021471T2 (de) | 1989-09-11 | 1990-09-10 | Kaltgewalztes Tiefziehblech aus Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung. |
| EP90117401A EP0417699B1 (en) | 1989-09-11 | 1990-09-10 | Cold-rolled steel sheet for deep drawing and method of producing the same |
| CA002024945A CA2024945C (en) | 1989-09-11 | 1990-09-10 | Cold-rolled steel sheet for deep drawing and method of producing the same |
| KR1019900014319A KR930003598B1 (ko) | 1989-09-11 | 1990-09-11 | 딥드로잉용 냉연강판 및 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1232699A JPH0397812A (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0397812A true JPH0397812A (ja) | 1991-04-23 |
Family
ID=16943388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1232699A Pending JPH0397812A (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0397812A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014055310A (ja) * | 2012-09-11 | 2014-03-27 | Jfe Steel Corp | 剛性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JP2014055309A (ja) * | 2012-09-11 | 2014-03-27 | Jfe Steel Corp | 剛性に優れた薄鋼板の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5250723A (en) * | 1975-10-18 | 1977-04-23 | Rollei Werke Franke Heidecke | Device for measuring*controlling and indicating photographic camera exposure |
| JPS6369922A (ja) * | 1986-09-10 | 1988-03-30 | Kobe Steel Ltd | 延性及び深絞り性にすぐれる極薄冷延軟鋼板の低温焼鈍による製造方法 |
-
1989
- 1989-09-11 JP JP1232699A patent/JPH0397812A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5250723A (en) * | 1975-10-18 | 1977-04-23 | Rollei Werke Franke Heidecke | Device for measuring*controlling and indicating photographic camera exposure |
| JPS6369922A (ja) * | 1986-09-10 | 1988-03-30 | Kobe Steel Ltd | 延性及び深絞り性にすぐれる極薄冷延軟鋼板の低温焼鈍による製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014055310A (ja) * | 2012-09-11 | 2014-03-27 | Jfe Steel Corp | 剛性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JP2014055309A (ja) * | 2012-09-11 | 2014-03-27 | Jfe Steel Corp | 剛性に優れた薄鋼板の製造方法 |
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