JPH0393840A - ビニルベンジルエーテルを用いた高強度積層体 - Google Patents
ビニルベンジルエーテルを用いた高強度積層体Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は主成分として置換基を有する多価フェノールジ
ビニルベンジルエーテル、及びナフタレン核と結合した
ビニルベンジルエーテル基を1個以上有する化合物(A
)の少なくても一種及び分子中に1個以上のマレイミド
基を有する化合物(B)を主体とする樹脂溶液をマトリ
ックス樹脂とし、各種繊維材料に含浸させてなるブリブ
レグを加熱加圧成形することにより軽量で耐熱性や機械
的強度、外観等に優れた航空・宇宙産業、電気・電子産
業、自動車産業等に有用な高強度積層体を提供すること
を特徴とするものである。
ビニルベンジルエーテル、及びナフタレン核と結合した
ビニルベンジルエーテル基を1個以上有する化合物(A
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ックス樹脂とし、各種繊維材料に含浸させてなるブリブ
レグを加熱加圧成形することにより軽量で耐熱性や機械
的強度、外観等に優れた航空・宇宙産業、電気・電子産
業、自動車産業等に有用な高強度積層体を提供すること
を特徴とするものである。
近年航空・宇宙産業や自動車産業等の広範な産業分野に
おいて軽量でかつ高強度で耐熱性にも優れた複合材料へ
の必要性が増している。
おいて軽量でかつ高強度で耐熱性にも優れた複合材料へ
の必要性が増している。
従来このような複合材料用マトリックス樹脂としては、
成形性や物性の点から主としてエポキシ樹脂が用いられ
てきたが、エポキシ樹脂の場合耐熱性は、最高でも18
0℃前後である。
成形性や物性の点から主としてエポキシ樹脂が用いられ
てきたが、エポキシ樹脂の場合耐熱性は、最高でも18
0℃前後である。
近年複合材料の応用分野の拡大にともない要求性能の高
度化として、例えばこれまでの使用温度より高い領域で
の化学的・機械的安定性等複合材料への要望が高まって
きた。
度化として、例えばこれまでの使用温度より高い領域で
の化学的・機械的安定性等複合材料への要望が高まって
きた。
このためビスマレイミド系樹脂を始めとして、種々の樹
脂をマトリックスに用いることが検討されてきた。
脂をマトリックスに用いることが検討されてきた。
ビスマレイミド系樹脂は、耐熱性の点では優れているも
のの融点が非常に高く溶解性が悪いため、高価なジメチ
ルホルムアミド、N−メチルビロリドン等の高沸点溶剤
にしか溶けず、また高沸点溶剤は完全に除去することが
困難であることからプリプレグ中に残存し、このことが
原因で戊形後の積層体の耐熱性を低下させるだけでなく
、高温下でのクラックやハクリ等の発生原因となり問題
を残している。またビスマレイミド系樹脂は、高温で長
時間での成形が必要となり、或形サイクルの点からも改
良の余地を残している。
のの融点が非常に高く溶解性が悪いため、高価なジメチ
ルホルムアミド、N−メチルビロリドン等の高沸点溶剤
にしか溶けず、また高沸点溶剤は完全に除去することが
困難であることからプリプレグ中に残存し、このことが
原因で戊形後の積層体の耐熱性を低下させるだけでなく
、高温下でのクラックやハクリ等の発生原因となり問題
を残している。またビスマレイミド系樹脂は、高温で長
時間での成形が必要となり、或形サイクルの点からも改
良の余地を残している。
本発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意研究した
結果、置換基を有する多価フェノールジビニルベンジル
エーテル及びナフタレン核と結合したビニルベンジルエ
ーテル基を1個以上有する化合物(A)の少なくても一
種を100重量部及び分子中に1個以上のマレイミド基
を有する化合物(B)を1〜150重量部を主体とする
低粘度で戊形性に優れた均一なマトリックス樹脂を用い
、各種!錐材料(C)に含浸させてなるブリブレグを加
熱加圧成形することにより、軽量で耐熱性や機械的強度
、外観等優れた高強度積層体が得られることを見出し、
本発明に到達した。
結果、置換基を有する多価フェノールジビニルベンジル
エーテル及びナフタレン核と結合したビニルベンジルエ
ーテル基を1個以上有する化合物(A)の少なくても一
種を100重量部及び分子中に1個以上のマレイミド基
を有する化合物(B)を1〜150重量部を主体とする
低粘度で戊形性に優れた均一なマトリックス樹脂を用い
、各種!錐材料(C)に含浸させてなるブリブレグを加
熱加圧成形することにより、軽量で耐熱性や機械的強度
、外観等優れた高強度積層体が得られることを見出し、
本発明に到達した。
この場合、置換基を有する多価フェノールジビニルベン
ジルエーテルとは、置換基を有するベンゼンに直結した
水酸基を少なくても2個以上有する化合物で、例えば2
.3−ジオキシトルエン、3,4−ジオキシトルエン、
4 − ter−プチルカテコール、クレゾルシン、オ
ルシン、β−オルシン、m−キシロルシン、4−n−ヘ
キシルレゾルシン、2−メチルハイドロキノン、ter
−プチルハイドロキノン、2,5−ジーter −アシ
ルハイドロキノン、2.5−ジエトキシハイドロキノン
、2,3.6−トリメチルハイドロキノン、ビロガロー
ル、ピロガロール−2−メチルエーテル、ビロガロール
モノアセテート、1,3.5−トリオキシベンゼン等の
多価フェノール類と、八口メチルスチレン、例えばクロ
ルメチルスチレンとから、ジメチルスルホキシド等の溶
媒を用いて苛性カリや苛性ソーダにより脱塩化水素する
ことにより容易に合成できる化合物であり、ナフタレン
核と結合したビニルベンジルエーテルを1個以上有する
化合物とは、例えば1.2−ジヒドロキシナフタレン、
l,3−ジヒドロキシナフタレン、i,4−ジヒドロキ
シナフタレン、1.5−ジヒドロキシナフタレン、1.
6−ジヒドロキシナフタレン、l,7−ジヒドロキシナ
フタレン、1.8−ジヒドロキシナフタレン、2.3−
ジヒドロキシナフタレン、2.6−ジヒドロキシナフタ
レン、 2.7−ジヒドロキシナフタレン、1,2.3
− トリヒドロキシナフタレン、1.2.4−トリヒド
ロキシナフタレン、1.4.5− }リヒドロキシナフ
タレン、!,2,3.4−テトラヒドロキシナフタレン
、1.2.3,4,5.8−ヘキサヒドロキシナフタレ
ン、ナフトールとホルマリンの縮合によるノボラック等
と、ハロメチルスチレン例えばクロルメチルスチレンと
から、ジメチルスルホ牛シド等の溶媒を用いて苛性カリ
や苛性ソーダにより脱塩化水素することにより容易に合
成できる化合物であり、これらは下記のマレイミド化合
物や必要に応じて重合性モノマー、オリゴマーと組み合
わせることにより本発明のために適した作業性、硬化性
、耐熱性すなわち残存溶剤が1重量%以下でボイドやク
ラックの発生がなく、従来のビスマレイミド系樹脂に比
べ非常に短かい硬化時間で外観、機械的特性、耐熱性等
に優れた高強度積層体が得られることになる。中で特に
置換基を有する多価フ工ノールジビニルベンジルエーテ
ルでは、ter−プチルハイドロキノンジビニルベンジ
ルエーテル、ter−プチルカテコールジビニルベンジ
ルエーテル、2−メチルハイドロキノンジビニルベンジ
ルエーテルがまたナフタレン核と結合したビニルベンジ
ルエーテル基を1個以上有する化合物では1.5−ジヒ
ドロキシナフタレン、■,4−ジヒドロキシナフタレン
が繊維材料への含浸性、経済性、人手性を勘案すると適
当である。
ジルエーテルとは、置換基を有するベンゼンに直結した
水酸基を少なくても2個以上有する化合物で、例えば2
.3−ジオキシトルエン、3,4−ジオキシトルエン、
4 − ter−プチルカテコール、クレゾルシン、オ
ルシン、β−オルシン、m−キシロルシン、4−n−ヘ
キシルレゾルシン、2−メチルハイドロキノン、ter
−プチルハイドロキノン、2,5−ジーter −アシ
ルハイドロキノン、2.5−ジエトキシハイドロキノン
、2,3.6−トリメチルハイドロキノン、ビロガロー
ル、ピロガロール−2−メチルエーテル、ビロガロール
モノアセテート、1,3.5−トリオキシベンゼン等の
多価フェノール類と、八口メチルスチレン、例えばクロ
ルメチルスチレンとから、ジメチルスルホキシド等の溶
媒を用いて苛性カリや苛性ソーダにより脱塩化水素する
ことにより容易に合成できる化合物であり、ナフタレン
核と結合したビニルベンジルエーテルを1個以上有する
化合物とは、例えば1.2−ジヒドロキシナフタレン、
l,3−ジヒドロキシナフタレン、i,4−ジヒドロキ
シナフタレン、1.5−ジヒドロキシナフタレン、1.
6−ジヒドロキシナフタレン、l,7−ジヒドロキシナ
フタレン、1.8−ジヒドロキシナフタレン、2.3−
ジヒドロキシナフタレン、2.6−ジヒドロキシナフタ
レン、 2.7−ジヒドロキシナフタレン、1,2.3
− トリヒドロキシナフタレン、1.2.4−トリヒド
ロキシナフタレン、1.4.5− }リヒドロキシナフ
タレン、!,2,3.4−テトラヒドロキシナフタレン
、1.2.3,4,5.8−ヘキサヒドロキシナフタレ
ン、ナフトールとホルマリンの縮合によるノボラック等
と、ハロメチルスチレン例えばクロルメチルスチレンと
から、ジメチルスルホ牛シド等の溶媒を用いて苛性カリ
や苛性ソーダにより脱塩化水素することにより容易に合
成できる化合物であり、これらは下記のマレイミド化合
物や必要に応じて重合性モノマー、オリゴマーと組み合
わせることにより本発明のために適した作業性、硬化性
、耐熱性すなわち残存溶剤が1重量%以下でボイドやク
ラックの発生がなく、従来のビスマレイミド系樹脂に比
べ非常に短かい硬化時間で外観、機械的特性、耐熱性等
に優れた高強度積層体が得られることになる。中で特に
置換基を有する多価フ工ノールジビニルベンジルエーテ
ルでは、ter−プチルハイドロキノンジビニルベンジ
ルエーテル、ter−プチルカテコールジビニルベンジ
ルエーテル、2−メチルハイドロキノンジビニルベンジ
ルエーテルがまたナフタレン核と結合したビニルベンジ
ルエーテル基を1個以上有する化合物では1.5−ジヒ
ドロキシナフタレン、■,4−ジヒドロキシナフタレン
が繊維材料への含浸性、経済性、人手性を勘案すると適
当である。
分子中に1個以上のマレイミド基を有する化合物(B)
としては、公知公用のマレイミド、例えばN,N’ジフ
エニルメタンビスマレイミドでよいが、低融点、低粘度
等の点から好ましくはアミン変性ビスマレイミド、例え
ばN.N’ジフエニルメタンビスマレイミドを脂肪族ジ
アミン、脂環式ジアミン、芳香族ジアミン等、例えばP
,P’ジアミノジフエニルメタンで変性した化合物が適
当である。
としては、公知公用のマレイミド、例えばN,N’ジフ
エニルメタンビスマレイミドでよいが、低融点、低粘度
等の点から好ましくはアミン変性ビスマレイミド、例え
ばN.N’ジフエニルメタンビスマレイミドを脂肪族ジ
アミン、脂環式ジアミン、芳香族ジアミン等、例えばP
,P’ジアミノジフエニルメタンで変性した化合物が適
当である。
さらに、単官能マレイミドであるフェニルマレイミド、
シクロヘキシルマレイミド、ラウリルマレイミドをビス
マレイミド化合物やアミン変性ビスマレイミドに換えて
、又は一部置き換えて用いてもよく、その添加量は、耐
熱性、粘度、溶剤への溶解性を考慮して、ビニルベンジ
ルエーテル化合物l00重量部に対し20〜120重量
部が好適である。
シクロヘキシルマレイミド、ラウリルマレイミドをビス
マレイミド化合物やアミン変性ビスマレイミドに換えて
、又は一部置き換えて用いてもよく、その添加量は、耐
熱性、粘度、溶剤への溶解性を考慮して、ビニルベンジ
ルエーテル化合物l00重量部に対し20〜120重量
部が好適である。
また、ビニルベンジルエーテル化合物(A)100重ユ
部に対するマレイミド化合物(B)の配合割合は、溶解
性及び粘度の点から1〜1 5 0m m部が好適であ
る。
部に対するマレイミド化合物(B)の配合割合は、溶解
性及び粘度の点から1〜1 5 0m m部が好適であ
る。
重合性モノマー(D)としては、粘度調節や硬化性の改
良、経済性の点からスチレンモノマー、ジアリルフタレ
ートモノマー、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロ
パントリアクリレート、トリアリルイソシアヌレート等
のビニルあるいはアリルモノマーが特に適当であり、ビ
ニルベンジルエーテル化合物100fflfm部当り5
〜50重量部の範囲で使用される。
良、経済性の点からスチレンモノマー、ジアリルフタレ
ートモノマー、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロ
パントリアクリレート、トリアリルイソシアヌレート等
のビニルあるいはアリルモノマーが特に適当であり、ビ
ニルベンジルエーテル化合物100fflfm部当り5
〜50重量部の範囲で使用される。
重合性、オリゴマー(E)としては、粘度調節や硬化性
の改良、経済性の点から、エボキシ樹脂、ビニルエステ
ル樹脂、ポリエステル樹脂、アリル樹脂等が適当であり
、ビニルベンジルエーテル化合物100重量部当り5〜
200重量部の範囲で使用される。
の改良、経済性の点から、エボキシ樹脂、ビニルエステ
ル樹脂、ポリエステル樹脂、アリル樹脂等が適当であり
、ビニルベンジルエーテル化合物100重量部当り5〜
200重量部の範囲で使用される。
重合性モノマー及び重合性オリゴマーからなる重合性化
合物は、その下限より少量の使用では作業性などの改良
効果がなく、またその上限より多量の使用では耐熱性を
低下させるので好ましくない。
合物は、その下限より少量の使用では作業性などの改良
効果がなく、またその上限より多量の使用では耐熱性を
低下させるので好ましくない。
更に硬化や樹脂安定性の調整のためにハイドロキノン、
ペンゾキノン、銅塩、テトラメチルチウラム化合物、ニ
トロソフエニルヒドロキシ化合物等公知公用のもの等を
配合することや、硬化促進のためにラジカル開始剤、酸
無水物、芳香族アミン、脂環式アミン、脂肪族アミン、
イミダゾール類等を配合できることは言うまでもない。
ペンゾキノン、銅塩、テトラメチルチウラム化合物、ニ
トロソフエニルヒドロキシ化合物等公知公用のもの等を
配合することや、硬化促進のためにラジカル開始剤、酸
無水物、芳香族アミン、脂環式アミン、脂肪族アミン、
イミダゾール類等を配合できることは言うまでもない。
本発明に用いる繊維材料(C)とは、ガラス繊維、炭素
繊維、芳香族ポリアミド繊維、炭化ケイ素繊維、アルミ
ナ繊維等の無機及び有機繊維の長繊維、不織布、織布、
マット等が挙げられる。その含有量は強度や成形性等の
点から積層体中40〜70重量%であることが好ましい
。
繊維、芳香族ポリアミド繊維、炭化ケイ素繊維、アルミ
ナ繊維等の無機及び有機繊維の長繊維、不織布、織布、
マット等が挙げられる。その含有量は強度や成形性等の
点から積層体中40〜70重量%であることが好ましい
。
一方本発明において、樹脂溶液を繊維材料(C)に含浸
させる方法としては、溶剤法あるいは無溶剤法のどちら
の方法も用いることができる。
させる方法としては、溶剤法あるいは無溶剤法のどちら
の方法も用いることができる。
また溶剤法に用いる溶剤としては、プリプレグ中の残存
溶剤をできるだけ少なくし、耐熱性の低下やクラック、
ボイドの発生を回避するために沸点130℃以下の溶剤
、例えばアセトン、メチルエチルケトン、メチレンクロ
ライド、メチルグリコーアセテート等が好ましい。
溶剤をできるだけ少なくし、耐熱性の低下やクラック、
ボイドの発生を回避するために沸点130℃以下の溶剤
、例えばアセトン、メチルエチルケトン、メチレンクロ
ライド、メチルグリコーアセテート等が好ましい。
次に本発明を詳しく説明するために参考例及び実施例を
示すが、これをもって本発明の範四を限定するものでは
ない。なお特に断わらないかぎり実施例中の部は重量部
である。
示すが、これをもって本発明の範四を限定するものでは
ない。なお特に断わらないかぎり実施例中の部は重量部
である。
(合成例1)
[N,N’ジフエニルメタンビスマレイミドとジアミノ
ジフエニルメタンとの反応によるジアミノジフェニルメ
タン変性ビスマレイミドの合成]N,N”ジフエニルメ
タンビスマレイミド358部、ジアミノジフエニルメタ
ン99部をボールミルで十分に粉砕混合したものを17
0℃の容器中で10分間溶融撹拌を行ない、直ちに容器
を水冷してジアミノジフエニルメタン変性ビスマレイミ
ド(以下DDM変性BMIと略記する。)の固形物を得
た。
ジフエニルメタンとの反応によるジアミノジフェニルメ
タン変性ビスマレイミドの合成]N,N”ジフエニルメ
タンビスマレイミド358部、ジアミノジフエニルメタ
ン99部をボールミルで十分に粉砕混合したものを17
0℃の容器中で10分間溶融撹拌を行ない、直ちに容器
を水冷してジアミノジフエニルメタン変性ビスマレイミ
ド(以下DDM変性BMIと略記する。)の固形物を得
た。
この反応生成物はN−メチルビロリドン、DMFなどの
溶媒に可溶でアセトン、MEKなどの低沸点溶媒にも可
溶であった。
溶媒に可溶でアセトン、MEKなどの低沸点溶媒にも可
溶であった。
以下実施例1から4までは上記方法により合成した変性
ビスマレイミドを使用した。
ビスマレイミドを使用した。
(合成例2)
〔1.5−ジヒドロキシナフタレンとクロルメチルスチ
レンとの反応によるナフタレンジビニルベンジルエーテ
ルの合成〕 1.5−ジヒドロキシナフタレン80部(1,0当m)
、水酸化カリウム56、1部(1.0当量)をジメチル
スルホキシド200部、水30部中に溶解し、これに市
販のクロルメチルスチレン152.5部(1.0当量)
、ハイドロキノン0.1部をジメチルスルホキシド10
0部に溶解した物を、70℃で1時間かけて滴下し、史
に70℃で2時間反応を続けた。次に系内に大過剰の水
を加え、撹拌後水−ジメチルスルホキシドを取り除きベ
ンゼンで油状物を抽出した。ベンゼン層は5%苛性カリ
で洗浄し、水層のp11が7になるまで水洗を繰返し、
ベンゼン層を無水硫酸ソーダで乾燥した。粗反応物は固
状〜半固状で、収率はベンゼン除去後98%であり、メ
タノール、エタノールから再結晶が可能であった。この
再結晶物の融点は87〜89℃であり、アセトン、ベン
ゼン、トルエン、メチルエチルケトン、ジオキサンに可
溶、熱エタノール、熱メタノールに可溶であった。
レンとの反応によるナフタレンジビニルベンジルエーテ
ルの合成〕 1.5−ジヒドロキシナフタレン80部(1,0当m)
、水酸化カリウム56、1部(1.0当量)をジメチル
スルホキシド200部、水30部中に溶解し、これに市
販のクロルメチルスチレン152.5部(1.0当量)
、ハイドロキノン0.1部をジメチルスルホキシド10
0部に溶解した物を、70℃で1時間かけて滴下し、史
に70℃で2時間反応を続けた。次に系内に大過剰の水
を加え、撹拌後水−ジメチルスルホキシドを取り除きベ
ンゼンで油状物を抽出した。ベンゼン層は5%苛性カリ
で洗浄し、水層のp11が7になるまで水洗を繰返し、
ベンゼン層を無水硫酸ソーダで乾燥した。粗反応物は固
状〜半固状で、収率はベンゼン除去後98%であり、メ
タノール、エタノールから再結晶が可能であった。この
再結晶物の融点は87〜89℃であり、アセトン、ベン
ゼン、トルエン、メチルエチルケトン、ジオキサンに可
溶、熱エタノール、熱メタノールに可溶であった。
(合成例3)
〔2−メチルハイドロキノンとクロルメチルスチレンと
の反応によるメチルハイドロキノンジビニルベンジルエ
ーテルの合成〕 2−メチルハイドロキノン62部(t.0当量)、水酸
化カリウム56.1部(1.0当量)をジメチルスルホ
キシド120部、水30部中に溶解し、これに市販のク
ロルメチルスチレン152.5部(1.0当量)をジメ
チルスルホキシド50部に溶解したものを70℃で1時
間かけて滴下し、さらに70℃で2時間反応を続けた。
の反応によるメチルハイドロキノンジビニルベンジルエ
ーテルの合成〕 2−メチルハイドロキノン62部(t.0当量)、水酸
化カリウム56.1部(1.0当量)をジメチルスルホ
キシド120部、水30部中に溶解し、これに市販のク
ロルメチルスチレン152.5部(1.0当量)をジメ
チルスルホキシド50部に溶解したものを70℃で1時
間かけて滴下し、さらに70℃で2時間反応を続けた。
次に系内に大過剰の水を加よ、撹拌後水−ジメチルスル
ホキシドを取り除き、ベンゼンで浦状物を抽出した。ベ
ンゼン層は5%苛性カリで洗浄し水層のpl+が7にな
るまで水洗を繰返し、ベンゼン層を無水硫酸ソーダで乾
燥した。反応物は浦状物で収率はベンゼン除去後98%
であり、種々の有機溶媒例えばアセトン、ベンゼン、ト
ルエン等に可溶であった。
ホキシドを取り除き、ベンゼンで浦状物を抽出した。ベ
ンゼン層は5%苛性カリで洗浄し水層のpl+が7にな
るまで水洗を繰返し、ベンゼン層を無水硫酸ソーダで乾
燥した。反応物は浦状物で収率はベンゼン除去後98%
であり、種々の有機溶媒例えばアセトン、ベンゼン、ト
ルエン等に可溶であった。
(実施例1)
1.4ナフタレンジビニルベンジルエーテル(以下1.
AN D V B Eと略記)100部に対してフエニ
ルマレイミド20部を60℃に加温しながら撹袢し粘度
3.4ボアズ/60℃の均一な溶液とした。
AN D V B Eと略記)100部に対してフエニ
ルマレイミド20部を60℃に加温しながら撹袢し粘度
3.4ボアズ/60℃の均一な溶液とした。
この樹脂溶液を200g/dのカーボンクロス( ”
8343/東レ■)に含浸させた後、120℃中で7分
乾燥させB−ステージ化を行ない290g/rn”のプ
リプレグを得た。
8343/東レ■)に含浸させた後、120℃中で7分
乾燥させB−ステージ化を行ない290g/rn”のプ
リプレグを得た。
当プリブレグは表面粘着性もなく押発分(150’c,
20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.1%以下
であった。
20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.1%以下
であった。
このブリブレグ{6ブライを加熱加圧成形(175℃,
30分, 50kg/c4) Lた後さらに250℃,
5時間のアフターキュアーを行ない板厚3,0關の積層
板を得た。
30分, 50kg/c4) Lた後さらに250℃,
5時間のアフターキュアーを行ない板厚3,0關の積層
板を得た。
この積層板の熱間強度を表−1に、50011¥間熱エ
ージング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCに
よる硬化挙動を表−3に示した。
ージング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCに
よる硬化挙動を表−3に示した。
(実施例2)
メチルハイドロキノンジビニルベンジルエーテル(以下
MHQDVBEと略記) 100部に対してDDM変
性BM160部を60℃に加温しながら撹拌し粘度3.
5ボアズ/60’Cの均一な溶液とした。
MHQDVBEと略記) 100部に対してDDM変
性BM160部を60℃に加温しながら撹拌し粘度3.
5ボアズ/60’Cの均一な溶液とした。
この樹脂溶液を200[/rrrのカーボンクロス(
#6343/東レ■)ニ含浸させた後120”c中テl
o分乾燥させB−ステージ化を行ない285g/rrr
のプリプレグを得た。
#6343/東レ■)ニ含浸させた後120”c中テl
o分乾燥させB−ステージ化を行ない285g/rrr
のプリプレグを得た。
当プリブレグは、表面粘着性もなく揮発分(150℃,
20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.1%以
下であった。
20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.1%以
下であった。
このプリプレグl6ブライを加熱加圧成形(l75℃,
30分, 50kg/cd) Lた後さらに250℃,
5時間のアフターキュアーを行ない板厚2.9mmの積
層板を得た。
30分, 50kg/cd) Lた後さらに250℃,
5時間のアフターキュアーを行ない板厚2.9mmの積
層板を得た。
この積層板の熱間強度を表−1に、500時間熱エージ
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
(実施例3)
1.5N D V B E 100部に対してDDM変
性BM130部とビニルエステル樹脂リボキシS P
− 1509(昭和高分子■)20部、硬化剤としてバ
ーブチルD(日本油脂■)1.5部を80℃に加温しな
がらよく撹拌し粘度6ボアズ/80℃の均一な溶液とし
た。
性BM130部とビニルエステル樹脂リボキシS P
− 1509(昭和高分子■)20部、硬化剤としてバ
ーブチルD(日本油脂■)1.5部を80℃に加温しな
がらよく撹拌し粘度6ボアズ/80℃の均一な溶液とし
た。
この樹脂溶液を325g/rYfのガラスクロス(WF
350100BV/日東紡沖)に含浸させた後120
℃中で12分乾燥させB−ステージ化を行ない580g
/rtfのブリブレグを得た。
350100BV/日東紡沖)に含浸させた後120
℃中で12分乾燥させB−ステージ化を行ない580g
/rtfのブリブレグを得た。
当プリプレグは、表面粘着性がほとんどなく揮発分(1
20℃,20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.
1%以下であった。
20℃,20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.
1%以下であった。
このプリプレグ10ブライを加熱加圧成形(I75℃,
10分, 50kg/cj) Lた後さらに250℃,
5時間のアフターキュアーを行ない板厚3.1關の積層
板を得た。
10分, 50kg/cj) Lた後さらに250℃,
5時間のアフターキュアーを行ない板厚3.1關の積層
板を得た。
この積層板の熱間強度を表−1に、500時間熱エージ
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
(丈施例4)
1.4N D V B E 100部とDDM変性B
M 1.100部をアセトン200部に溶解させ粘度0
.5ボアズ/25℃の溶液とした。
M 1.100部をアセトン200部に溶解させ粘度0
.5ボアズ/25℃の溶液とした。
この樹脂溶液を200g/rr?のカーボンクロス(
” 13343/東レ■)に含浸させた後80℃で5分
、続いて120℃で5分乾燥させB−ステージ化を行な
い280g/rr?のプリブレグを得た。
” 13343/東レ■)に含浸させた後80℃で5分
、続いて120℃で5分乾燥させB−ステージ化を行な
い280g/rr?のプリブレグを得た。
当プリブレグは、表面粘着性もなく揮発分く120℃,
20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.4〜0.
5%であった。
20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.4〜0.
5%であった。
このプリプレグ17ブライを加熱加圧或形(i75℃,
30分, 50kg/cd) L,た後さらに250℃
5時間のアフターキュアーを行ない板厚3.0mmの積
層板をi4た。
30分, 50kg/cd) L,た後さらに250℃
5時間のアフターキュアーを行ない板厚3.0mmの積
層板をi4た。
この積層板の熱間強度を表−1に、500特間熱エージ
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
(実施例5)
MHQDVBE too部に対してDDM変性BMI
100部とトリアリルイソシアヌレート20部をアセト
ン220部に溶解させ0.4ポアズ/25℃の溶液とし
た。
100部とトリアリルイソシアヌレート20部をアセト
ン220部に溶解させ0.4ポアズ/25℃の溶液とし
た。
この樹脂溶戒を200g/rrrのカーボンクロス(
” 6343/東レ■)に含浸させた後80℃で5分、
続いて120℃で5分乾燥させB−ステージ化を行ない
285g/一のプリプレグを得た。
” 6343/東レ■)に含浸させた後80℃で5分、
続いて120℃で5分乾燥させB−ステージ化を行ない
285g/一のプリプレグを得た。
当ブリブレグは、表面粘着性も少なく押発分(150℃
,20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.5%で
あった。
,20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.5%で
あった。
このプリブレグ16ブライを加熱加圧成形(l75℃,
30分, 50kg/cj) I,た後さらに250℃
,5時間のアフターキュアーを行ない板厚3.0mmの
積層板を得た。
30分, 50kg/cj) I,た後さらに250℃
,5時間のアフターキュアーを行ない板厚3.0mmの
積層板を得た。
この積層板の熱間強度を表−1に、500時間熱エージ
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのpSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのpSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
(実施例6)
MHQDVBE too部に対してDDM変性BMII
OO部とジアリルフタレートモノマ−20部、ビニルエ
ステル樹脂リボキシSP−1509(昭和高分子■)5
0部、硬化剤としてジクミルパーオキサイド2.7部を
80℃に加温しながらよく撹拌し粘度4,6ボアズ/8
0℃の溶液とした。
OO部とジアリルフタレートモノマ−20部、ビニルエ
ステル樹脂リボキシSP−1509(昭和高分子■)5
0部、硬化剤としてジクミルパーオキサイド2.7部を
80℃に加温しながらよく撹拌し粘度4,6ボアズ/8
0℃の溶液とした。
この樹脂溶液を325g/r&のガラスクロス(WF3
50 100BV/日東紡■)に含浸させた後120
℃で15分乾燥させB−ステージ化を行ない560g/
ITfのブリブレグを得た。
50 100BV/日東紡■)に含浸させた後120
℃で15分乾燥させB−ステージ化を行ない560g/
ITfのブリブレグを得た。
当プリブレグは、わずかな粘着性を有し揮発分(150
℃,20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.7%
であった。
℃,20分の加熱処理後の重量差より算出)は0.7%
であった。
次にこのプリプレグ10ブライを加熱加圧或形(l75
℃.10分, 50kg/cd) Lた後さらに250
”C ,5時間のアフターキュアーを行ない板厚3.1
mmの積層板を得た。
℃.10分, 50kg/cd) Lた後さらに250
”C ,5時間のアフターキュアーを行ない板厚3.1
mmの積層板を得た。
この積層板の熱間強度を表−1に、500時間熱エージ
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
ング結果を表−2に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−3に示した。
(比較例1)
代表的なエポキシ樹脂を使用した耐熱・高強度用積層体
とその特性 フェノールノボラック型エボキシ樹脂DEN −438
(エボキシ当ffl17B/ダウケミカル社)100部
に硬化剤として4,4゜ジアミノジフエニルスルホン3
5部をアセトン135部に溶解して200g/rtfの
カーボンクロス(#63437東レ■)に含浸させた後
8o℃でIO分乾燥させ樹脂分35%のわずかに表面粘
着性を何するブリブレグを得た。
とその特性 フェノールノボラック型エボキシ樹脂DEN −438
(エボキシ当ffl17B/ダウケミカル社)100部
に硬化剤として4,4゜ジアミノジフエニルスルホン3
5部をアセトン135部に溶解して200g/rtfの
カーボンクロス(#63437東レ■)に含浸させた後
8o℃でIO分乾燥させ樹脂分35%のわずかに表面粘
着性を何するブリブレグを得た。
このブリブレグの揮発分(150’C, 20分の加熱
処理後の重量差より算出)は0.5%以下であった。
処理後の重量差より算出)は0.5%以下であった。
上記ブリブレグL6ブライを加熱加圧成形〈175℃,
1時間, 50kg/cd) Lた後さらに190’c
で4時間のアフターキュアーを行ない板厚3.0+nの
積層板を得た。
1時間, 50kg/cd) Lた後さらに190’c
で4時間のアフターキュアーを行ない板厚3.0+nの
積層板を得た。
この積層板の熱間強度を表−4に、500時間熱エージ
ング結果を表−5に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−6に示した。
ング結果を表−5に、またこの樹脂系でのDSCによる
硬化挙動を表−6に示した。
(比較例2)
一般的なボリアミノビスマレイミド樹脂を使用した耐熱
・高強度用積層体とその特性 ボリアミノビスマレイミド樹脂として合成例1で示した
ジアミノジフエニルメタン変性ビスマレイミド樹脂のN
−メチル−2−ピロリドン溶液(50%)を50℃(0
.8ポアズ)にて200g/ボのカーボンクロス( #
6343/東レ■)に含浸させた後、160℃にて15
分間乾燥させ樹脂分35%の表面粘着性のないプリプレ
グを得た。
・高強度用積層体とその特性 ボリアミノビスマレイミド樹脂として合成例1で示した
ジアミノジフエニルメタン変性ビスマレイミド樹脂のN
−メチル−2−ピロリドン溶液(50%)を50℃(0
.8ポアズ)にて200g/ボのカーボンクロス( #
6343/東レ■)に含浸させた後、160℃にて15
分間乾燥させ樹脂分35%の表面粘着性のないプリプレ
グを得た。
このプリブレグの揮発分(2lO℃,20分の加熱処理
後の重量差より算出)は3.5〜4.0%であった。
後の重量差より算出)は3.5〜4.0%であった。
上記プリブレグl6ブライを加熱加圧或形(l80℃,
2時間, 50kg/cd) Lた後さらに250℃で
6時間のアフターキュアーを行ない板厚3.1m−の積
層板を得た。この積層板の熱間強度を表−4に500時
間熱エージング結果を表−5に、またこの樹脂系でのD
SC硬化挙動を表−6に示した。
2時間, 50kg/cd) Lた後さらに250℃で
6時間のアフターキュアーを行ない板厚3.1m−の積
層板を得た。この積層板の熱間強度を表−4に500時
間熱エージング結果を表−5に、またこの樹脂系でのD
SC硬化挙動を表−6に示した。
表
測定はJIS K6911に準じ(
4
)内は保持率%を示す。
本願発明によるビニルベンジルエーテル化合物とマレイ
ミド化合物、もしくは、さらに反応基含有モノマーや反
応基含有オリゴマーを併用して繊維材料に含浸させ、加
熱加圧成形した積層体は従来のエボキシ樹脂やビスマレ
イミド系樹脂を用いた積層体に比べ高温での曲げ強度保
持率及び曲げ弾性保持率が著しく改善されたばかりか、
250℃以上での長期熱エージングに対しても非常に安
定で、さらに硬化時間も従来の1/2〜l/10以下と
大幅に短縮が可能となることから航空・宇宙産業、電気
・電子産業、自動車産業等に有用な積層体として広範に
利用されることができる。
ミド化合物、もしくは、さらに反応基含有モノマーや反
応基含有オリゴマーを併用して繊維材料に含浸させ、加
熱加圧成形した積層体は従来のエボキシ樹脂やビスマレ
イミド系樹脂を用いた積層体に比べ高温での曲げ強度保
持率及び曲げ弾性保持率が著しく改善されたばかりか、
250℃以上での長期熱エージングに対しても非常に安
定で、さらに硬化時間も従来の1/2〜l/10以下と
大幅に短縮が可能となることから航空・宇宙産業、電気
・電子産業、自動車産業等に有用な積層体として広範に
利用されることができる。
Claims (3)
- (1)置換基を有する多価フェノールジビニルベンジル
エーテル及びナフタレン核と結合したビニルベンジルエ
ーテル基を1個以上有する化合物(A)の少なくとも一
種を100重量部及び分子中に1個以上のマレイミド基
を有する化合物(B)を1〜150重量部含む樹脂溶液
を繊維材料(C)に含浸させてなるプリプレグを加熱加
圧成形することにより得られる高強度積層体。 - (2)重合性モノマー(D)5〜50重量部及び重合性
オリゴマー(E)5〜200重量部からなる重合性化合
物の少なくとも一種を配合した樹脂溶液を使用すること
を特徴とする特許請求の範囲第1項記載の高強度積層体
。 - (3)分子中に1個以上のマレイミド基を有する化合物
がビスマレイミド化合物、アミン変性マレイミド化合物
、またはモノマレイミド化合物の少なくとも一つから選
ばれた特許請求の範囲第1項または第2項記載の高強度
積層体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23028889A JPH0393840A (ja) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | ビニルベンジルエーテルを用いた高強度積層体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23028889A JPH0393840A (ja) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | ビニルベンジルエーテルを用いた高強度積層体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0393840A true JPH0393840A (ja) | 1991-04-18 |
JPH0559130B2 JPH0559130B2 (ja) | 1993-08-30 |
Family
ID=16905466
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23028889A Granted JPH0393840A (ja) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | ビニルベンジルエーテルを用いた高強度積層体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0393840A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005015552A (ja) * | 2003-06-24 | 2005-01-20 | Tdk Corp | 熱硬化性樹脂組成物、これを用いたプリプレグおよび基板 |
JP2018035260A (ja) * | 2016-08-31 | 2018-03-08 | 日本化薬株式会社 | マレイミド樹脂成型体、マレイミド樹脂成型体の製造方法、マレイミド樹脂組成物及びその硬化物 |
-
1989
- 1989-09-07 JP JP23028889A patent/JPH0393840A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005015552A (ja) * | 2003-06-24 | 2005-01-20 | Tdk Corp | 熱硬化性樹脂組成物、これを用いたプリプレグおよび基板 |
JP2018035260A (ja) * | 2016-08-31 | 2018-03-08 | 日本化薬株式会社 | マレイミド樹脂成型体、マレイミド樹脂成型体の製造方法、マレイミド樹脂組成物及びその硬化物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0559130B2 (ja) | 1993-08-30 |
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