JPH0375335A - 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPH0375335A JPH0375335A JP21104589A JP21104589A JPH0375335A JP H0375335 A JPH0375335 A JP H0375335A JP 21104589 A JP21104589 A JP 21104589A JP 21104589 A JP21104589 A JP 21104589A JP H0375335 A JPH0375335 A JP H0375335A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
およびその製造方法に係り、さらに詳しくは例えば石油
・天然ガスの掘削、輸送及び貯蔵において湿潤炭酸ガス
や湿潤硫化水素を含む環境中で高い腐食抵抗および割れ
抵抗を有する高強度鋼とその製造方法に関する。
およびその製造方法に係り、さらに詳しくは例えば石油
・天然ガスの掘削、輸送及び貯蔵において湿潤炭酸ガス
や湿潤硫化水素を含む環境中で高い腐食抵抗および割れ
抵抗を有する高強度鋼とその製造方法に関する。
(従来の技術)
近年生産される石油・天然ガス中には、湿潤な炭酸ガス
を多く含有する場合が増加しているゆこ・うした環境中
で炭素鋼や低合金鋼は著しく廃食することがよく知られ
ている。このため、掘削に使用される油井管や輸送に使
用されるラインパイプなどの防食対策として腐食抑制剤
の添加が従来より行なわれてきた。しかし、腐食抑制剤
は高温−ではその効果が失われる場合が多いことに加え
て、海洋油井や海底バイブラインでは腐食抑制剤の添加
・回収処理に要する費用は膨大なものとなり、適用でき
ない場合が多い。従って、腐食抑制剤を添加する必要の
ない耐食材料に対するニーズが最近とみに高まっている
。
を多く含有する場合が増加しているゆこ・うした環境中
で炭素鋼や低合金鋼は著しく廃食することがよく知られ
ている。このため、掘削に使用される油井管や輸送に使
用されるラインパイプなどの防食対策として腐食抑制剤
の添加が従来より行なわれてきた。しかし、腐食抑制剤
は高温−ではその効果が失われる場合が多いことに加え
て、海洋油井や海底バイブラインでは腐食抑制剤の添加
・回収処理に要する費用は膨大なものとなり、適用でき
ない場合が多い。従って、腐食抑制剤を添加する必要の
ない耐食材料に対するニーズが最近とみに高まっている
。
炭酸ガスを多く含む石油・天然ガス用の耐食材料として
は、耐食性の良好なステンレス鋼の適用かまず検討され
、例えば11.J。クライン、コロ−ジョン ′84.
ペーパーナンバー211にあるように、高強度で比較的
コストの安い鋼とL2てAl5I410あるいば420
といった、12〜13%のCrを含有するマルテンサイ
ト系ステンレス鋼が広く使用され始めている。しかしな
がら、これらの鋼は湿潤炭酸ガス環境ではあっても高温
、たとえば120℃以上の環境やCI−イオン濃度の高
い環境では耐食性が充分ではなくなり、腐食速度が大き
いという難点を有する。さらに、これらの洞は、石油・
天然ガス中に硫化水素が含まれている場合には著しく耐
食性が劣化し、全面腐食や局部腐食、さらには応力腐食
割れを生ずるという難点を有している。このため上記の
マルテンサイト系ステンレス鋼の使用は、例えばH2S
分圧が0.001気圧といった極微量のH,Sを含むか
、あるいは全< UZSを含まない場合に限られてきた
。
は、耐食性の良好なステンレス鋼の適用かまず検討され
、例えば11.J。クライン、コロ−ジョン ′84.
ペーパーナンバー211にあるように、高強度で比較的
コストの安い鋼とL2てAl5I410あるいば420
といった、12〜13%のCrを含有するマルテンサイ
ト系ステンレス鋼が広く使用され始めている。しかしな
がら、これらの鋼は湿潤炭酸ガス環境ではあっても高温
、たとえば120℃以上の環境やCI−イオン濃度の高
い環境では耐食性が充分ではなくなり、腐食速度が大き
いという難点を有する。さらに、これらの洞は、石油・
天然ガス中に硫化水素が含まれている場合には著しく耐
食性が劣化し、全面腐食や局部腐食、さらには応力腐食
割れを生ずるという難点を有している。このため上記の
マルテンサイト系ステンレス鋼の使用は、例えばH2S
分圧が0.001気圧といった極微量のH,Sを含むか
、あるいは全< UZSを含まない場合に限られてきた
。
これに対し、硫化水素による割れに対する抵抗を増した
マルテンサイト系ステンレス鋼として、例えば特開昭6
0−174859号公報、特開昭62−54063号公
報にみられる鋼が提案されている。しかj〜、これらの
鋼もCO2環境での耐食性が必ずL2も十分という訳で
はなく、また高価な合金元素であるニッケルを多量に使
用するためコストが高いという難点を有している。
マルテンサイト系ステンレス鋼として、例えば特開昭6
0−174859号公報、特開昭62−54063号公
報にみられる鋼が提案されている。しかj〜、これらの
鋼もCO2環境での耐食性が必ずL2も十分という訳で
はなく、また高価な合金元素であるニッケルを多量に使
用するためコストが高いという難点を有している。
(発明が解決しようとする課題)
本発明はこうした現状に鑑み、高温や高C&−イオン濃
度の炭酸ガス環境でも十分な耐食性を有シフ、。
度の炭酸ガス環境でも十分な耐食性を有シフ、。
硫化水素を含む場合においても高い割れ抵抗を有する安
価なマルテンサイト系ステンレス鋼とその製造方法を提
供することを目的としている。
価なマルテンサイト系ステンレス鋼とその製造方法を提
供することを目的としている。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、上記の目的を達成すべくマルテンサイト
系ステンレス鋼の成分を種々検討してきた結果、ついに
以下の知見を見出すに至った。
系ステンレス鋼の成分を種々検討してきた結果、ついに
以下の知見を見出すに至った。
まず、Crを14%を超えて鋼に添加すると湿潤炭酸ガ
ス環境中における腐食速度が著しく小さくなり、かかる
鋼にCuを添加すると腐食速度は一段と小さくなること
を見出した。そしてこのCuの添加効果は添加量を1.
2%以上とする。!:顕薯であることを見出した。また
、Cuを1.2%以上添加した場合において、C量を0
.03%未満に低減すると湿潤炭酸ガス環境中における
耐食性がさらに改善され、200℃以上にまで使用が可
能になることが分かった。CuはNiに比べるとはるか
に安価な元素であるので、1.2%以上を添加しても材
料コストの上昇はないのである。一方、Cuを1.2%
以上添加しCを0.03%未満に低減させた鋼にNを0
.03%以上含有させると一段と高強度が得られること
がわかった。このとき、かかる成分を有する鋼は硫化水
素を含む環境においても高い割れ抵抗を有するという新
知見も得られた。
ス環境中における腐食速度が著しく小さくなり、かかる
鋼にCuを添加すると腐食速度は一段と小さくなること
を見出した。そしてこのCuの添加効果は添加量を1.
2%以上とする。!:顕薯であることを見出した。また
、Cuを1.2%以上添加した場合において、C量を0
.03%未満に低減すると湿潤炭酸ガス環境中における
耐食性がさらに改善され、200℃以上にまで使用が可
能になることが分かった。CuはNiに比べるとはるか
に安価な元素であるので、1.2%以上を添加しても材
料コストの上昇はないのである。一方、Cuを1.2%
以上添加しCを0.03%未満に低減させた鋼にNを0
.03%以上含有させると一段と高強度が得られること
がわかった。このとき、かかる成分を有する鋼は硫化水
素を含む環境においても高い割れ抵抗を有するという新
知見も得られた。
さらに本発明者らは検討をすすめ、Cuを1.2%以上
添加し、Cを0.03%未満に低減し、Nを0.03%
以上添加した鋼中のPを0.025%以下に低減し、S
を0.010%以下に低減するか、Oを0.004%以
下に低減するか、のいずれかを適用すると硫化水素を含
む環境における割れ抵抗が一段と改善されることを明ら
かにした。一方、これらの鋼にNi、 Mo、 Wを添
加すれば高温あるいは高crイオン濃度の湿潤炭酸ガス
環境での腐食速度を一段と減少できることも見出した。
添加し、Cを0.03%未満に低減し、Nを0.03%
以上添加した鋼中のPを0.025%以下に低減し、S
を0.010%以下に低減するか、Oを0.004%以
下に低減するか、のいずれかを適用すると硫化水素を含
む環境における割れ抵抗が一段と改善されることを明ら
かにした。一方、これらの鋼にNi、 Mo、 Wを添
加すれば高温あるいは高crイオン濃度の湿潤炭酸ガス
環境での腐食速度を一段と減少できることも見出した。
本発明は上記の知見に基づいてなされたものであり、
第1発明の要旨とするところは、重量%で、Cr14%
超18%以下、Cu1.2〜5%、Si1%以下。
超18%以下、Cu1.2〜5%、Si1%以下。
Mn2%以下、 Ar1.005〜0.2%、NO,0
3〜0.15%を含有し、Cを0.03%未満に低減し
、残部Feおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり
、 第2発明の要旨とするところは、第1発明の鋼において
、不可避不純物のうち、重量%で、Pを0、025%以
下、Sを0.010%以下に低減したことを特徴とする
耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第3発明の要旨とするところは、第1発明あるいは第2
発明の鋼において不可避不純物のうち、重量%で、Oを
0.004%以下に低減したことを特徴とする耐食性の
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第4発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明あ
るいは第3発明の基調において、重量%で、Ni4%以
下、Mo2%以下、W4%以下のうち1種または2種以
上を含有することを特徴とする耐食性の優れたマルテン
サイト系ステンレス鋼にあり、 第5発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明あるいは第4発明の基調において、重量%で、
Ti0.2%以下、Zr0.2%以下、 Nb005%
以下、Vo、5%以下、Ta0.2%以下、 Hf01
2%以下のうち1種または2種以上を含有することを特
徴とする耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
にあり、 第6発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明、第4発明あるいは第5発明の基調において、
重量%で、Ca0.008%以下、希土類元素0.02
%以下のうち1種または2種を含有することを特徴とす
る耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり
、 第7発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明、第4発明、第5発明あるいは第6発明の基調
において、900〜1100″Cでオーステナイト化し
た後、空冷以上の冷却速度で冷却し、次いで580℃以
上AcI温度以下の温度で焼戻し処理を施した後、空冷
以上の冷却速度で冷却することを特徴とする耐食性の優
れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法にある。
3〜0.15%を含有し、Cを0.03%未満に低減し
、残部Feおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり
、 第2発明の要旨とするところは、第1発明の鋼において
、不可避不純物のうち、重量%で、Pを0、025%以
下、Sを0.010%以下に低減したことを特徴とする
耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第3発明の要旨とするところは、第1発明あるいは第2
発明の鋼において不可避不純物のうち、重量%で、Oを
0.004%以下に低減したことを特徴とする耐食性の
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第4発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明あ
るいは第3発明の基調において、重量%で、Ni4%以
下、Mo2%以下、W4%以下のうち1種または2種以
上を含有することを特徴とする耐食性の優れたマルテン
サイト系ステンレス鋼にあり、 第5発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明あるいは第4発明の基調において、重量%で、
Ti0.2%以下、Zr0.2%以下、 Nb005%
以下、Vo、5%以下、Ta0.2%以下、 Hf01
2%以下のうち1種または2種以上を含有することを特
徴とする耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
にあり、 第6発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明、第4発明あるいは第5発明の基調において、
重量%で、Ca0.008%以下、希土類元素0.02
%以下のうち1種または2種を含有することを特徴とす
る耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり
、 第7発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明、第4発明、第5発明あるいは第6発明の基調
において、900〜1100″Cでオーステナイト化し
た後、空冷以上の冷却速度で冷却し、次いで580℃以
上AcI温度以下の温度で焼戻し処理を施した後、空冷
以上の冷却速度で冷却することを特徴とする耐食性の優
れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法にある。
(作 用)
以下に本発明で成分および熱処理条件を限定した理由を
述べる。
述べる。
CTCが多量に存在すると湿潤炭酸ガス環境における耐
食性を低下させ、硫化水素の存在する環境における応力
腐食割れ抵抗を減少させる。従って、Cを低減するとこ
れら特性の改善に効果があるが、C量を0.03%未満
とすれば特にその効果が著しく、0.03%以上存在す
る場合には耐食性を低下させることから、C量は0.0
3%未満に限定する。
食性を低下させ、硫化水素の存在する環境における応力
腐食割れ抵抗を減少させる。従って、Cを低減するとこ
れら特性の改善に効果があるが、C量を0.03%未満
とすれば特にその効果が著しく、0.03%以上存在す
る場合には耐食性を低下させることから、C量は0.0
3%未満に限定する。
St : Siは脱酸のために必要な元素であるが、1
%を超えて添加すると耐食性を著しく低下させることか
ら、上限含有量は1%とずべきである。
%を超えて添加すると耐食性を著しく低下させることか
ら、上限含有量は1%とずべきである。
Mn : Mnは脱酸および強度確保のために有効な元
素であるが、2%を超えて添加するとその効果は飽和す
るので、Jy−限含有量は2%とする。
素であるが、2%を超えて添加するとその効果は飽和す
るので、Jy−限含有量は2%とする。
Cr : Crはマルテンサイト系ステンレス鋼を構成
4″る最も苓本的かつ必須の元素であ−、てm1食性を
44与するために必要な元素であるが1.含有蓋が14
%以下7は耐食性が充分ではなく、一方18%を超えて
添加すると他の合金元素をいかに調整しても焼入れ後に
マルテンザ()ffl織を得ることが困難となって強度
確保が困難乙こなるので−に限含有量は18%とずべき
で、bる。
4″る最も苓本的かつ必須の元素であ−、てm1食性を
44与するために必要な元素であるが1.含有蓋が14
%以下7は耐食性が充分ではなく、一方18%を超えて
添加すると他の合金元素をいかに調整しても焼入れ後に
マルテンザ()ffl織を得ることが困難となって強度
確保が困難乙こなるので−に限含有量は18%とずべき
で、bる。
CIJ : Cuば湿潤災酸ガス環境におけるマルテン
サイト系ステンレス鋼の腐食速度を著しく減少させ・、
CおよびNの含イ1量を調整することによ−、て硫化水
素を含む環境における割れ感受性を顕著に低下させる極
めでイj゛用な元素であるが、含有量が1,2%未満で
はこれらの効果が不充分であり、5%を超えて添加して
もその効果は飽和するばかりか冷却後にオーステナイト
を生成して強度を低下させるようになるので、1.2〜
5%の範囲に限定する。
サイト系ステンレス鋼の腐食速度を著しく減少させ・、
CおよびNの含イ1量を調整することによ−、て硫化水
素を含む環境における割れ感受性を顕著に低下させる極
めでイj゛用な元素であるが、含有量が1,2%未満で
はこれらの効果が不充分であり、5%を超えて添加して
もその効果は飽和するばかりか冷却後にオーステナイト
を生成して強度を低下させるようになるので、1.2〜
5%の範囲に限定する。
M:Mは脱酸のために必要な元素であって含有量がO,
OO5%未満ではその効果が充分ではなく1.0.2%
を超えて添加すると粗大な酸化物系介作物が期中に残留
して硫化水素中での割れ抵抗を低下させるので、含有量
範囲ば0゜005〜・0.2%とした。
OO5%未満ではその効果が充分ではなく1.0.2%
を超えて添加すると粗大な酸化物系介作物が期中に残留
して硫化水素中での割れ抵抗を低下させるので、含有量
範囲ば0゜005〜・0.2%とした。
N:NI:ICを低減したマルテンサイト系ステンレス
鋼の強度を−L昇させる元素と(−7で有効であるが5
.0o03%未満ではその効果が充分でばな(,0,1
5%を超えるとCr窒化物を生成1.て耐食性を低下さ
せ、また、割れ抵抗をも低下させるので、含有量範囲は
0.03−0.i5%とL六−9以上が本発明における
基本的成分であるが、本発明においては必要に応じてざ
ら乙こ以下の元素を添加り1、て特性を一段と向−ヒさ
せることができる。
鋼の強度を−L昇させる元素と(−7で有効であるが5
.0o03%未満ではその効果が充分でばな(,0,1
5%を超えるとCr窒化物を生成1.て耐食性を低下さ
せ、また、割れ抵抗をも低下させるので、含有量範囲は
0.03−0.i5%とL六−9以上が本発明における
基本的成分であるが、本発明においては必要に応じてざ
ら乙こ以下の元素を添加り1、て特性を一段と向−ヒさ
せることができる。
FDPは応力腐食割れ感9牲を増加さ田、・る元素であ
るので少ないほうが好ましいが1、あまりに少ないレヘ
ルにまで低減さ一毬る、′ことはいたずらに二1ストを
i−4昇きせるのみア特件の改善効果は飽和づ”るもの
であるから、本発明の目的とする耐食性、耐応力腐食割
れ性を確保するのに必要充分なほど少ない含有量と!、
7て0.025%以下に低減すると耐応力腐食割れ性が
一段と改善される。
るので少ないほうが好ましいが1、あまりに少ないレヘ
ルにまで低減さ一毬る、′ことはいたずらに二1ストを
i−4昇きせるのみア特件の改善効果は飽和づ”るもの
であるから、本発明の目的とする耐食性、耐応力腐食割
れ性を確保するのに必要充分なほど少ない含有量と!、
7て0.025%以下に低減すると耐応力腐食割れ性が
一段と改善される。
S:Sf4:Pと同様に応力腐食割れ感受性を増加させ
る元素であるので少ないほうが好ましいが、あまりに少
ないレベルにまで低減させることは、いたずらにコスト
を一上、昇させるのみで特性の改善効果は飽和するもの
であるから、本発明の目的とする耐食性、耐応力腐食割
れ性を確保するのに必要十分なほと少ない含有蓋どして
0.010%以下に低減するど耐心力腐食割れ性が一段
と改善される。
る元素であるので少ないほうが好ましいが、あまりに少
ないレベルにまで低減させることは、いたずらにコスト
を一上、昇させるのみで特性の改善効果は飽和するもの
であるから、本発明の目的とする耐食性、耐応力腐食割
れ性を確保するのに必要十分なほと少ない含有蓋どして
0.010%以下に低減するど耐心力腐食割れ性が一段
と改善される。
0:Oは多量に存在すると粗大な酸化物系非金属介在物
クラスターを生成して応力腐食割れ感受性を増加させる
ので少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルに
まで低減させることは、いたずらにコストを上昇させる
のみで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発
明の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を一段と向1
−するC刀に必要十分なほど少ない含有量としてO,O
O4%以下に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善
される。
クラスターを生成して応力腐食割れ感受性を増加させる
ので少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルに
まで低減させることは、いたずらにコストを上昇させる
のみで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発
明の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を一段と向1
−するC刀に必要十分なほど少ない含有量としてO,O
O4%以下に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善
される。
Ni : Niは1.2%以−トのCuと共存j、/て
湿潤炭酸ガス環境の耐食性をさらに改善7するのに効果
があるが、4%4i:超えて添加し7てもその効果は飽
和するばかりか、いたずらにコストを上昇させるのみで
あるから一1限含有量は4%とする。
湿潤炭酸ガス環境の耐食性をさらに改善7するのに効果
があるが、4%4i:超えて添加し7てもその効果は飽
和するばかりか、いたずらにコストを上昇させるのみで
あるから一1限含有量は4%とする。
Mo : Moは1.2%以上のCuと共存して湿潤炭
酸ガス環境の耐食性を改善するのに効果があるが、2%
を超えて添加してもその効果は飽和するばかりか、靭性
なと他の特性を低下させるようになるので上限含有量は
2%とする。
酸ガス環境の耐食性を改善するのに効果があるが、2%
を超えて添加してもその効果は飽和するばかりか、靭性
なと他の特性を低下させるようになるので上限含有量は
2%とする。
W:Wも1.2%以上のCuと共存して湿潤炭酸ガス環
境の耐食性を改善するのに効果があるが、4%を超えて
添加してもその効果は飽和するばかりか、靭性なと他の
特性を低下させるようになるので上限含有量は4%とす
る。
境の耐食性を改善するのに効果があるが、4%を超えて
添加してもその効果は飽和するばかりか、靭性なと他の
特性を低下させるようになるので上限含有量は4%とす
る。
V、 Ti、 Nb、 Ta、 Zr、 If : V
、 Ti、 Nl)、 Ta、 Zr。
、 Ti、 Nl)、 Ta、 Zr。
Hfは耐食性を一段と向上させるのに有効な元素である
が、Ti、 Zr、 Ta、 Hfでは0.2%、V、
Nbでは0.5%をそれぞれ超えて添加すると粗大な析
出物・介在物を生成して硫化水素含有環境における割れ
抵抗を低下させるようになるので上限含有量はTi、
Zr、 Ta、 Ifでは0.2%、V、Nbでは0.
5%とした。
が、Ti、 Zr、 Ta、 Hfでは0.2%、V、
Nbでは0.5%をそれぞれ超えて添加すると粗大な析
出物・介在物を生成して硫化水素含有環境における割れ
抵抗を低下させるようになるので上限含有量はTi、
Zr、 Ta、 Ifでは0.2%、V、Nbでは0.
5%とした。
Ca、希土類元素二Caおよび希土類元素(REM)は
熱間加工性の向上、耐食性の向上に効果のある元素であ
るが、Caではo、 o o s%を超えて、希土類元
素では0.02%を超えて添加すると、それぞれ粗大な
非金属介在物を生成して逆に熱間加工性および耐食性を
劣化させるので、上限含有量はCaではo、 o o
s%、希土類元素では0.02%とした。
熱間加工性の向上、耐食性の向上に効果のある元素であ
るが、Caではo、 o o s%を超えて、希土類元
素では0.02%を超えて添加すると、それぞれ粗大な
非金属介在物を生成して逆に熱間加工性および耐食性を
劣化させるので、上限含有量はCaではo、 o o
s%、希土類元素では0.02%とした。
なお、本発明において希土類元素とは原子番号が57〜
71番および89〜103番の元素およびYを指す。
71番および89〜103番の元素およびYを指す。
上記の成分を有するステンレス鋼を熱処理してマルテン
サイト組織とし所定の強度を付与するに際し、オーステ
ナイト化温度を900〜1100℃としたのは、900
″Cより低い温度ではオーステナイト化が充分ではなく
従って必要な強度を得ることが困難だからであり、オー
ステナイト化温度が1100″Cを超えると結晶粒が著
しく粗大化して硫化水素含有環境における割れ抵抗が低
下するようになるので、オーステナイト化温度は900
〜1100℃とした。
サイト組織とし所定の強度を付与するに際し、オーステ
ナイト化温度を900〜1100℃としたのは、900
″Cより低い温度ではオーステナイト化が充分ではなく
従って必要な強度を得ることが困難だからであり、オー
ステナイト化温度が1100″Cを超えると結晶粒が著
しく粗大化して硫化水素含有環境における割れ抵抗が低
下するようになるので、オーステナイト化温度は900
〜1100℃とした。
オーステナイト化後の冷却における冷却速度を空冷以上
の冷却速度としたのは、空冷よりも遅い冷却速度ではマ
ルテンサイトが充分生成せず、所定の強度を確保するこ
とが困難になるからである。
の冷却速度としたのは、空冷よりも遅い冷却速度ではマ
ルテンサイトが充分生成せず、所定の強度を確保するこ
とが困難になるからである。
焼戻し温度を580″C以上A C1温度以下としたの
は、焼戻し温度が580℃未満では充分な焼戻しが行わ
れず、焼戻し温度がAcI温度を超えると一部がオース
テナイト化しその後の冷却時にフレッシュ・マルテンサ
イトを生威し、いずれも充分に焼戻しされていないマル
テンサイトが残留するために硫化水素含有環境における
割れ感受性を増加させるためである。
は、焼戻し温度が580℃未満では充分な焼戻しが行わ
れず、焼戻し温度がAcI温度を超えると一部がオース
テナイト化しその後の冷却時にフレッシュ・マルテンサ
イトを生威し、いずれも充分に焼戻しされていないマル
テンサイトが残留するために硫化水素含有環境における
割れ感受性を増加させるためである。
焼戻し後の冷却における冷却速度を空冷以上の冷却速度
としたのは、空冷よりも遅い冷却速度では靭性が低下す
るためである。
としたのは、空冷よりも遅い冷却速度では靭性が低下す
るためである。
本発明鋼は、通常の熱間圧延によって鋼板として使用す
ることが可能であるし、熱間押出あるいは熱間圧延によ
って鋼管として使用することも可能であるし、棒あるい
は線として使用することも勿論可能である。本発明鋼は
、油井管あるいはラインパイプとしての用途のほか、バ
ルブやポンプの部品としてなど多くの用途がある。
ることが可能であるし、熱間押出あるいは熱間圧延によ
って鋼管として使用することも可能であるし、棒あるい
は線として使用することも勿論可能である。本発明鋼は
、油井管あるいはラインパイプとしての用途のほか、バ
ルブやポンプの部品としてなど多くの用途がある。
(実施例)
以下に本発明の実施例について説明する。
第1表に示す成分のステンレス鋼を溶製し、熱間圧延に
よって厚さ12ffiI11に#il板とした後、第1
表に併せて示す条件で焼入れ焼戻し処理を施していずれ
も0.2%オフセット耐力が56kg/−以上の高強度
ステンレス鋼とした。なお、第1表中の焼戻し温度はい
ずれも基調のAcI温度以下の温度である。次にこれら
の鋼材から試験片を採取して湿潤炭酸ガス環境における
腐食試験、および硫化水素含有環境における割れ試験を
行なった。湿潤炭酸ガス環境における腐食試験としては
、厚さ3閣9幅15閣、長さ50−の試験片を用い、試
験温度150℃および200″Cのオートクレーブ中で
炭酸ガス分圧40気圧の条件で15%NaC1水溶液中
に30日間浸漬して、試験前後の重量変化から腐食速度
を算出した。腐食速度の単位はtm/yで表示したが、
−船釣にある環境におけるある材料の腐食速度が0.1
m/y以下の場合、材料は十分耐食的であり使用可能で
あると考えられている。
よって厚さ12ffiI11に#il板とした後、第1
表に併せて示す条件で焼入れ焼戻し処理を施していずれ
も0.2%オフセット耐力が56kg/−以上の高強度
ステンレス鋼とした。なお、第1表中の焼戻し温度はい
ずれも基調のAcI温度以下の温度である。次にこれら
の鋼材から試験片を採取して湿潤炭酸ガス環境における
腐食試験、および硫化水素含有環境における割れ試験を
行なった。湿潤炭酸ガス環境における腐食試験としては
、厚さ3閣9幅15閣、長さ50−の試験片を用い、試
験温度150℃および200″Cのオートクレーブ中で
炭酸ガス分圧40気圧の条件で15%NaC1水溶液中
に30日間浸漬して、試験前後の重量変化から腐食速度
を算出した。腐食速度の単位はtm/yで表示したが、
−船釣にある環境におけるある材料の腐食速度が0.1
m/y以下の場合、材料は十分耐食的であり使用可能で
あると考えられている。
硫化水素含有環境における割れ試験としては、NACE
(米国腐食技術者協会)の定めている標準試験法であ
るNACE規格TM 0177に従って試験したが、硫
化水素分圧は0.1気圧、試験温度は120℃とした。
(米国腐食技術者協会)の定めている標準試験法であ
るNACE規格TM 0177に従って試験したが、硫
化水素分圧は0.1気圧、試験温度は120℃とした。
上記の条件で5%NaCZ+0.5%酢酸水溶液中にセ
ットした試験片に一定の単軸引張応力を負荷し、720
時間以内に破断するか否かを調べた。
ットした試験片に一定の単軸引張応力を負荷し、720
時間以内に破断するか否かを調べた。
試験応力は各鋼材の0.2%オフセット耐力の60%の
値とした。
値とした。
試験結果を第1表に併せて示した。第1表のうち、腐食
試験結果において◎は腐食速度が0.05mi/y未満
、0は腐食速度が0.05 wr/ y以上0.10m
m/y未満、×は腐食速度がOol mm / y以上
0.5閣/y未満、××は腐食速度が0.5 rum/
y以上であったことをそれぞれ表わしており、割れ試
験結果において◎は破断しなかったもの、×は破断した
ものをそれぞれ表わしている。なお、第1表において、
比較鋼のM、29はAl5I420鋼であり、N113
0は9Cr−IMo鋼であって、いずれも従来から湿潤
炭酸ガス環境で使用されている従来鋼である。
試験結果において◎は腐食速度が0.05mi/y未満
、0は腐食速度が0.05 wr/ y以上0.10m
m/y未満、×は腐食速度がOol mm / y以上
0.5閣/y未満、××は腐食速度が0.5 rum/
y以上であったことをそれぞれ表わしており、割れ試
験結果において◎は破断しなかったもの、×は破断した
ものをそれぞれ表わしている。なお、第1表において、
比較鋼のM、29はAl5I420鋼であり、N113
0は9Cr−IMo鋼であって、いずれも従来から湿潤
炭酸ガス環境で使用されている従来鋼である。
第1表から明らかなように本発明鋼である制動。
1〜28は、湿潤炭酸ガス環境において200℃という
従来のマルテンザイト系ステンレス鋼では考えられない
ような高温で、かつ15%NaC1というCI−イオン
濃度が非常に高い環境であっても、実用的に使用可能な
腐食速度である0、1m/yよりも腐食速度が小さく、
かつ硫化水素含有環境における割れ試験においても破断
していないことから、優れた耐食性と耐応力腐食割れ性
を有していることがわかる。これに対して比較鋼である
制動。29〜34は湿潤炭酸ガス環境において150℃
でも既に腐食速度が0.1 W/ yを大きく上回って
おり、かつ硫化水素含有環境における割れ試験において
破断している。
従来のマルテンザイト系ステンレス鋼では考えられない
ような高温で、かつ15%NaC1というCI−イオン
濃度が非常に高い環境であっても、実用的に使用可能な
腐食速度である0、1m/yよりも腐食速度が小さく、
かつ硫化水素含有環境における割れ試験においても破断
していないことから、優れた耐食性と耐応力腐食割れ性
を有していることがわかる。これに対して比較鋼である
制動。29〜34は湿潤炭酸ガス環境において150℃
でも既に腐食速度が0.1 W/ yを大きく上回って
おり、かつ硫化水素含有環境における割れ試験において
破断している。
(発明の効果)
以上述べたように、本発明は湿潤炭酸ガス環境における
優れた耐食性と湿潤硫化水素による割れに対して高い割
れ抵抗を有する鋼およびその製造方法を提供することを
可能としたものであり、産業の発展に貢献するところ極
めて大である。
優れた耐食性と湿潤硫化水素による割れに対して高い割
れ抵抗を有する鋼およびその製造方法を提供することを
可能としたものであり、産業の発展に貢献するところ極
めて大である。
245−
Claims (7)
- (1)重量%で、 Cを0.03%未満に低減し、 Si1%以下、 Mn2%以下、 Cr14%超18%以下、 Cu1.2〜5%、 Al0.005〜0.2%、 N0.03〜0.15% を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを
特徴とする耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス
鋼。 - (2)不可避不純物のうち、重量%で、 Pを0.025%以下、 Sを0.010%以下 に低減したことを特徴とする請求項1記載の耐食性の優
れたマルテンサイト系ステンレス鋼。 - (3)不可避不純物のうち、重量%で、 Oを0.004%以下 に低減したことを特徴とする請求項1または2記載の耐
食性の優れたマルテンサイト系ステンレス綱。 - (4)付加成分として、重量%で、 Ni4%以下、 Mo2%以下、 W4%以下 のうち1種または2種以上を含有することを特徴とする
請求項1、2または3記載の耐食性の優れたマルテンサ
イト系ステンレス鋼。 - (5)付加成分として、重量%で、 V0.5%以下、 Ti0.2%以下、 Nb0.5%以下、 Zr0.2%以下、 Ta0.2%以下、 Hf0.2%以下 のうち1種または2種以上を含有することを特徴とする
請求項1、2、3または4記載の耐食性の優れたマルテ
ンサイト系ステンレス鋼。 - (6)付加成分として、重量%で、 Ca0.008%以下、 希土類元素0.02%以下 のうち1種または2種を含有することを特徴とする請求
項1、2、3、4または5記載の耐食性の優れたマルテ
ンサイト系ステンレス鋼。 - (7)請求項1、2、3、4、5または6記載のマルテ
ンサイト系ステンレス鋼を、900〜1100℃でオー
ステナイト化した後、空冷以上の冷却速度で冷却し、次
いで580℃以上Ac_1温度以下の温度で焼戻し処理
を施した後、空冷以上の冷却速度で冷却することを特徴
とする耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21104589A JP2742948B2 (ja) | 1989-08-16 | 1989-08-16 | 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21104589A JP2742948B2 (ja) | 1989-08-16 | 1989-08-16 | 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0375335A true JPH0375335A (ja) | 1991-03-29 |
JP2742948B2 JP2742948B2 (ja) | 1998-04-22 |
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ID=16599467
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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Country | Link |
---|---|
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Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05255734A (ja) * | 1991-11-22 | 1993-10-05 | Nippon Steel Corp | 割れ感受性の小さいマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
WO1995018242A1 (fr) * | 1993-12-28 | 1995-07-06 | Nippon Steel Corporation | Acier thermo-resistant martensitique dote d'une excellente resistance a l'adoucissement des zones affectees thermiquement et procede de production correspondant |
EP1514950A1 (en) * | 2002-06-19 | 2005-03-16 | JFE Steel Corporation | Stainless-steel pipe for oil well and process for producing the same |
WO2009119048A1 (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-01 | 住友金属工業株式会社 | 油井管に用いられるステンレス鋼 |
WO2010050519A1 (ja) | 2008-10-30 | 2010-05-06 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性と耐高温炭酸ガス腐食に優れた高強度ステンレス鋼管 |
WO2014030392A1 (ja) * | 2012-08-24 | 2014-02-27 | エヌケーケーシームレス鋼管株式会社 | 高強度高靭性高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼 |
WO2016170761A1 (ja) * | 2015-04-21 | 2016-10-27 | Jfeスチール株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6793744B1 (en) | 2000-11-15 | 2004-09-21 | Research Institute Of Industrial Science & Technology | Martenstic stainless steel having high mechanical strength and corrosion |
-
1989
- 1989-08-16 JP JP21104589A patent/JP2742948B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05255734A (ja) * | 1991-11-22 | 1993-10-05 | Nippon Steel Corp | 割れ感受性の小さいマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
WO1995018242A1 (fr) * | 1993-12-28 | 1995-07-06 | Nippon Steel Corporation | Acier thermo-resistant martensitique dote d'une excellente resistance a l'adoucissement des zones affectees thermiquement et procede de production correspondant |
CN1039036C (zh) * | 1993-12-28 | 1998-07-08 | 新日本制铁株式会社 | 耐热影响区软化性能优良的马氏体耐热钢及其制造方法 |
US7842141B2 (en) | 2002-06-19 | 2010-11-30 | Jfe Steel Corporation | Stainless-steel pipe for oil well and process for producing the same |
EP1514950A1 (en) * | 2002-06-19 | 2005-03-16 | JFE Steel Corporation | Stainless-steel pipe for oil well and process for producing the same |
EP1514950A4 (en) * | 2002-06-19 | 2005-07-20 | Jfe Steel Corp | STAINLESS STEEL PIPE FOR OIL WELLS AND PROCESS FOR PRODUCING THE PIPE |
JPWO2009119048A1 (ja) * | 2008-03-28 | 2011-07-21 | 住友金属工業株式会社 | 油井管に用いられるステンレス鋼 |
JP4577457B2 (ja) * | 2008-03-28 | 2010-11-10 | 住友金属工業株式会社 | 油井管に用いられるステンレス鋼 |
WO2009119048A1 (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-01 | 住友金属工業株式会社 | 油井管に用いられるステンレス鋼 |
WO2010050519A1 (ja) | 2008-10-30 | 2010-05-06 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性と耐高温炭酸ガス腐食に優れた高強度ステンレス鋼管 |
US8608872B2 (en) | 2008-10-30 | 2013-12-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength stainless steel pipe excellent in sulfide stress cracking resistance and high-temperature carbonic-acid gas corrosion resistance |
WO2014030392A1 (ja) * | 2012-08-24 | 2014-02-27 | エヌケーケーシームレス鋼管株式会社 | 高強度高靭性高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼 |
WO2016170761A1 (ja) * | 2015-04-21 | 2016-10-27 | Jfeスチール株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
CN107532259A (zh) * | 2015-04-21 | 2018-01-02 | 杰富意钢铁株式会社 | 马氏体不锈钢 |
US10655195B2 (en) | 2015-04-21 | 2020-05-19 | Jfe Steel Corporation | Martensitic stainless steel |
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