JPH035897B2 - - Google Patents
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- JPH035897B2 JPH035897B2 JP3281183A JP3281183A JPH035897B2 JP H035897 B2 JPH035897 B2 JP H035897B2 JP 3281183 A JP3281183 A JP 3281183A JP 3281183 A JP3281183 A JP 3281183A JP H035897 B2 JPH035897 B2 JP H035897B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0677—Accessories therefor for guiding, supporting or tensioning the casting belts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はスラブ材を製造するベルト式連鋳機に
関し、特にその鋳型構造に関する。
関し、特にその鋳型構造に関する。
従来、熱間ストリツプ材用素材を製造する連鋳
機は、矩形状の鋳型とこれに接続されるローラガ
イドとによつて構成されていた。この方法では鋳
型で造形された薄い凝固殻を、鋳型下部のガイド
ローラで鋳型より摺動的に引き出すので、凝固殻
が破断しやすく高速化が困難であつた。
機は、矩形状の鋳型とこれに接続されるローラガ
イドとによつて構成されていた。この方法では鋳
型で造形された薄い凝固殻を、鋳型下部のガイド
ローラで鋳型より摺動的に引き出すので、凝固殻
が破断しやすく高速化が困難であつた。
この欠点を解決するために、矩形鋳型の対向す
る長辺の側に金属ベルトを用い、凝固殻がこの金
属ベルトとほぼ同期しながら移動する同期式連鋳
機が提案され、この方式により従来の連鋳速度に
比べて数倍の高速化を達成することが可能となつ
た。さらにこの方式のベルト式連鋳機によれば、
初期凝固殻を安定した状態で造形するばかりでな
く、溶鋼の静圧負荷を支持する面でも有利であ
る。すなわち金属ベルトの裏面には、冷却水を供
給する多数の吹出孔を備えて該金属ベルトとの間
に冷却水の薄膜層を形成する平面状の静水圧軸受
が配設されており、この静水圧軸受により金属ベ
ルトを冷却支持するため、従来のローラで鋳片を
案内支持する場合に生ずる、ローラ間で凝固殻が
溶鋼の静圧でふくれる現象、すなわちバルジング
変形を防止でき、良質な製品が得られるようにな
つた。
る長辺の側に金属ベルトを用い、凝固殻がこの金
属ベルトとほぼ同期しながら移動する同期式連鋳
機が提案され、この方式により従来の連鋳速度に
比べて数倍の高速化を達成することが可能となつ
た。さらにこの方式のベルト式連鋳機によれば、
初期凝固殻を安定した状態で造形するばかりでな
く、溶鋼の静圧負荷を支持する面でも有利であ
る。すなわち金属ベルトの裏面には、冷却水を供
給する多数の吹出孔を備えて該金属ベルトとの間
に冷却水の薄膜層を形成する平面状の静水圧軸受
が配設されており、この静水圧軸受により金属ベ
ルトを冷却支持するため、従来のローラで鋳片を
案内支持する場合に生ずる、ローラ間で凝固殻が
溶鋼の静圧でふくれる現象、すなわちバルジング
変形を防止でき、良質な製品が得られるようにな
つた。
このようなベルト式連鋳機においては、注湯さ
れた鋳片の湯面近傍における鋳型形状を正確に保
持することが重要であり、もしこの形状が悪いと
造形された鋳片形状もこれにならつて悪くなる。
れた鋳片の湯面近傍における鋳型形状を正確に保
持することが重要であり、もしこの形状が悪いと
造形された鋳片形状もこれにならつて悪くなる。
上記従来技術におけるベルト式連鋳機では、一
般に設備高さを低くするため鋳型を湾曲状に形成
させている。この鋳型を湾曲状に形成させた部
分、つまり金属ベルトの湾曲部分においては、溶
鋼からの静圧及び金属ベルトに働く長手方向の張
力により生じる該ベルトの半径方向の力が働いて
いる。
般に設備高さを低くするため鋳型を湾曲状に形成
させている。この鋳型を湾曲状に形成させた部
分、つまり金属ベルトの湾曲部分においては、溶
鋼からの静圧及び金属ベルトに働く長手方向の張
力により生じる該ベルトの半径方向の力が働いて
いる。
前記金属ベルトの湾曲部分の内側ベルトには、
該金属ベルトの張力によつて生じる前記鋳型の湾
曲半径方向の力が静水圧軸受に対向するように作
用すると共に、溶鋼からの静圧も働くので溶鋼静
圧は該ベルトを介して静水圧軸受で全面的に支持
される。
該金属ベルトの張力によつて生じる前記鋳型の湾
曲半径方向の力が静水圧軸受に対向するように作
用すると共に、溶鋼からの静圧も働くので溶鋼静
圧は該ベルトを介して静水圧軸受で全面的に支持
される。
これに対し、前記金属ベルトの湾曲部分の外側
ベルトでは、該金属ベルトの張力によつて生じる
前記鋳型の湾曲半径方向の力が静水圧軸受から離
反する方向に働くため、溶鋼からの静圧が小さい
場合は、該金属ベルトは静水圧軸受に全面的に支
持されることはない。そして、溶鋼の静圧が増大
して前記金属ベルトの張力によつて生じる前記鋳
型の湾曲半径方向の圧力に打ち勝つた後にはじめ
て、溶鋼静圧はベルトを介して静水圧軸受で支持
されることになる。
ベルトでは、該金属ベルトの張力によつて生じる
前記鋳型の湾曲半径方向の力が静水圧軸受から離
反する方向に働くため、溶鋼からの静圧が小さい
場合は、該金属ベルトは静水圧軸受に全面的に支
持されることはない。そして、溶鋼の静圧が増大
して前記金属ベルトの張力によつて生じる前記鋳
型の湾曲半径方向の圧力に打ち勝つた後にはじめ
て、溶鋼静圧はベルトを介して静水圧軸受で支持
されることになる。
つまり、溶鋼の静圧が小さい場合、前記鋳型を
構成する湾曲部分の外側ベルトは鋳型短辺部材で
主に支持され、金属ベルトと静水圧軸受間に間隙
が生じる為に、ベルト鋳型は形状不良となり、こ
れに伴つて鋳片形状も悪くなるというものであ
る。
構成する湾曲部分の外側ベルトは鋳型短辺部材で
主に支持され、金属ベルトと静水圧軸受間に間隙
が生じる為に、ベルト鋳型は形状不良となり、こ
れに伴つて鋳片形状も悪くなるというものであ
る。
第１図は上記で説明したベルト鋳型の湾曲部分
を示す側断面図であり、第２図はそのＡ−Ａ断面
図である。第１図、第２図において湾曲外側面の
金属ベルト１に長手方向の張力σf0が加わると、
この張力は金属ベルト幅方向に一様に分布せず短
辺部材２との接触面３に集中することが測定にお
いても明らかにされた。一方この短辺部材２の金
属ベルト１との接触面３の長さａは、金属ベルト
１との良好な当りを得るためにあまり長くすこと
ができず、通常30mm程度になつている。またこの
湾曲した短辺部材２と金属ベルト１との接触部に
おける張力の集中度を測定してみると、金属ベル
ト１の張力は第２図に示す当り面３の約２倍の部
分に集中し、その他の部分には張力は負荷されな
いことが明らかになつた。金属ベルト１の幅を
Ｂ、金属ベルト１に一様に負荷されたものとした
場合の単位張力をσf0とすると、この部分の金属
ベルト１の張力σfは次式(1)で計算できる。
を示す側断面図であり、第２図はそのＡ−Ａ断面
図である。第１図、第２図において湾曲外側面の
金属ベルト１に長手方向の張力σf0が加わると、
この張力は金属ベルト幅方向に一様に分布せず短
辺部材２との接触面３に集中することが測定にお
いても明らかにされた。一方この短辺部材２の金
属ベルト１との接触面３の長さａは、金属ベルト
１との良好な当りを得るためにあまり長くすこと
ができず、通常30mm程度になつている。またこの
湾曲した短辺部材２と金属ベルト１との接触部に
おける張力の集中度を測定してみると、金属ベル
ト１の張力は第２図に示す当り面３の約２倍の部
分に集中し、その他の部分には張力は負荷されな
いことが明らかになつた。金属ベルト１の幅を
Ｂ、金属ベルト１に一様に負荷されたものとした
場合の単位張力をσf0とすると、この部分の金属
ベルト１の張力σfは次式(1)で計算できる。
σf＝Ｂ／4aσf0 ……(1)
従つてこの短辺部材２との接触部における金属
ベルト１は伸び、第２図に示すように金属ベルト
１は溶湯４側に変形してゆく。鋳型の湾曲半径を
Ｒ、金属ベルト１のヤング率をＥとすると、この
変形量δは次式(2)で計算できる。
ベルト１は伸び、第２図に示すように金属ベルト
１は溶湯４側に変形してゆく。鋳型の湾曲半径を
Ｒ、金属ベルト１のヤング率をＥとすると、この
変形量δは次式(2)で計算できる。
δ＝σf／ＥＲ＝Ｒ／Ｅ・Ｂ／4aσf0……(2)
ここで一例として、σf0＝５Kg／mm2、Ｅ＝21000
Kg／mm2、Ｒ＝2500mm、ａ＝30mm、Ｂ＝1500mmとす
ると δ＝2500／21000×1500／４×30×５＝1.48mm となる。すなわち第２図において金属ベルト１の
中央部は1.5mm程度溶湯４側にへこみ、かつ短辺
部材２の近傍では鋭角の形状となる。
Kg／mm2、Ｒ＝2500mm、ａ＝30mm、Ｂ＝1500mmとす
ると δ＝2500／21000×1500／４×30×５＝1.48mm となる。すなわち第２図において金属ベルト１の
中央部は1.5mm程度溶湯４側にへこみ、かつ短辺
部材２の近傍では鋭角の形状となる。
このように金属ベルト１が変形すると、溶湯４
が最初に凝固する湯面では溶鋼の静圧はゼロに近
いから、第２図に示す溶湯４はこの図のような鋳
片の外殻に造形されるので、形状不良の鋳片が製
造されることになる。
が最初に凝固する湯面では溶鋼の静圧はゼロに近
いから、第２図に示す溶湯４はこの図のような鋳
片の外殻に造形されるので、形状不良の鋳片が製
造されることになる。
また静水圧軸受５と金属ベルト１との間の間隙
が大となり、この部分の金属ベルトを冷却するた
めに必要な冷却水の水量が増加する。
が大となり、この部分の金属ベルトを冷却するた
めに必要な冷却水の水量が増加する。
本発明は上記事実に鑑みてなされたものであ
り、その目的とするところは、湯面近傍における
鋳型の断面形状をほぼ矩型とし、形状の良好な鋳
片を得ることのできる鋳型構造を有するベルト式
連鋳機を提供するにある。
り、その目的とするところは、湯面近傍における
鋳型の断面形状をほぼ矩型とし、形状の良好な鋳
片を得ることのできる鋳型構造を有するベルト式
連鋳機を提供するにある。
上記目的を達成するために、鋳片の幅方向側面
を冷却し、該鋳片と同期して移送される湾曲した
態様で配置された一対の金属ベルトと、前記金属
ベルト間に内に配設され、鋳片の厚み方向側面を
冷却する一対の短辺側壁とによつて鋳片の鋳型を
構成し、前記金属ベルトの裏面に配置され、冷却
水を供給する多数の吹出孔を備えて該金属ベルト
との間に冷却水の薄膜層を形成する複数個の静水
圧軸受を備えたベルト式連鋳機において、 前記複数個の静水圧軸受のうち、鋳片の内部が
未凝固状態にある前記鋳型の溶湯注入部近傍の静
水圧軸受を垂直方向に沿つて直線状に配置し、同
じく鋳片の内部が未凝固状態にあるその下方側の
静水圧軸受を湾曲状に配置し、前記両者の静水圧
軸受の境界を、前記鋳型内に存在する未凝固状態
にある溶湯の静圧が、前記湾曲した領域にある金
属ベルトに働く長手方向の張力により生じる該ベ
ルト鋳型の湾曲半径方向の見かけ上の圧力と略等
しくなる位置に設定したものである。
を冷却し、該鋳片と同期して移送される湾曲した
態様で配置された一対の金属ベルトと、前記金属
ベルト間に内に配設され、鋳片の厚み方向側面を
冷却する一対の短辺側壁とによつて鋳片の鋳型を
構成し、前記金属ベルトの裏面に配置され、冷却
水を供給する多数の吹出孔を備えて該金属ベルト
との間に冷却水の薄膜層を形成する複数個の静水
圧軸受を備えたベルト式連鋳機において、 前記複数個の静水圧軸受のうち、鋳片の内部が
未凝固状態にある前記鋳型の溶湯注入部近傍の静
水圧軸受を垂直方向に沿つて直線状に配置し、同
じく鋳片の内部が未凝固状態にあるその下方側の
静水圧軸受を湾曲状に配置し、前記両者の静水圧
軸受の境界を、前記鋳型内に存在する未凝固状態
にある溶湯の静圧が、前記湾曲した領域にある金
属ベルトに働く長手方向の張力により生じる該ベ
ルト鋳型の湾曲半径方向の見かけ上の圧力と略等
しくなる位置に設定したものである。
鋳片の内部が未凝固状態にある前記鋳型内に存
在する溶湯の静圧が、鋳型を構成する湾曲した領
域にある金属ベルトに働く長手方向の張力より生
じる該ベルト鋳型の湾曲半径方向の見かけ上の圧
力と略等しくなる位置までは、前記静水圧軸受を
垂直方向に沿つて直線状に配置したので、該鋳型
を構成する湾曲領域外側の金属ベルトの変形を防
ぎ、湯面近傍における鋳型の断面形状をほぼ矩形
とし、形状の良好な鋳片を得ることができる。
在する溶湯の静圧が、鋳型を構成する湾曲した領
域にある金属ベルトに働く長手方向の張力より生
じる該ベルト鋳型の湾曲半径方向の見かけ上の圧
力と略等しくなる位置までは、前記静水圧軸受を
垂直方向に沿つて直線状に配置したので、該鋳型
を構成する湾曲領域外側の金属ベルトの変形を防
ぎ、湯面近傍における鋳型の断面形状をほぼ矩形
とし、形状の良好な鋳片を得ることができる。
以下本発明に係るベルト式連鋳機の一実施例を
図面を参照して説明する。
図面を参照して説明する。
第３図は本発明の実施例を示す側面図であり、
第４図は第３図のＢ−Ｂ断面図である。タンデイ
ツシユ５内の溶湯６はノズル７より下部のベルト
鋳型に注湯される。
第４図は第３図のＢ−Ｂ断面図である。タンデイ
ツシユ５内の溶湯６はノズル７より下部のベルト
鋳型に注湯される。
ベルト鋳型は第４図に示す如く相対向する長辺
側の金属ベルト８，９と、短辺側の鋳型１０，１
１とによつて構成されている。前記金属ベルト
８，９はその裏面を複数の静水圧軸受によつて支
承されており、前記溶湯６が前記ノズル７より注
湯され、鋳片１２の内部が凝固するまでの間に、
上部静水圧軸受１３〜１９、下部静水圧軸受２０
〜２６が配設されている。この静水圧軸受１３〜
２６にはそれぞれ冷却水供給孔２７が形成されて
おり、この供給孔２７より供給水が前記ベルト
８，９と静水圧軸受１３〜２６の面間に噴射さ
れ、冷却と共に流体抵抗圧を生じて溶鋼の静圧を
支持するようになつている。
側の金属ベルト８，９と、短辺側の鋳型１０，１
１とによつて構成されている。前記金属ベルト
８，９はその裏面を複数の静水圧軸受によつて支
承されており、前記溶湯６が前記ノズル７より注
湯され、鋳片１２の内部が凝固するまでの間に、
上部静水圧軸受１３〜１９、下部静水圧軸受２０
〜２６が配設されている。この静水圧軸受１３〜
２６にはそれぞれ冷却水供給孔２７が形成されて
おり、この供給孔２７より供給水が前記ベルト
８，９と静水圧軸受１３〜２６の面間に噴射さ
れ、冷却と共に流体抵抗圧を生じて溶鋼の静圧を
支持するようになつている。
これらの静水圧軸受にはそれぞれ軸受接続端に
ローラが配設されている。第５図はこのローラの
駆動機構を示す正面図で、静水圧軸受１９，２６
にそれぞれ配設されたローラ２８は、それぞれ軸
受２９により回転自在に支承されており、スピン
ドル３０を介してモータ３１により駆動されるよ
うになつている。
ローラが配設されている。第５図はこのローラの
駆動機構を示す正面図で、静水圧軸受１９，２６
にそれぞれ配設されたローラ２８は、それぞれ軸
受２９により回転自在に支承されており、スピン
ドル３０を介してモータ３１により駆動されるよ
うになつている。
前記静水圧軸受１３〜１９は上部支持フレーム
３２，３３，３４により、また静水圧軸受２０〜
２６は下部支持フレーム３５，３６，３７により
それぞれ支承されており、これらの支持フレーム
３２〜３７は架台３８に固設されている。
３２，３３，３４により、また静水圧軸受２０〜
２６は下部支持フレーム３５，３６，３７により
それぞれ支承されており、これらの支持フレーム
３２〜３７は架台３８に固設されている。
前記上部金属ベルト８は前記静水圧軸受より噴
射される流体圧を介して前記鋳片１２の上面に押
圧され、駆動ガイドローラ３９，４０，４１およ
びガイドローラ４２により鋳片１２の進行方向
に、この鋳片１２とほぼ等速で駆動され循環する
ようになつている。前記下部金属ベルト９も上記
金属ベルト８と同様に鋳片１２の下面に押圧さ
れ、駆動ガイドローラ４３，４４，４５およびガ
イドローラ４６，４７により駆動されるようにな
つている。
射される流体圧を介して前記鋳片１２の上面に押
圧され、駆動ガイドローラ３９，４０，４１およ
びガイドローラ４２により鋳片１２の進行方向
に、この鋳片１２とほぼ等速で駆動され循環する
ようになつている。前記下部金属ベルト９も上記
金属ベルト８と同様に鋳片１２の下面に押圧さ
れ、駆動ガイドローラ４３，４４，４５およびガ
イドローラ４６，４７により駆動されるようにな
つている。
前記静水圧軸受のうち最上部の１３および２０
は垂直に配設されており、その下部の１４，１
５，１６および２１，２２，２３は湾曲して配設
され１７，１８，１９および２４，２５，２６は
水平に配設されている。
は垂直に配設されており、その下部の１４，１
５，１６および２１，２２，２３は湾曲して配設
され１７，１８，１９および２４，２５，２６は
水平に配設されている。
このような構成された本発明の実施例におい
て、溶鋼の静圧をＰ、深さをＨ、比重をγとすれ
ば、次式(3)に示す如く静圧Ｐは深さＨに比例して
増加する。
て、溶鋼の静圧をＰ、深さをＨ、比重をγとすれ
ば、次式(3)に示す如く静圧Ｐは深さＨに比例して
増加する。
Ｐ＝Hγ ……(3)
金属ベルトに加わる張力が幅方向に一様に加わ
るものとした場合の、第１図における半径方向に
生ずる見掛上の圧力Pt、即ち、金属ベルトに働
く長手方向の張力によつて該ベルトの半径方向に
生じる圧力は次式(4)で示される。
るものとした場合の、第１図における半径方向に
生ずる見掛上の圧力Pt、即ち、金属ベルトに働
く長手方向の張力によつて該ベルトの半径方向に
生じる圧力は次式(4)で示される。
Pt＝σf0・ｈ／Ｒ ……(4)
但しσf0は金属ベルトの単位張力、ｈは金属ベ
ルトの厚さ、Ｒは鋳型の湾曲半径とする。
ルトの厚さ、Ｒは鋳型の湾曲半径とする。
この(3)と(4)の圧力が等しくなつた後は溶鋼の静
圧が金属ベルト張力に打勝つので、このようにな
るときの溶鋼の深さＨを求めると次式(5)の如くな
る。
圧が金属ベルト張力に打勝つので、このようにな
るときの溶鋼の深さＨを求めると次式(5)の如くな
る。
Ｈ＝σf0・ｈ／γR ……(5)
ここで一例としてｈ＝1.2mm、γ＝7200Kg／m3、
σf0＝５Kg／mm2、Ｒ＝2500mmとすれば Ｈ＝333mm となる。従つて333mm以上の垂直部を鋳型上部に
設ければ、第２図に示す如き鋳片の変形は鋳型全
長について生ずることはなく、正常な形状の鋳片
を得ることができる。
σf0＝５Kg／mm2、Ｒ＝2500mmとすれば Ｈ＝333mm となる。従つて333mm以上の垂直部を鋳型上部に
設ければ、第２図に示す如き鋳片の変形は鋳型全
長について生ずることはなく、正常な形状の鋳片
を得ることができる。
またこのような連鋳機において、90mm厚の鋳片
を10ｍ／minの高速度で製造する場合には、鋳片
の内部まで完全に凝固するための時間は約３分で
あるので、溶鋼を支持する区間は約30ｍ必要であ
る。
を10ｍ／minの高速度で製造する場合には、鋳片
の内部まで完全に凝固するための時間は約３分で
あるので、溶鋼を支持する区間は約30ｍ必要であ
る。
上記のように本発明は、鋳片とほぼ同期して循
環する一対の金属ベルトと、鋳片の断面寸法を規
制する一対の鋳型と、金属ベルトを案内する静水
圧軸受とを有するベルト式連鋳機において、溶湯
注入部近傍の静水圧軸受を垂直方向直線状に形成
したので、湯面近傍における鋳型の断面形状をほ
ぼ矩形とし、良質な形状の鋳片を得ることが可能
な鋳型構造を有するベルト式連鋳機を提供でき
る。
環する一対の金属ベルトと、鋳片の断面寸法を規
制する一対の鋳型と、金属ベルトを案内する静水
圧軸受とを有するベルト式連鋳機において、溶湯
注入部近傍の静水圧軸受を垂直方向直線状に形成
したので、湯面近傍における鋳型の断面形状をほ
ぼ矩形とし、良質な形状の鋳片を得ることが可能
な鋳型構造を有するベルト式連鋳機を提供でき
る。
第１図は従来のベルト式連鋳機の要部を示す側
断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ断面図、第３図
は本発明に係るベルト式連鋳機の実施例を示す側
面図、第４図は第３図のＢ−Ｂ断面図、第５図は
静水圧軸受のローラの駆動機構を示す正面図であ
る。 １，８，９……金属ベルト、２，１０，１１…
…短辺側鋳型、６……注湯、１２……鋳片、１３
〜２６……静水圧軸受、２８……ローラ。
断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ断面図、第３図
は本発明に係るベルト式連鋳機の実施例を示す側
面図、第４図は第３図のＢ−Ｂ断面図、第５図は
静水圧軸受のローラの駆動機構を示す正面図であ
る。 １，８，９……金属ベルト、２，１０，１１…
…短辺側鋳型、６……注湯、１２……鋳片、１３
〜２６……静水圧軸受、２８……ローラ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋳片の幅方向側面を冷却し、該鋳片と同期し
て移送される湾曲した態様で配置された一対の金
属ベルトと、前記金属ベルト間に配設され、鋳片
の厚み方向側面を冷却する一対の短辺側壁とによ
つて鋳片の鋳型を構成し、前記金属ベルトの裏面
に配置され、冷却水を供給する多数の吹出孔を備
えて該金属ベルトとの間に冷却水の薄膜層を形成
する複数個の静水圧軸受を備えたベルト式連鋳機
において、 前記複数個の静水圧軸受のうち、鋳片の内部が
未凝固状態にある前記鋳型の溶湯注入部近傍の静
水圧軸受を垂直方向に沿つて直線状に配置し、同
じく鋳片の内部が未凝固状態にあるその下方側の
静水圧軸受を湾曲状に配置し、前記両者の静水圧
軸受の境界を、前記鋳型内に存在する未凝固状態
にある溶湯の静圧が、前記湾曲した領域にある金
属ベルトに働く長手方向の張力により生じる該ベ
ルト鋳型の湾曲半径方向の見かけ上の圧力と略等
しくなる位置に設定したことを特徴とするベルト
式連鋳機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3281183A JPS59159254A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | ベルト式連鋳機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3281183A JPS59159254A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | ベルト式連鋳機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59159254A JPS59159254A (ja) | 1984-09-08 |
| JPH035897B2 true JPH035897B2 (ja) | 1991-01-28 |
Family
ID=12369213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3281183A Granted JPS59159254A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | ベルト式連鋳機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59159254A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1873408A2 (en) * | 2006-06-21 | 2008-01-02 | NSK Ltd. | Rolling element accommodating belt for linear guide apparatus, linear guide apparatus and metallic mold for manufacturing rolling element accommodating belt |
-
1983
- 1983-03-02 JP JP3281183A patent/JPS59159254A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59159254A (ja) | 1984-09-08 |
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