JPH0352625A - 脱臭方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 く産業上の利用分野〉 本発明は、悪臭等の原因となる有臭威分をオゾンによっ
て除去する脱臭方法に関する。

く従来の技術〉 気体中に含まれる有臭成分には、アンモニア、トリメチ
ルアミン、硫化水素、メチルメルカブタン、硫化メチル
、二硫化メチル、アセトアルデヒド、スチレン、メチル
エチルケトン、アクロレイン、プロピオンアルデヒド、
ブチルアルコール、フェノール、クレゾール、ジフエニ
ルエーテル、酢酸、プロピオン酸、吉草酸、メチルアミ
ン、ジメチルアミン、スカトール、ジメチルチオエーテ
ル、ジメチルメル力ブタン、塩化水素、塩化アリルなど
がある。これらの有臭或分は、通常、し尿処理場、下水
処理場、ゴミ焼、却処理場、各種化学工業、印刷工業、
メッキ工業などから排出され、悪臭の原因となるもので
ある。従って、従来より、これらの有臭成分を除去する
ための方法が種々提案されている。

従来の脱臭方法としては、活性炭、ゼオライト等の多孔
質物質を用いる吸着脱臭法、酸化剤または還元剤を用い
る湿式処理脱臭法、オゾンを用いるオゾン分解脱臭法な
どが知られている。

く発明が解決しようとする課題〉 しかしながら、従来の脱臭方法はいずれも充分に満足し
うる脱奥方法ではなかった。

すなわち、吸着脱臭法では、吸着剤が吸着能力を発揮す
る期間が有限であるため、再生等の処理を要し、脱臭装
置のメンテナンスに多大の労力と費用が必要であった。

湿式処理脱臭法では、酸化剤などの薬液の処理が煩雑で
あった。

オゾン分解脱臭法では、上記のような問題はないものの
、有臭成分の酸化分解による除去が充分でなく、また残
留オゾンにより呼吸器障害等をひき起こすおそれがあっ
た。

本発明は上記オゾン分解脱臭法が有する問題を排除すべ
くなされたものであって、オゾンによる有臭威分の分解
除去能力に優れると共に、未反応オゾンが殆ど残留しな
い脱臭方法を提供することを目的とする。

〈課題を解決するための手段〉 本発明の脱臭方法は、担体に担持された触媒の存在下で
有臭成分をオゾンによって酸化分解するものであって、
前記担体を発熱させて前記触媒を加熱し、この加熱され
た触媒の存在下で有臭或分を酸化分解するものである。

すなわち、本発明は有臭成分の酸化分解を触媒の存花下
で行わせるにあたり、触媒自体を加熱するようにしたた
め、有臭成分の酸化分解か著しく促進され、さらに触媒
の活性が加熱によって高められるため、余剰のオゾンも
速やかに分解することかでき、しかも有臭成分含有ガス
を加熱するものではないから経済的である。

本発明において使用される担体は、これに担持した触媒
を加熱するために発熱しつる性能を有することが必要で
あって、例えば■それ自体が発熱する発熱基材を用いた
もの、■触媒と共に発熱のための導電性材料を付着させ
た基材、■触媒と共に発熱のための導電性材料を付着さ
せたハニカム成形体などがあげられる。これらの基材は
いずれも両端に導電線を接続して通電し、基材自体また
は導電性材料を発熱させるようにしたものである。

このように本発明における「担体を発熱させて」とは、
担体自体が発熱する場合のほか、担体に付着させた導電
性材料が発熱する場合も含んでいる。

■前記発熱基材としては、多数の細孔（径が３０μｍ以
上）を有する薄い金網や金属板等の通気性基材があげら
れる。細孔を有する金属板としては、例えば穿孔加工や
ラス加工したものなどである。使用可能な金属材料とし
ては、例えば鉄、コハルト、モリブデン、チタン、ジル
コニウム、クロム、銀、金、銅、ニッケル、スズなどの
金属単体、ステンレス鋼を含む種々の鉄合金、銅合金、
ニッケル合金、スズ合金、クロム合金などの合金があげ
られる。

第１図は発熱基材の一例を示す平面図であり、発熱抵抗
体である金網で構成された本体１の両端にそれぞれ電極
２を取付け、これに導電線３が接続される。

かかる発熱基材５に触媒を担持させたのち、第２図に示
すように、その複数枚を筒形のケーシング４内に一定間
隔で併設して脱臭器が構成される。

この脱臭器では有臭成分はケーシング４の人口４ａから
導入され、本体１を順次通過しながら出口４ｂから排出
される（有臭成分の流れを矢印で示す）。

また、第３図は発熱基材の他の例を示す斜視図であり、
第１図に示した平面状の本体１に代えて本体１″を波形
状に或形し、有臭成分を含むガスとの接触効率を向上さ
せたものである。その他は第１図と同様である。かかる
発熱基材５′は第４図に示すようにケーシング４内に一
定間隔て併設されて脱臭器が構威される。

第５図は、第１図に示すような発熱基材５を矢印で示す
ガスの流れ方向に対して垂直な方向に一定間隔で併設し
たものであり、ガスは発熱基材５に対して平行に強制通
過される。

さらに、第６図は、発熱基材５を蛇腹状に折り畳んで枠
形のケーシング６内に収容し、有臭成分を含むガスを矢
印方向に流して、触媒との接触効率をより一層高めるよ
うにしたものである。

なお、発熱基材の片面または両面に、同じ触媒を担持し
たまたは担持しない通気性のフィルターを配置して塵や
埃を捕集するようにしてもよい。

■触媒と共に発熱のための導電性材料を付着させた基材
を用いる場合、前記基材としては、例えばポリエステル
等の有機繊維、シリカ繊維、ガラス繊維などから作った
織布、さらにポリエステル繊維、セラミックファイバー
　カーボンファイバーなどの不織布があげられる。これ
らの基材は通気性を有し、かつ１００℃以上、なかんづ
く１５０℃以上の耐熱性を有しているものが好ましい。

かかる基材に付着させる導電性材料としては、例えばグ
ラファイト、カーボンファイバー、炭化ケイ素、銀、ニ
ッケルクロム合金、クロムアルミニウム合金、ステンレ
スなどがあげられる。これらの導電性材料は粉体、ウイ
スカー状、短繊維状などの種々の形状で使用することが
できる。また、導電性材料の基材への付着量は約２０〜
６０％であるのが好ましく、これよりも付着量が少ない
と充分な導電性が得られないので発熱が不充分となり、
またこれよりも多いときは触媒表面での有臭成分とオゾ
ンとの接触が阻害されるおそれがある。

付着方法としては、触媒と共に導電性材料を含有したス
ラリーに基材を浸漬して付着させる方法のほか、不織布
基材の場合にはその抄成時に触媒および導電性材料を付
着させる方法などが使用可能である。

このようにして触媒および導電性材料を付着させた通気
性基材は、第１図および第３図に示す発熱基材と同様に
平板状または波形状の本体の両端に電極が取付けられ、
導電線からの通電によって発熱するように構威され、第
２図、第４図〜第６図に示すようにケーシング４、６内
に収容される。

■触媒と共に発熱のための導電性材料を付着させたハニ
カム戊形体を用いる場合、触媒、導電性材料および戊形
材料を均一に混合したのち、ハニカム形に押出し成形す
るか、あるいは成形材料のみを使用してハニカム形に成
形後、触媒および導電性材料を浸漬等により付着させる
。成形体はそのままでも使用可能であるが、さらに焼戊
して成形材料を炭化すると、より導電性を向上させるこ
とができる。

導電性材料としては、前記■と同じ導電性材料が使用可
能である。また、成形材料としては、例えばメチルセル
ロース、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ボリアミド、
ポリエステルなどがあげられる。また、押出し性を改良
するために、上記威形利料に粘土などの可塑性材料を加
えてもよい。

ハニカム或形体内での導電性材料の含有率は約３０〜７
０％であるのが好ましく、これよりも含有量か少ないと
、充分な発熱が得られず、またこれよりも多いと触媒表
面でのオゾンと有臭成分との接触を阻害するおそれがあ
る。

第７図はハニカム或形体７の一例を示しており、正方形
の貫通孔８を有臭成分含有ガスの流れ方向（矢印で示す
）に沿って多数穿設したものであって、このものをケー
シング内に装着して脱臭器を得る。成形体７の両端面に
は電極９．９（厚さ０６　１■程度の銅板、ステンレス
板など）が密着して配置され、これらの電極９．９に導
電線１０．１０が接続されてハニカム成形体７に通電可
能に構威される。

ハニカム成形体７の貫通孔８の形状は、四角形のほか、
六角形、三角形などの任意形状が採用可能である。また
、第８図に示すように、ハニカム成形体７の壁厚さｔは
０．１〜７ａｌＩＩ程度、ピッチｐは１〜７旧程度が通
当てある。

これらの担体に担持される触媒としては・、例えばＭｎ
Ｏ　　，Ｃｕｂ，Ｆｅ　　Ｏ　　，Ｔｉｅ２２　　　　
　　　２　３ Ａｇ　　Ｏ，ＮｉＯ，Ｃｏ　　Ｏ　　，Ｐｔ，Ｐｄなど
２　　　　　　　　３　４ の１種または２種以上を組合せたもの、Ｍ　ｎ　Ｏ　２
一アルカリ金属および／またはアルカリ土類金属酸化物
、酸化物生或エンタルピーが１　０　０　ｋｃａｌ／ｇ
酸素原子以下の金属を担持したゼオライト触媒などをあ
げることができる。

より好ましい触媒成分としては、Ｃｕ，Ｍｎ，Ｃｏ，Ｆ
ｅおよびＮｉよりなる群から選ばれた少なくとも１種の
金属の酸化物と、Ｔ　ｉ０　２　，Ａ　ｇ２０およびＡ
ｕよりなる群から選ばれた少なくとも１種との組合せか
らなる触媒があげられる。具体的には、ＭｎＯ　　−Ｔ
ｉＯ　　，ＣｕＯ−ＴｉＯ２２ ２，Ｃｏ　　Ｏ　　−ＴｉＯ　　，Ｆｅ２０３−Ａｕな
３　４　　　　２ どの二元触媒、ＭｎＯ２−Ｃｏ３０４−Ｔｉｅ２，Ｍ　
ｎ　Ｏ　　　Ｃ　ｏ　ａ　Ｏ　４　−　Ａ　ｇ　２　０
　，　　Ｎ　ｔ　Ｏ一２ Ｍ　ｎ　Ｏ　　　Ｔ　ｉ　０　２などの三元触媒などが
あげら２ れる。

また、他の好ましい触媒として、クレーと二酸化マンガ
ン、クレーと二酸化マンガンと二酸化チタン、またはこ
れらの組合せにおいて二酸化マンガンの一部をＣｕ，Ｃ
ｏ，Ｆｅ，ＮｉおよびＡｇよりなる群から選ばれた少な
くとも１種の金属の酸化物で置換したものがあげられる
。具体的には、Ｍ　ｎ　Ｏ　　−　Ｃ　ｕ　０　２−ク
レー，Ｍ　ｎ　Ｏ　２２ ＣｕＯ　　−クレー−ＴｉＯ　　，ＭｎＯ２２２ Ｃｏ　　Ｏ　　−クレー，ＭｎＯ２−Ｃｏ３０，−ク３
４ レー　Ｔ　ｉＯ　　，Ｍ　ｎ　Ｏ　　　Ｆ　ｅ　２　０
　ｓ−クレー２２ Ｍ　ｎ　Ｏ　　−Ｆ　ｅ　２　０　ａ−クレー　Ｔ　ｉ
Ｏ　２　．２ ＭｎＯ　　−ＮｉＯ−クレー＋　　Ｍ　ｎ　Ｏ　２　−
　Ｎ　ｉＯ　−２ クレー　Ｔ　ｉＯ　　，Ｍ　ｎ　Ｏ　　　Ａ　ｇ　２　
０−クレー２２ Ｍ　ｎ　Ｏ　　−Ａ　ｇ　２　０−クレー　Ｔ　ｉＯ　
２などが例２ 示される。ここで、クレーとは、パイロフィライ１・、
タルク、雲母、緑泥石、モンモリロナイト、カオリン、
ハロイサイトなどの層状粘土鉱物であり、本節粘土や蛭
目粘土などが具体例としてあげられる。

触媒の担体への担持量は、使用する触媒の種類や担体の
種類などによって適宜決定されるが、般には上記金網や
金属板などの発熱基材に担持させる場合で５〜２５％、
導電性材料と共に織布などの話材に付着させる場合で５
０〜２５０％、ハニカム或形体の場合で３０〜７０％捏
度がそれぞれ適当である。

また、担体の発熱温度は３０℃以上、好ましくは４０℃
以上、なかんづ＜５０℃以上であるのが適当である。触
媒温度が３０℃を下回ると、オゾンが触媒と反応し、生
成する高原子価酸化物が分解されず、触媒中に酸素が蓄
積するので、触媒の有臭或分に対する分解速度度が徐々
に低下するようになるため、好ましくない。

また、反応速度が低下しない温度は、触媒活性成分およ
び単位触媒量へのオゾンの負荷量（単位時間あたりのオ
ゾン量）によって決まる。これらを表す量として、本発
明者らは、面積速度（ＡＶ、ａｒｅａ　ｖｅｒｏｃｉｔ
ｙ　ｍ’／　ｍ’　●Ｈｒ−・・反応量（　Ｎ　ｍ”　
／　Ｉｌｒ）を単位容積の触媒あたりのガス接触面積（
　ｍ２／　ｍ’　）で除した値である〕と入口オゾン濃
度（ｐｐｍ）との積（以下、ＣＡという）を用いて表し
た。例えばＣＡか１０００００のとき、Ｍ　ｎ　Ｏ　２
触媒では６０℃、Ｍ　ｎ　Ｏ　　　Ａ　ｇ　２　０触媒
（　Ｎｉ　ｎ　Ｏ　２　８　０　重量２ ％、Ａｇ　　０２０重量％）　、Ｍ　ｎ　Ｏ　２　　Ａ
　ｇ　２　０２ −ＴｉＯ　　触媒（　Ｍ　ｎ　０　　７　０　！ｒｆ　
ｆｉｔ％、Ａｇ２０２２ １０重量％、Ｔ　ＩＯ　２　２　０重量％）では４０℃
である。また、ＣＡが１０００のとき、上記各触媒のと
きそれぞれ５５℃、５０℃および３５℃となる。

また、有臭成分の分解率は、同一温度、同一オゾン濃度
条件下ではＡＶによって決定されるが、使用した担体の
孔の大きさや触媒の担持状態によって変化する。

脱臭の際に触媒と共存させるオゾンは、有臭成分の種類
や濃度、そのた反応温度、触媒の種類、量などによって
適宜決定される。例えば有臭成分としてＨＳを含有する
気体の場合はＨ２Ｓ１モ２ ルあたリオゾン１〜２モルを共存させることが好ましく
、アンモニアを含有する気体の場合はアンモニア１モル
あたりオゾン１〜３モルを共存させることか好ましい。

また、メチルメルカブタンを含有する気体の場合はメチ
ルメルカブタン１モルあたりオゾン１〜４モルを共存さ
せることが好ましい。

気体中に含まれる有臭成分の濃度が高い場合は、除去率
を向上させるためにオゾンを上記範囲を超えて共存させ
てもよい。この場合、余剰のオゾンは上記触媒によって
分解されるので、脱臭器からオゾンが排出されるのを防
止することができる。

ただし、オゾン量がきわめて過度であると、脱臭処理後
の気体に余剰のオゾンが残留する場合があるので、オゾ
ンの脱臭器への供給量を制御するのが好ましい。

なお、本発明における担体の加熱は通電による場合のほ
か、熱伝導率の高い担体材料を使用して熱源からの熱伝
導によって触媒を加熱させるようにしてもよい。

〈実施例〉 つぎに実施例をあげて本発明の脱臭方法を詳細に説明す
る。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定される
ものではない。

実施例１ 比表面積３　２　ｍ’　／　ｇ、平均細孔径５０μのＭ
ｎＯ　の５００ｇとＳｉ０２ゾル（日産化学株式会２ 社製のスノーテックスＮ）の１００ｇとを充分に混合し
て濃度１００ｇ／ρのスラリーを調製した。

このスラリーに、ステンレス鋼線からなる５０メッシュ
の金網（関西金網製、線径２００μ、寸法３０ｍｉＸ３
０＋ｏ−を浸漬し、引き上げた後、５０℃の温風で通風
乾燥し、さらに２００℃で１８時間熱処理して触媒担持
金網を得た。

ついで、この触媒担持金網の両端に銅電極を接続したの
ち、第２図に示すように、ケーシング内に１〜７層とな
るように併設して脱臭器を得た。

このとき、１〜７層までの長さは７０ｔｎｔｓとした。

この脱臭器の単位容積あたりのガス接触面積は１　０　
０　ｍ’　／　ｍ″であった。

実施例２ 比表面積４８ｍ▼ｇのＭ　ｎ　Ｏ　２の７０４ｇをチタ
ニアゾル（　Ｔ　ｉ　Ｏ　２含有量：１５０ｇ／Ｎ）の
１０３４ｍｇに加え、これにガラスビーズ２５０ｇを加
えて、３０分間攪拌混合してスラリーを得たほかは尖施
例１と同様にしてＭ　ｎ　Ｏ　２ＴｉＯ。（モル比率８
２：１８）を担持した脱臭器を作威した。

尖施例３ 比表面積が４３ｍ”／ｇのＭ　ｎ　０　２の３０ｇと比
表面積８　５　ｍ’　／　Ｈのアナターゼ型Ｔ　ｓ　Ｏ
　２の７０ｇとをチタニアゾルに加えたほかは実施例２
と同様にしてＭ　ｎ　Ｏ　２　−Ｔ　ｉ　Ｏ　２　　（
モル比率２４：７６）を担持（，た脱臭器を作成した。

実施例４ Ｍ　ｎ　Ｏ　２に代えて、比表面積６２ｍ’／ｇのＣｕ
Ｏを用いたほかは実施例２と同様にしてＣｕＯ　　Ｔ　
ｉＯ　Ｚ系触媒（モル比率２４　：　７６）を担持した
脱臭器を作成した。

実施例５ Ｍ　ｎ　Ｏ　２に代えて、比表面積５　３　ｍ’　／　
ｇのＣｏ３０４を用いたほかは実施例２と同様にしてＣ
ｏ３０４−Ｔｉ０２系触媒（モル比率２４：７６）を担
持した脱臭器を作成した。

実施例６ Ｍ　ｎ　Ｏ　２に代えて、比表面積５　３　ｍ’　／　
ｇのＦｅ２０３を用いたほかは実施例２と同様にしてＦ
ｅ２０３−ＴｉＯ２系触媒（モル比率２４：７６）を担
持した脱臭器を作成した。

実施例７ 酢酸マンガン（四水塩）１１２ｇ，硝酸コバルト（六水
塩）１８２ｇおよびメタチタン酸６３ｇ（　Ｔ　ｉ０　
２含有率４０％）の５００ｍ，Ｑ水溶液を調製した。つ
いで、この水溶液に攪拌しながらアンモニア水を徐々に
添加して中和し、スラリー状の沈澱物を生或させた。こ
のときの最終ｐＨは７．０であった。このスラリーに実
施例１で用いたと同じ５０メッシュの金網を浸漬し、引
き上げた後、通風乾燥し、さらに４５０℃で３時間焼威
してＣｏ３０４−ＭｎＯ２−ＴｉＯ２　（モル比率２５
：５０：２５）系の触媒担持金網を得たほかは実施例ｌ
と同様にして脱臭器を作成した。

実施例８ 酢酸マンガン（四水塩）１７．８ｇ，硝酸フバルト（六
水塩）２８８ｇおよび硝酸銀１．５ｇの５００ｍＪ７水
溶液を調製したほかは実施例６と同様にしてＣｏ　　Ｏ
　　−ＭｎＯ２−Ａｇ２０　（モル３４ 比率２０：４０：１）系の触媒ｉ［］持金網を得たほか
は実施例１と同様にして脱臭器を作戊した。

実施例９ 硝酸銅（六水ｊｍ）７４．４ｇ、硝酸マンガン（四水塩
）１７．８ｇおよび硝酸銀１．５ｇの５００ｍＮ水溶液
を調製したほかは実施例６と同様にしてＣｕＯ−ＭｎＯ
２−Ａｇ２０　（モル比率２０：４０：１）系の触媒担
持金網を得たほかは実施例１と同様にして脱臭器を作成
した。

実施例１０ 酢酸マンガン（四水塩）１１２ｇ，硝酸ニッケル（六水
塩）１９５ｇおよびメタチタン酸（ＴｉＯ２含有率４０
％）６３ｇの５００ｍＦ水溶液を調製したほかは実施例
６と同様にしてＭ　ｎ　Ｏ　２Ｃｏａ　０４−Ｔｉｅ２
　（モル比率２５：’３０：２５）系の触媒担持金網を
得たほかは実施例１と同様にして脱臭器を作或した。

実施例１１ 比表面積３　２　ｍ’　／　ｇ、平均粒子径５０μてあ
るＭｎＯ２−Ａｇ２０−Ｔｔ０２　（Ｍｎ０２８０重量
％、Ａｇ　　０１０重量％、Ｔ　！０　２　１　０重量
％）２ の５０ｇと、Ｓ　ｉ０　２ゾル（日産化学株式会社製の
スノーテックスＯ）の１００ｇと、グラファイト粉末（
和光純薬株式会社製の導電性材料）５０ｇと、水とを充
分に混合して濃度１００ｇ／Ｎのスラリーを調製した。

このスラリーにガラスクロス（ユニチカエムグラス社製
、Ｌ５５Ｆｔｌ０００、通気度３０ｇ／ｃｒＡ−８１寸
法３　０ｓｍＸ　３　５ｍｍ）を浸漬し、引き上げた後
、ドライヤーにて熱風乾燥して触媒担持クロスを得た。

担持率は１４６％であった。ついで、３５ＩＩｌｌ１辺
側に銅電極を取付けた。

得られた触媒担持クロスの抵抗は２１０Ωであった。

このものを、実施例１で得た触媒担持金網と同様にして
ケーシング内に装着し、脱臭器を得た。

このものの単位容積あたりのガス接触面積は１００　ｍ
’　／　ｍ’であった。

実施例１２ 比表面積３　２　ｍ’　／　ｇ、平均粒子径３０μであ
るＭｎＯ　　−Ａｇ２０−ＴｉＯ２　（Ｍｎ０２７０重
２ 量％、Ａｇ２０１０重量％、Ｔ　ｒ　０　２　２　０重
量％）の２ｋｇと、グラファイト粉末（和光純薬株式会
社製の導電性材料）６００ｇと、Ｈｉメトローズ（メチ
ルセルロース、信越化学株式会社製の商品名）の６０ｇ
と、水とを充分に混練した後、ピッチが１．３１１１１
１，壁厚が０．２■のハニカム成形用ダイスを装着した
押出し機にて押出し、得られた成形体を通風乾燥後、１
００℃で１８時間乾燥させ、４５０℃で３時間焼成した
。このハニヵム戊形体を縦３０ａｖＸ横３０ｍａ＋にカ
ッティングし、第７図に示すように銅電極を両側面に取
付け、抵抗を測定したところ、３１４Ωであった。

このものを、ケーシング内に装着して脱臭器を得た。

比較例１および２ 触媒担持金網に銅電極を接続しなかったほかは実施例１
および２と同様にしてそれぞれ脱臭器を得た。

試験例 実施例１〜１２および比較例１〜２で得た各脱臭器を用
いて脱臭試験を行った。すなわち、第９図に示すように
、脱臭器１２に有臭成分含有ガスを導入すると共に、オ
ゾン発生器１１がらオゾンを脱臭器１２内に導入し、有
臭成分の酸化的分解反応を行わせ、脱臭後の記載の一部
はオゾン分析計１３および有臭成分分析計１４にそれぞ
れ導びき、残留オゾン量および残留有臭成分量を定量し
た。＋　＋で、有臭成分分析計１４はガスクロマトグラ
フ（Ｈ２Ｓまたはメチルアミン分析用）２基およびＮＨ
３メータ１基から構成した。

オゾンと有臭威分との反応条件は以下の通りである。

空間速度　　：２００００／Ｈｒ 触媒温度　　：常温（２０℃）、５０℃有臭成分　　：
Ｈ２ＳＳＮＨ３またはメチルメルカブタン 試験結果を次表に示す。

表から明らかなように、実施例１〜１２て得た脱臭器は
いずれも比較例１〜２のものよりも高いＨ臭成分除去率
を示している。

また、オゾン残留率も、実施例１〜１２は比較例１〜２
のものよりも低い値を示している。

従って、実施例１〜１２のように、触媒を加熱すること
により有臭成分の除去効果が向上し、オゾンの残留量も
低減できることがわかる。

く発明の効果〉 本発明によれば、担体を発熱させて前記触媒を加熱し、
この加熱された触媒の存在下で有臭威分を酸化分解する
ため、有臭成分の除去率が高められ、さらにオゾンの残
留率も低減でき、しかも有臭或分含有ガスを加熱せずに
触媒を加熱するものであるから経済的であるという効果
がある。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明における触媒担持担体の一例を示す平
面図、第２図は第１図の触媒担持担体を用いた脱臭器の
断面図、第３図は他の触媒担持担体を示す斜視図、第４
図は第３図の触媒担持担体を用いた脱臭器の断面図、第
５図および第６図はそれぞれ他の脱臭器を示す断面図お
よび斜視図、第７図はハニカム形の触媒担持担体を示す
斜視図、第８図はその部分拡大図、第９図は有臭成分除
去性能を調べる試験装置のフローシ一トである。 １、１′・・・本体（担体）、２、９・・・電極、３、
１０・・・導電線、４・・・ケーシング、５、５゛・・
・発熱基材、７・・・ハニカム成形体

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、担体に担持された触媒の存在下で有臭成分をオゾン
   によって酸化分解する脱臭方法において、 前記担体を発熱させて前記触媒を加熱し、この加熱され
   た触媒の存在下で有臭成分を酸化分解することを特徴と
   するオゾンを用いた脱臭方法。