JPH0350389Y2

JPH0350389Y2 -

Info

Publication number: JPH0350389Y2
Application number: JP6524287U
Authority: JP
Priority date: 1987-05-01
Filing date: 1987-05-01
Publication date: 1991-10-28
Also published as: JPS63172893U

Description

【考案の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕本考案は少なくともスラグライン部位から上部
の所定の部位までの操業口と出綱口とを除いた炉
壁の鉄皮内側面に特定の不定形耐火物をライニン
グすることにより、炉壁からの漏綱、鉄皮の赤熱
及びそれによる鉄皮の変形、損傷等を防止すると
共に、炉壁の内張り耐火レンガの使用効率の向
上、耐火物原単位の低減を可能ならしめる製綱用
アーク炉に関するものである。〔従来の技術〕近年、製綱用アーク炉においては炉の生産性向
上を主目的として、高電力化、超高電力化操業が
図られているが、一方では従来から行われている
レギユラーパワーによる操業も総合的な経済性の
面から未だ多用されている。このような製綱用ア
ーク炉において、解決すべき大きな技術的課題の
一つとして炉壁耐火物のライニング方式があり、
種々のライニング方式が提案されている。その方式の一つとして高電力化、超高電力化操
業においては、炉内の炉壁耐火物の苛酷な使用条
件に対処するために、そのライニング部に各種の
水冷方式を採用したものが見られるようになつて
きた。そして、この水冷方式が前述のレギユラー
パワー操業を行う製綱用アーク炉の炉壁ライニン
グ部に採用されるようになつてきたのである。しかし、この水冷方式の採用は操業形態に関係
なく、使用される耐火物コストの低減及び炉壁耐
火物処理の減少による生産性の向上などの効果が
認められるものの、高い電力単位事情と相俟つて
電力原単位の上昇を招き、総合的な経済上のデメ
リツトとなることも多いのである。そのため炉壁を耐火物のみで構築した製綱用ア
ーク炉も依然として多用されているのが現状であ
る。このような従来の製綱用アーク炉の炉壁として
は、第４図に示す断面図のように鉄皮４の内側に
直接耐火レンガ７を構築したものが一般的であ
る。〔考案が解決しようとする問題点〕このような従来技術において、鉄皮の内側に直接
耐火レンガを構築した製綱用アーク炉においては
次のような問題点があつた。すなわち耐火物が第４図の破線で示した程度に溶損す
ると炉壁部をリライニングする必要があり、通
常は第５図に示す如くスラグライン部位又はそ
の下部から上方を解体して新規の耐火物で構築
し直すが、その際第５図に示す如く新旧の耐火
物の境界部１３の補修が不充分な場合はその部
分から漏綱することがあつた。耐火物の消耗は炉壁の総ての部分で均一に消
耗するものではないため、温度、時間、スラグ
等を勘案しながら耐火物の消耗状況を充分注意
しつつ操業の停止時期を判断する必要があり、
それを怠ると鉄皮の赤熱や変形及び損傷が起こ
つたり局部的に耐火物の薄いゾーンが生じて炉
壁が倒壊したり遂には操業中止に至るという問
題点があつた。そのため安全性の面から耐火物の厚さが未だ
充分に使用できる厚さであつても、初期状態の
約30％も残した状態で新規の耐火物を構築する
必要があり、従つて耐火物原単位が高くなると
いう問題点があつた。〔問題点を解決するための手段〕本考案は、上記した従来技術の諸問題点を解決
し、炉壁からの漏綱、鉄皮の赤熱及びそれによる
鉄皮の変形、損傷等を防止し、操業中止に至るこ
ともなく、また炉の内張り耐火レンガの使用効率
の向上、耐火物原単位の低減等を可能ならしめる
製綱用アーク炉を提供することを目的に種々検討
した結果得られた考案である。すなわち本考案は、内側面全周に目的を有する
耐火レンガがライニングされている製綱用アーク
炉において、少なくともスラグライン部位から上
部の所定の部位までの操業口と出綱口とを除いた
炉壁の全周面に亘つて鉄皮と耐火レンガとの間に
鉄皮内面に設けられたアンカースタツドを介して
Mg0を主成分とする塩基性キヤスタブルから成
る目地なし一体構造の不定形耐火物が炉壁厚さの
15〜30％の厚さにライニングされていることを特
徴とする製綱用アーク炉に関するものである。以下、図面に示す実施例に基づいて本考案に係
る製綱用アーク炉を説明する。第１図は本考案に係る製綱用アーク炉の１実施
例を示す断面図、第２図は第１図の製綱用アーク
炉のＡ−Ａ線断面図、第３図は本考案に係る製綱
用アーク炉の炉本体の他の実施例を示す断面図で
ある。図面中、１は炉本体であつて、炉壁２と原料が
装入され溶融されて溜められる炉床スタンプ層３
とから成る。４は炉壁２の最外層を構成する鉄
皮、５は鉄皮４の内壁面に接して鉄皮４に溶接に
より固設されたアンカースタツド６を介してライ
ニングされているMg0を主成分とする塩基性キ
ヤスタブルから成る目地なし一体構造の不定形耐
火物、７は不定形耐火物５の内壁側にライニング
されている目地を有する耐火レンガであり、この
耐火レンガ７と上記の鉄皮４及び不定形耐火物５
とで炉壁２が構成されている。８は溶融スラグが
生ずるスラグライン部位、９は耐火物から成る炉
蓋、１０は炉蓋９を貫通して炉内に挿入されてい
る電極、１１は炉壁２の上方に設けられ精錬作業
を行うための操業口、１２は炉壁２の下方に設け
られ溶綱を注出するための出綱口である。かかる製綱用アーク炉において、Mg0を主成
分とする塩基性キヤスタブルから成る不定形耐火
物５は、第１図に示す如く少なくとも溶損の激し
い炉壁２のスラグライン部位８から上部で且つ操
業口１１と出綱口１２とを除いた炉壁２の全周面
に亘つて倒壊しないように鉄皮４の内壁面に固設
されたアンカースタツド６を介してライニングさ
れているもので、その厚さは炉壁２の厚さの15〜
30％の範囲になければならず、上部は必ずしも炉
壁２の頂部までライニングする必要はなく、第３
図に示すように炉壁２の途中位置までであつても
よい。不定形耐火物５の内壁側には全周面に亘つて目
地を有する耐火レンガ７がライニングされてお
り、上述したように不定形耐火物５の厚さが炉壁
２の厚さの15〜30％の範囲にあるからこの耐火レ
ンガ７の厚さは炉壁２の厚さの70〜85％の厚さを
有する如くライニングすればよい。なお、炉壁２を築造するためには、鉄皮４に所
定の長さのアンカースタツド６を所定ピツチで溶
接により固着しておき、鉄皮４と所定量の間隔を
保ちつつ耐火レンガ７を積み、ある程度の積み上
げ高さまで積み上がつた後、鉄皮４と耐火レンガ
７の前記間隔に５％以下の水を添加して混練され
た塩基性キヤスタブルからなる不定形耐火物５を
流し込むことによつて形成される。この際、この
不定形耐火物５層の強制乾燥は必要とせず、その
不定形耐火物５層が形成された後直ちに操業可能
となる。本考案においては、不定形耐火物５として
Mg0を主成分とする塩基性キヤスタブルを用い
ると共に、その厚さを炉壁２の厚さの15〜30％と
する必要がある。すなわち、かかる不定形耐火物
５は耐火性が優れているので、炉壁２を不定形耐
火物のみで構築することも考えられるが、耐火性
が優れているといえども限界があり、15％より少
ないとその内側に存在する耐火レンガ７の溶損が
進行すると鉄皮４の赤熱や漏綱が起こる恐れがあ
る。一方、30％より多いと炉壁２全体の厚さにも
限界があることから、耐火レンガ７の厚さが薄く
なり、それによつて耐火レンガ７の寿命が短くな
るため、操業期間が短くなると共に耐火レンガ７
の交換頻度も増し、ひいては総合的な経済性が低
下するようになる。また本考案においては不定形
耐火物５は目地なしの一体構造とし、一方耐火レ
ンガ７は目地を有するものを用いる。これは耐火
レンガ７間の間隙を通つて溶綱が不定形耐火物５
方向に流入してきて不定形耐火５の耐久性が低下
することを防止すると共に、耐火レンガ７の目地
の消失によつてその寿命期間を容易に確認できる
ようにするためである。〔作用〕本考案に係る製綱用アーク炉においては、不定
形耐火物５として耐火性において優れている
Mg0を主成分とする塩基性キヤスタブルを用い
ることによつて、耐火レンガ境界部から溶綱が侵
入しても耐火性の優れた不定形耐火物５の層によ
つて止められ、溶綱が鉄皮４まで侵入するのが防
止されることにより炉壁２からの漏綱、鉄皮４の
赤熱、変形及び損傷等が防止されるのである。又
耐火レンガ７の寿命時期をその目地の消失状況か
ら判断出来るようになるのである。〔実施例〕第１図に示す構造の公称30トンのアーク炉にお
いて、鉄皮に50mm長さのＶアンカースタツドを約
200mmのピツチにて溶接により固着し、鉄皮内面
より約70mmの空隙を設けて280mm厚の内張り用耐
火レンガを築造した。この耐火レンガを高さ方向
で約500mm積み上げた時点で、前記空隙に第１表
に示した塩基性キヤスタブルから成る不定形耐火
物を流し込んで充填して不定形耐火物層を形成し
た。以降、前記作業と同様に空隙を設けて耐火レ
ンガ築造・塩基性キヤスタブル充填を繰り返し、
第１図及び第２図に示す二槽式ライニングの製綱
用アーク炉を築炉した。この製綱用アーク炉にお
いてステンレス綱の溶解を行つた結果、約270ヒ
ート、約360ヒート、約450Mヒートで夫々中間で
の部分修理を実施した後、約550ヒートでスラグ
ライン上部の炉壁を全修した。この間、漏綱は勿
論、鉄皮赤熱、耐火レンガ倒壊等のトラブルは皆
無であつて、使用耐火物原単位は第２表に示す如
く従来例に比較して約10％低減した。なおこの定
形耐火物層は新規ライニング地に充填施工した後
は、全修ライニング（寿命は約550回）４〜５度
繰り返す間は部分的な継ぎ足し補修程度で済むこ
とにより、全修時の内張り耐火レンガ量が20％減
少することにもかかわらず従来例とほぼ同寿命が
得られた。

【表】

〔効果〕

上記の如く本考案に係る製綱用アーク炉によれ
ば、鉄皮内壁面に設けられたMg0を主成分とす
る塩基性キヤスタブルから成る不定形耐火物があ
るため溶綱が耐火レンガ間の間隙から鉄皮側に向
かつて侵入しても、不定形耐火物によつて遮られ
て溶綱が鉄皮に直接接触することを未然に防止で
き、溶綱漏れや鉄皮の赤熱、変形及び損傷が防止
されるのである。また不定形耐火物の存在によつて未だ使用可能
な耐火レンガを充分残した状態で新耐火レンガと
交換してライニングすると従来のような不経済な
ことをする必要がなく、耐火レンガをほぼ100％
使用可能となり、効果な耐火レンガの原単位を低
減せしめることが可能となるのである。更に、目地を有する耐火レンガの寿命末期にお
いては、徐々に目地のない不定形耐火物が現れて
くるため耐火レンガの最終寿命時期を容易に確認
できるようになり、それによつて操業の安全性が
向上すると共に不定形耐火物層はパーマネント的
に使用可能となるためこの面からも耐火物原単位
を低減せしめることが可能となりその工業的価値
は非常に大きなものがある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案に係る製綱用アーク炉の１実施
例を示す断面図、第２図は第１図の製綱用アーク
炉のＡ−Ａ線断面図、第３図は本考案に係る製綱
用アーク炉の炉本体の他の実施例を示す断面図、
第４図は従来の製綱用アーク炉の炉本体を示す断
面図、第５図は第４図の炉本体において新耐火レ
ンガをリライニングした状態を示す断面図であ
る。１……炉本体、２……炉壁、３……炉床スタン
プ層、４……鉄皮、５……不定形耐火物、６……
アンカースタツド、７……耐火レンガ、８……ス
ラグライン部位、９……炉蓋、１０……電極、１
１……操業口、１２……出綱口、１３……新旧の
耐火物の境界部。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

内側面全周に目地を有する耐火レンガ７がライ
ニングされている製綱用アーク炉において、少な
くともスラグライン部位８から上部の所定の部位
までの操業口１１と出綱口１２とを除いた炉壁２
の全周面に亘つて鉄皮４と耐火レンガ７との間に
鉄皮４内面に固設されたアンカースタツド６を介
してMgOを主成分とする塩基性キヤスタブルか
ら成る目地なし一体構造の不定形耐火物５が炉壁
２厚さの15〜30％の厚さにライニングされている
ことを特徴とする製綱用アーク炉。