JPH035003A - ステンレス鋼板の冷間圧延方法 - Google Patents
ステンレス鋼板の冷間圧延方法Info
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- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、可逆式多段圧延機によるステンレス鋼板の冷
間圧延方法に係り、特に高速圧延を可能とするステンレ
ス鋼板の冷間圧延方法に関する。
間圧延方法に係り、特に高速圧延を可能とするステンレ
ス鋼板の冷間圧延方法に関する。
〈従来の技術〉
ステンレス鋼は変形抵抗が高いことから、小径のワーク
ロールを有する可逆式多段圧延機を用いて冷間圧延する
方が能率、精度上有利であり、ワークロール径が４０〜
１００ ｍｍであるゼンジミア圧延機（２０段圧延機）
が代表的である。
ロールを有する可逆式多段圧延機を用いて冷間圧延する
方が能率、精度上有利であり、ワークロール径が４０〜
１００ ｍｍであるゼンジミア圧延機（２０段圧延機）
が代表的である。
一方、ステンレス鋼板に要求される光沢の面からも、ワ
ークロール径は小径の方が有利である。
ークロール径は小径の方が有利である。
即ち、ステンレス鋼板の光沢はワークロールの表面精度
（＝光沢）が圧延中に鋼板に転写されることによって作
られるが、圧延時の焼付きを防止するため圧延油が使用
され、この圧延油は鋼板とワークロール間に引き込まれ
、即ち油膜が形成されて、ワークロールの光沢の鋼板表
面への転写を阻害することになる。そして、この油膜厚
みはワークロール径が大きくなる程厚くなる。従って、
光沢の面からもワークロールは小径の方が有利となり、
しかも圧延油自体も粘性の低いニート油（１００％鉱物
油）が使用されているのである。
（＝光沢）が圧延中に鋼板に転写されることによって作
られるが、圧延時の焼付きを防止するため圧延油が使用
され、この圧延油は鋼板とワークロール間に引き込まれ
、即ち油膜が形成されて、ワークロールの光沢の鋼板表
面への転写を阻害することになる。そして、この油膜厚
みはワークロール径が大きくなる程厚くなる。従って、
光沢の面からもワークロールは小径の方が有利となり、
しかも圧延油自体も粘性の低いニート油（１００％鉱物
油）が使用されているのである。
上記ニート油はロールクーラントと潤滑を兼ねているが
、普通鋼の圧延で使用される圧延油のように水が混合さ
れていない。即ち、エマルジョン液ではないため冷却効
果は低く、更に前述のようにワークロール径も小さく冷
却面積も非常に狭いことから、それ程冷却させず圧延速
度を高くすることができず、２００〜４００ ｍ ／
ｍｍが一般的であった（第３版鉄鋼便覧１１１（１）圧
延基礎・鋼板、 Ｐ２Ｏ３）。
、普通鋼の圧延で使用される圧延油のように水が混合さ
れていない。即ち、エマルジョン液ではないため冷却効
果は低く、更に前述のようにワークロール径も小さく冷
却面積も非常に狭いことから、それ程冷却させず圧延速
度を高くすることができず、２００〜４００ ｍ ／
ｍｍが一般的であった（第３版鉄鋼便覧１１１（１）圧
延基礎・鋼板、 Ｐ２Ｏ３）。
〈発明が解決しようとする課題〉
従来は、ニート油を用いてステンレス鋼板を小径ワーク
ロールを有する多段圧延機で冷間圧延する場合のロール
クーランＩ・ｉｔ （１／ ｍａｎ ）は、圧延機のモ
ーターパワー（ｋＷ）の約３倍が相当であるとされてい
る。従って最近の例では、圧延速度６００ ｍ ／ ｍ
ａｎを可能とするべく、モーターパワーが６０００ｋＷ
で、ロールクーラント量が２００００１ ／ ｍａｎの
圧延機が設計製作されているが、現実には前述した従来
速度２００〜４００ ｍ ／ ｍａｎを土建る４５０ｍ
／ｍ＋ｎは達成しているが、６００ ｍ ／ 峠には程
遠いものである。
ロールを有する多段圧延機で冷間圧延する場合のロール
クーランＩ・ｉｔ （１／ ｍａｎ ）は、圧延機のモ
ーターパワー（ｋＷ）の約３倍が相当であるとされてい
る。従って最近の例では、圧延速度６００ ｍ ／ ｍ
ａｎを可能とするべく、モーターパワーが６０００ｋＷ
で、ロールクーラント量が２００００１ ／ ｍａｎの
圧延機が設計製作されているが、現実には前述した従来
速度２００〜４００ ｍ ／ ｍａｎを土建る４５０ｍ
／ｍ＋ｎは達成しているが、６００ ｍ ／ 峠には程
遠いものである。
これは次の理由によると考えられる。即ち、ゼンジミア
圧延機のような小径ワークロールを有する多段圧延機の
場合、ステンレス鋼板と中間ロル、バックアップロール
が近接しているため、ロールクーラントを大量に投入し
てもクーラントの逃げ道（排出部）は圧延ロールの長手
方向両端部しかなく、従って、クーラントは前記鋼板と
ロール間の狭い空間に溜まってしまい、クーラントの増
加に伴い、冷却効率（ｋｃａｌ／ｊ２）は上がっていく
が、成る限度を超えると逆にこの冷却効率は低下してし
まうことになる。即ち、成る量販上では、これ以上ロー
ル温度は低下しなくなってしまうのである。
圧延機のような小径ワークロールを有する多段圧延機の
場合、ステンレス鋼板と中間ロル、バックアップロール
が近接しているため、ロールクーラントを大量に投入し
てもクーラントの逃げ道（排出部）は圧延ロールの長手
方向両端部しかなく、従って、クーラントは前記鋼板と
ロール間の狭い空間に溜まってしまい、クーラントの増
加に伴い、冷却効率（ｋｃａｌ／ｊ２）は上がっていく
が、成る限度を超えると逆にこの冷却効率は低下してし
まうことになる。即ち、成る量販上では、これ以上ロー
ル温度は低下しなくなってしまうのである。
前述の例では、クーラント量を１４０００１． ／ ｍ
ｌｎにすれば圧延速度を４５０ｍ／ｉｈ＋まで上げられ
るが、これ以上クーラント量を増加させて、仮に２００
００４２ ／ ｍａｎにしても冷却能は全く向上せず、
４５０ｍ／馴以上に増速してもし−トスクラッチが発生
して全く製品にならない。
ｌｎにすれば圧延速度を４５０ｍ／ｉｈ＋まで上げられ
るが、これ以上クーラント量を増加させて、仮に２００
００４２ ／ ｍａｎにしても冷却能は全く向上せず、
４５０ｍ／馴以上に増速してもし−トスクラッチが発生
して全く製品にならない。
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みてなされたもの
で、ステンレス鋼板を高速で圧延することのできる冷間
圧延方法を提供することを目的とする。
で、ステンレス鋼板を高速で圧延することのできる冷間
圧延方法を提供することを目的とする。
く課題を解決するための手段〉
本発明は、直径が４０〜１００ ｍｍのワークロールを
有する可逆式多段圧延機によりステンレス鋼板を冷間圧
延するにあたり、ロールクーラントとしてロール長さ１
ｍあたり６５００ ｊ！ ／ ｍａｎ以下のニート油を
かけ、かつストリップクーラントとして前記ステンレス
鋼板幅１ｍあたり前記圧延機の入側・出側の合計で１５
００ 乏／ ｍａｎ以上のニー１・油をかけながらステ
ンレス鋼板を圧延するものである。
有する可逆式多段圧延機によりステンレス鋼板を冷間圧
延するにあたり、ロールクーラントとしてロール長さ１
ｍあたり６５００ ｊ！ ／ ｍａｎ以下のニート油を
かけ、かつストリップクーラントとして前記ステンレス
鋼板幅１ｍあたり前記圧延機の入側・出側の合計で１５
００ 乏／ ｍａｎ以上のニー１・油をかけながらステ
ンレス鋼板を圧延するものである。
〈作 用〉
本発明者等は、圧延速度を上げることができないのは、
冷却能不足によるヒートスクラッチの発生によるもので
あり、また、このヒートスクラッチは圧延時の加工熱に
より板温度が２００°Ｃを超えると発生ずることから、
ステンレス鋼板の冷却、即ちストリップクーラントとロ
ールクーラントを旨く組み合わせることにより、ピー１
−スクラツヂを発生させることなく圧延速度を上げるこ
とができるのではないかと考えた。
冷却能不足によるヒートスクラッチの発生によるもので
あり、また、このヒートスクラッチは圧延時の加工熱に
より板温度が２００°Ｃを超えると発生ずることから、
ステンレス鋼板の冷却、即ちストリップクーラントとロ
ールクーラントを旨く組み合わせることにより、ピー１
−スクラツヂを発生させることなく圧延速度を上げるこ
とができるのではないかと考えた。
そこで、第４図にニート油を用いた２０段圧延機のワー
クロール冷却能を示す。ワークロールの冷却能は８０ｍ
ｍφのワークロール径で単位幅当たりのクーラント量が
約４０００１／ｍａｎ・ｍで飽和傾向が見られ、６５０
０ ｊ！ ／ ｍａｎ・ｍでほぼ飽和しており、従って
、６５００ Ｉ！、／ ＋＋ｍ・ｍ以上をロールにかけ
ても抜熱能力の向上は期待できない。
クロール冷却能を示す。ワークロールの冷却能は８０ｍ
ｍφのワークロール径で単位幅当たりのクーラント量が
約４０００１／ｍａｎ・ｍで飽和傾向が見られ、６５０
０ ｊ！ ／ ｍａｎ・ｍでほぼ飽和しており、従って
、６５００ Ｉ！、／ ＋＋ｍ・ｍ以上をロールにかけ
ても抜熱能力の向上は期待できない。
なお、ステンレス鋼板の幅は通常６００〜１８００ｍｍ
であり、ワークロールは胴長で約２ｍ程度であるから、
上記６５００ ｊ！ ／ ｍｍ−ｍは１３０００ Ｊ！
／ ａｍとなり、〈発明が解決しようとする課題〉の
項で述べた数値１４０００ ｊ！ ／ ｍａｎとよく一
致しているのがわかる。
であり、ワークロールは胴長で約２ｍ程度であるから、
上記６５００ ｊ！ ／ ｍｍ−ｍは１３０００ Ｊ！
／ ａｍとなり、〈発明が解決しようとする課題〉の
項で述べた数値１４０００ ｊ！ ／ ｍａｎとよく一
致しているのがわかる。
第５図は、同圧延機におけるニート油によるストリップ
クーラント能力を示すものである。第５図より、ストリ
ップクーラント量の増加とともに冷却能も向上している
ことがわかる。
クーラント能力を示すものである。第５図より、ストリ
ップクーラント量の増加とともに冷却能も向上している
ことがわかる。
即ち本発明では、ロールクーラント量を６５００１７
ｍａｎ −ｍ以下に制限し、好ましくは４０００〜６５
００ Ａ／ ａｍ−ｍの範囲とし、これにストリップク
ーラントを併用することにより、５００ ｍ ／ 癲以
上の圧延速度を達成することができるのである。ここで
ストリップクーラントは、第５図により明らかなように
、これを使用するだけで効果があるが、１５００１ ／
ｍｌｎ Ｈｍ以上にすると圧延速度を５００ ｍ ／
ｖｎ以上にできるので、１５００１ ／ ｍａｎ以上と
するのが好ましい。
ｍａｎ −ｍ以下に制限し、好ましくは４０００〜６５
００ Ａ／ ａｍ−ｍの範囲とし、これにストリップク
ーラントを併用することにより、５００ ｍ ／ 癲以
上の圧延速度を達成することができるのである。ここで
ストリップクーラントは、第５図により明らかなように
、これを使用するだけで効果があるが、１５００１ ／
ｍｌｎ Ｈｍ以上にすると圧延速度を５００ ｍ ／
ｖｎ以上にできるので、１５００１ ／ ｍａｎ以上と
するのが好ましい。
なお、上記ストリップクーラント量は、圧延機の入側と
出側との合計を意味する。
出側との合計を意味する。
〈実施例〉
第１図に本発明による方法を実施するための装置例を示
す。
す。
１はストリップ、２はワークロール（他のロールは省略
）、３はワイパーである。４はロールクーラントヘッダ
ー、５はストリップクーラントヘッダーであって、各々
クーラントを供給するためにクリーンクンクロにつなが
っており、ロールクーラントヘッダー４及びストリップ
クーラントヘッダー５にクーラントをクリーンタンク６
から供給するために昇圧ポンプ７でクーラント圧を昇圧
し、ロールクーラント流量調節弁８、ストリップクーラ
ント流量調節弁９で流量制御されて、ロールクーラント
ヘッダー４及びストリップクーラントヘッダー５から、
各々ストリップ１及びロール２にクーラントを送り出し
ている。
）、３はワイパーである。４はロールクーラントヘッダ
ー、５はストリップクーラントヘッダーであって、各々
クーラントを供給するためにクリーンクンクロにつなが
っており、ロールクーラントヘッダー４及びストリップ
クーラントヘッダー５にクーラントをクリーンタンク６
から供給するために昇圧ポンプ７でクーラント圧を昇圧
し、ロールクーラント流量調節弁８、ストリップクーラ
ント流量調節弁９で流量制御されて、ロールクーラント
ヘッダー４及びストリップクーラントヘッダー５から、
各々ストリップ１及びロール２にクーラントを送り出し
ている。
供給されたクーラントは、ロール２及びストリップ１を
冷却後回収タンク１０に回収され、フィルター１１でク
ーラントを清浄化して、再びクリーンクンクロに戻る循
環使用を行う。
冷却後回収タンク１０に回収され、フィルター１１でク
ーラントを清浄化して、再びクリーンクンクロに戻る循
環使用を行う。
この装置を用いて、幅１０００論の５ＵＳ３０４と５ｔ
Ｊｓ４３０を圧延速度６００ ｍ ／ ｘ＋ｎで、板厚
４．０ｍｍ＋から０．４ｍｍまで圧延した結果を第２図
に示す。
Ｊｓ４３０を圧延速度６００ ｍ ／ ｘ＋ｎで、板厚
４．０ｍｍ＋から０．４ｍｍまで圧延した結果を第２図
に示す。
第２図は、クーラントをロールクーラントのみ１０００
０ ｊ！ ／ ｍａｎ−ｍかけた場合、ロールクーラン
トを５０００４！ ／ ｍａｎ−ｍストリップクーラン
トを５０００１／癲・ｍかけた場合の各ケースの各パス
終了時のストリップ測温結果を示しているが、ロールク
ーラントのみの場合は数バスでヒートスクラッチ発生限
界を超えてしまうのに対して、同流量をロール、ストリ
ップに等分してかけた場合はヒートスクラッチも発生せ
ず、６００ ｍ ／ ｌｌｎの圧延速度が達成可能とな
った。
０ ｊ！ ／ ｍａｎ−ｍかけた場合、ロールクーラン
トを５０００４！ ／ ｍａｎ−ｍストリップクーラン
トを５０００１／癲・ｍかけた場合の各ケースの各パス
終了時のストリップ測温結果を示しているが、ロールク
ーラントのみの場合は数バスでヒートスクラッチ発生限
界を超えてしまうのに対して、同流量をロール、ストリ
ップに等分してかけた場合はヒートスクラッチも発生せ
ず、６００ ｍ ／ ｌｌｎの圧延速度が達成可能とな
った。
しかしながら、第２図から明らかなように、後段パスに
おいてはストリップクーラントが効き過ぎ、鋼板の温度
低下が大きいことがわかる。これは圧延中（パスから最
終パス間）での温度変化、即ち変形抵抗の変動が大きい
ことを意味し、板厚精度、形状などの点で外乱となり、
特に寸法出しパスである後段パスにおいてその影響は大
となる。
おいてはストリップクーラントが効き過ぎ、鋼板の温度
低下が大きいことがわかる。これは圧延中（パスから最
終パス間）での温度変化、即ち変形抵抗の変動が大きい
ことを意味し、板厚精度、形状などの点で外乱となり、
特に寸法出しパスである後段パスにおいてその影響は大
となる。
そこで、後段パスにおける温度低下を押さえるために、
６パス以降のストリップクーラント量を５ＵＳ３０４で
は２５００１ ／駒、５ＵＳ４３０では１５００１ ／
ａｍと下げて圧延した結果を第３図に示した。
６パス以降のストリップクーラント量を５ＵＳ３０４で
は２５００１ ／駒、５ＵＳ４３０では１５００１ ／
ａｍと下げて圧延した結果を第３図に示した。
それ以外は第２図と同じ条件である。これより後段パス
での温度低下も軽減され、安定した圧延が実現できるこ
とがわかる。
での温度低下も軽減され、安定した圧延が実現できるこ
とがわかる。
〈発明の効果〉
以上説明したように本発明によれば、従来ロールクーラ
ントのみでは４５０ ｍ ／ ａｍしか達成できなかっ
た圧延速度が、ストリップ冷却を行うことにより、５０
０ ｍ ／ ｍａｎ以上の圧延速度が達成できるように
なり、また流量を制御することにより、今まで４５０ｍ
／ 駒の圧延速度で投入していたクーラント量よりも
少ないクーラント量で効果的に冷却できるようになった
。また、流量をさらに多くして行えば、１０００ｍ ／
ｍａｎ程度の圧延速度がニート油で達成できることは
いうまでもない。
ントのみでは４５０ ｍ ／ ａｍしか達成できなかっ
た圧延速度が、ストリップ冷却を行うことにより、５０
０ ｍ ／ ｍａｎ以上の圧延速度が達成できるように
なり、また流量を制御することにより、今まで４５０ｍ
／ 駒の圧延速度で投入していたクーラント量よりも
少ないクーラント量で効果的に冷却できるようになった
。また、流量をさらに多くして行えば、１０００ｍ ／
ｍａｎ程度の圧延速度がニート油で達成できることは
いうまでもない。
第１図は本発明の方法を実施するための装置例の説明図
である。第２図は本発明の具体的な実施例を比較例とと
もに示したグラフ、第３図は本発明の他の具体的な実施
例を示したグラフである。 第４図は単位幅光たりのロールクーラント量とワークロ
ール温度との関係を示したグラフ、第５図は単位幅光た
りのストリップクーラント量とストリップクーラント冷
却能との関係を示したグラフである。 １・・・ストリップ、 ２・・・ワークロール、
３・・・ワイパー ４・・・ロールクーラントヘッター
である。第２図は本発明の具体的な実施例を比較例とと
もに示したグラフ、第３図は本発明の他の具体的な実施
例を示したグラフである。 第４図は単位幅光たりのロールクーラント量とワークロ
ール温度との関係を示したグラフ、第５図は単位幅光た
りのストリップクーラント量とストリップクーラント冷
却能との関係を示したグラフである。 １・・・ストリップ、 ２・・・ワークロール、
３・・・ワイパー ４・・・ロールクーラントヘッター
Claims (1)
- 直径が４０〜１００ｍｍのワークロールを有する可逆
式多段圧延機によりステンレス鋼板を冷間圧延するにあ
たり、ロールクーラントとしてロール長さ１ｍあたり６
５００ｌ／ｍｉｎ以下のニート油をかけ、かつストリッ
プクーラントとして前記ステンレス鋼板幅１ｍあたり前
記圧延機の入側・出側の合計で１５００ｌ／ｍｉｎ以上
のニート油をかけながらステンレス鋼板を圧延すること
を特徴とするステンレス鋼板の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13911789A JPH035003A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | ステンレス鋼板の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13911789A JPH035003A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | ステンレス鋼板の冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH035003A true JPH035003A (ja) | 1991-01-10 |
| JPH0545328B2 JPH0545328B2 (ja) | 1993-07-08 |
Family
ID=15237893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13911789A Granted JPH035003A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | ステンレス鋼板の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH035003A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106269896A (zh) * | 2015-06-12 | 2017-01-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 冷轧单机架可逆轧制控制设备及方法 |
| CN107127220A (zh) * | 2016-02-26 | 2017-09-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种单机架冷轧轧制带钢表面残油控制装置和方法 |
-
1989
- 1989-06-02 JP JP13911789A patent/JPH035003A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106269896A (zh) * | 2015-06-12 | 2017-01-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 冷轧单机架可逆轧制控制设备及方法 |
| CN106269896B (zh) * | 2015-06-12 | 2018-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 冷轧单机架可逆轧制控制设备及方法 |
| CN107127220A (zh) * | 2016-02-26 | 2017-09-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种单机架冷轧轧制带钢表面残油控制装置和方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0545328B2 (ja) | 1993-07-08 |
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