JPH0339422A - 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、深絞り性に優れた熱延鋼板の製造法に関する
。

（従来の技術） 近年、コスト低減の目的から、加工用ｗ４仮として冷延
鋼板に代わり得る加工性、とりわけ深絞り性を有する熱
延鋼板が要求されるようになってきた。しかし、従来の
熱延工程はＡｒ、点以上の温度域で圧延を終了するため
、得られる熱延鋼板の結晶方位は比較的ランダムとなり
、深絞り性の良否を示す指標である平均ランクフォード
値（Ｆ値）は通常１以下と低いレベルを示す。

そこで、熱延鋼板のＰ値を向上させるべく、特開昭５９
−５９８２７号公報、同５９−１５３８２９号公報、同
５９−１５３８３６号公報、同６０−７７９２７号公報
、同６１−４８５３１　号公報等には、大圧下を行うこ
とによる、高いＦ値を有する熱延鋼板の製造法が提案さ
れている。

また、特開昭５９−２２６１４９号公報、同６１−３８
４４号公報、同６１−３８４５号公報、同６２−２５３
７３３号公報、同６２−２９４１３５号公報、同６３−
１９５２２３号公報、同６３−１９５２２７号公報、同
６３−１９５２２８号公報等には、低温仕上げ圧延時に
潤滑圧延を施すことによる、高ｒ値を有する熱延鋼板の
製造法が提案されている。

（発明が解決しようとする課題〉 しかし、これらの方法では、深絞り性に優れた熱延鋼板
を得ることはできない。

すなわち、大圧下による方法では、現実には圧延ミルの
荷重負荷が増加してしまい、実施が困難である。また、
潤滑圧延を施す方法は、ｗ４Ｆｉ、表面の摩擦係数を低
下させるために、通常使用されている潤滑圧延油に対し
て摩擦係数が１桁以上低い圧延潤滑剤を使用しなくては
ならない、そのため、実操業上、熱間圧延後の鋼板の通
板性を悪化させる等の問題がある。

ここに、本発明の目的は、上記の課題を解決することが
できる深絞り性に優れた熱延鋼板の製造法を提供するこ
とにあり、さらに詳述すれば大圧下を行わず、かつ潤滑
圧延も行わずに深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方
法を提供することにある。

（課題を解決するための手段） 本発明者は、上記課題を解決するため種々検討を重ねた
結果、次に示すような重要な知見を得た。

すなわち、上記課題を解決するには、 ■Ｃ，Ｎ、Ｍｎ等、熱延鋼板の深絞り性を低下させる元
素の含有量を極力低減すること、および■熱間圧延時の
、仕上圧延開始温度、仕上圧延終了温度および巻取り温
度は、それぞれ、熱延鋼板の深絞り性に影響を与えるた
め、これらを適正な範囲に制限すること が有効である。

そこで、本発明者はこれらの知見に基いて、さらに検討
を重ねた結果、本発明を完成した。

ここに、本発明の要旨とするところは、重量％で、 Ｃ：　ｏ、ｏｏｓｏ％以下、Ｍｎ：　０．３０％以下、
Ｎ：　０．０１％以下、　　Ｔｉ：　４８Ｘ（Ｃ／１２
＋Ｎ／１４）〜０．１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ａｒｓ点以上の温度で
仕上圧延を開始し７８０℃以下の温度で仕上圧延を終了
させ、５５０℃以下の温度で巻き取った後、焼鈍を行っ
て再結晶させることを特徴とする深絞り性に優れた熱延
鋼板の製造法である。

（作用） 以下、本発明を作用効果とともに詳述する。なお、本明
細書において、「％」は特にことわりがない限り「重量
％」を意味するものとする。

本発明は、略述すれば、ある特定した組成を有する鋼片
に、ある特定した条件の仕上圧延および巻き取りを行い
、その後に焼鈍を行うことにより深絞り性に優れた熱延
鋼板を製造する方法である。

まず、本発明において、用いる鋼片の組成を限定する理
由を説明する。

Ｃ：　０．００５０％以下 Ｃ含有量が０．００５０％超であると、Ｃによる固溶強
化が作用し、得られる熱延鋼板の加工性が劣化するから
であり、さらには、後述するＴｉの添加量の増加を伴う
こととなり、コスト高となるからである。したがって、
Ｃ含有量は、０．００５０％以下に制限する。

Ｍｎ：　０．３０％以下 Ｍｎ含有量が０．３０Ｘ超となると、Ｍｎによる固溶強
化が作用し、得られる熱延鋼板の加工性が劣化するから
である。したがって、Ｍｎ含有量は、０．３０％以下に
制限する。

Ｎ：　０．０１％以下 Ｎ含有量が０．０１Ｘ超となると、Ｎによる固溶強化が
作用し、得られる熱延鋼板の加工性が劣化するからであ
り、さらには、後述するＴｉの添加量の増加を伴うこと
となって、コスト高となるからである。したがって、Ｎ
含有量は、０．０１％以下に制限する。

Ｔｉ：　４８Ｘ（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）〜０．１％Ｔｉ
は、炭窒化物を形成して鋼中の固溶Ｃ，Ｎを低減すると
ともにα再結晶温度を上昇させる作用がある元素である
。本発明においては、鋼中の固溶Ｃ，Ｎ量を低減するこ
とは、極めて重要であり、その含有量の下限は炭窒化物
形成条件から４８Ｘ（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）％とした。

上限は本発明の作用効果の観点からは特に設ける必要は
ないが、過剰の添加はコスト高となることから、０．１
％以下とすることが望ましい。

上記以外の成分については特に制限を設ける必要はなく
、通常この種の熱延鋼板の組成と同程度であってよい。

すなわち、具体的には、本発明において用いる鋼片にお
いても、Ｓｉ２０．０５％、Ｐ２Ｏ，０２％、Ｓ２Ｏ，
００５％の含有は許容されるものである。すなわち、Ｓ
１含有量が０．０５％超であると鋼を硬化させ圧延機負
担を増加させるためであり、Ｐ含有量が０．０２％超で
あると脆性破壊の危険性およびスボント溶接不良の危険
性が生ずるためであり、さらにＳ含有量が０．００５％
超であるとＭｎＳ介在物の生成があるからである。。

次に、本発明において、仕上げ圧延および巻取りの温度
を制限した理由を説明する。なお、以下の仕上圧延開始
温度、仕上圧延終了温度および巻取り温度のそれぞれの
ｆ値に及ぼす影響の調査においては、本発明の範囲内の
鋼片（ＣＯ，００２８％、Ｍｎ　０．２０％、Ｎ　Ｏ，
００２８％、Ｔｉ　Ｏ，０８２％）を用いて、ｌｔｉ！
１！熱間圧延および焼鈍条件として、スラブ厚：　２６
２ｍ５　、スラブ加熱温度：　１１８０℃、圧延仕上げ
温度：７５０″Ｃ，巻取温度２５００℃、板厚：　３ｍ
＋＋ｓ、そして焼鈍条件：８３０℃×５０３を採用して
行った。

：Ａｒ占 本発明者による、熱延鋼板のＰ値に及ぼず仕上圧延開始
温度の影響の調査結果を第１図に示す。

この第１図から、仕上げ圧延開始温度がＡｒ２点以上の
場合に良好なｔ値が得られることがわかる。

このメカニズムについての詳細は不明であるが、仕上ス
タンド間において、γ域で圧延を行うことにより、短い
パス間ではγ粒の再結晶および粒成長が発生しにくいこ
とにより、γ粒が微細化されてｔ値の向上に寄与すると
考えられる。なお、仕上圧延開始温度の上限は、本発明
の作用効果の観点からは特に設ける必要はないが、後述
する所定の仕上圧延の終了温度の確保が困難になる等の
観点から、１１５０℃とすることが望ましい。

：　７８０　℃ 本発明者による、熱延鋼板のＰ値に及ぼす仕上圧延終了
温度の影響の調査結果を第２図に示す。

第２図から、仕上圧延終了温度が７８０℃以下の場合に
良好なＹ値が得られることがわかる。このメカニズムに
ついての詳細は不明であるが、７８０″Ｃ超の場合には
回復が起こり再結晶後深絞り性に有効な集合組織を発達
させるのに十分な歪エネルギーを蓄えられないからと考
えられる。なお、この仕上圧延終了温度の下限は特に設
ける必要はないが、あまり低下させると圧延荷重が高く
なりロールの負担が大きくなって危険であるため、７３
０℃とすることが望ましい。

°Ｆ３：５５０℃ｐ 本発明者による、熱延鋼板のｔ値に及ぼす巻き取り温度
の影響の調査結果を第３図に示す、第３図から、巻取り
温度が５５０℃以下の場合に良好なｆ値が得られること
がわかる。このメカニズムについての詳細は不明である
が、５５０℃超の場合には、回復が起こり再結晶後深絞
り性に有効な集合組織を発達させるのに十分な歪エネル
ギーを蓄えられないからと考えられる。

本発明においては、このようにして巻き取った鋼板に焼
鈍を行う。鋼板に深絞り性に有効な集合組織を発達させ
るためである。焼鈍方法は、連続焼鈍法でもよく、また
箱型焼鈍法でもよく、特に制限を要さない、ただし、そ
れぞれの焼鈍法について好適な範囲があるため、これを
以下に分脱する。

■連続焼鈍法 焼鈍温度は７８０　”Ｃ以上、均熱時間は４０秒以上が
好ましい、これらに満たない条件では、十分に再結晶が
果たされずに良好なＦ（＋Ｉを得ることができない場合
があるからである。また、この条件の上限は特に定める
必要はなく、設備上、操業上等の観点から適宜設定すれ
ばよい。

■箱型焼鈍法 焼鈍温度は７３０℃以上、均熱時間は３時間以上が好ま
しい、これらに満たない条件では、十分に再結晶が果た
されずに良好なｆ値を得ることができない場合があるか
らである。また、この条件の上限は特に定める必要はな
く、設備上、操業上等の観点から適宜設定すればよい。

このようにして、深絞り性に優れた熱延鋼板を得ること
ができる。

さらに、本発明を実施例とともに詳述するが、これは本
発明の例示であり、これにより本発明が限定されるもの
ではない。

実施例 第１表に示す組成を有する鋼種ＮαＡないし鋼種臘Ｃか
ら、第２表に示す厚さのスラブを連続鋳造により製造し
、このスラブを第２表に示す条件で、熱間圧延、巻取り
および焼鈍を行って、板厚３間の熱延鋼板である試料Ｎ
ｕｌｌないし試料Ｎ１１１４を得た。

これらの試料について、ｆ値を調査した。

なお、本実施例においては、通常の熱延鋼板のＹ値がｌ
以下であることから、を値≧１．１を合否判定の基準と
した。

結果を第２表に併せて示す。

（以下余白） 第２表から明らかなように、本発明にかかる方法により
得られた試料は全て、Ｆ値が１．１以上であって、優れ
た深絞り性を有することがわかる。

（発明の効果〉 以上詳述したように、本発明により、大圧下を行わず、
かつ潤滑圧延も行わずに、深絞り性に優れた熱延鋼板を
製造することが可能になった。

また、本発明にかかる方法は、既存の生産設備によって
も容易に実施することができる方法である。

かかる効果を有する本発明の実用上の意義は極めて著し
い。

【図面の簡単な説明】

第１図は、熱延鋼板のｔ値に及ぼす仕上圧延終了温度の
影響を表わすグラフ； 第２図は、熱延ｗ４板のｔ値に及ぼす仕上圧延終了温度
の影響を表わすグラフ：および 第３図は、熱延鋼板のｔ値に及ぼす巻取り温度の影響を
表わすグラフである。 第７図 奉２ 凹

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 重量％で、 Ｃ：０．００５０％以下、Ｍｎ：０．３０％以下、Ｎ：
   ０．０１％以下、Ｔ１：４８×（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）
   〜０．１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ａｒ＿３点以上の温度
   で仕上圧延を開始し７８０℃以下の温度で仕上圧延を終
   了させ、５５０℃以下の温度で巻き取った後、焼鈍を行
   って再結晶させることを特徴とする深絞り性に優れた熱
   延鋼板の製造法。