JPH0333891B2 - - Google Patents
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- JPH0333891B2 JPH0333891B2 JP57190546A JP19054682A JPH0333891B2 JP H0333891 B2 JPH0333891 B2 JP H0333891B2 JP 57190546 A JP57190546 A JP 57190546A JP 19054682 A JP19054682 A JP 19054682A JP H0333891 B2 JPH0333891 B2 JP H0333891B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2203/00—Non-metallic inorganic materials
- F05C2203/04—Phosphor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
この発明は、すぐれた耐摩耗性および著しく低
い相手功撃性を有し、特に使用条件が苛酷になり
つつある内燃機関の摺動部材として使用するのに
適したFe−TiC系焼結材料に関するものである。 従来、内燃機関のロツカーアーム摺動面に用い
られるパツト材、カム、バルブガイド、あるいは
スリーブなどの摺動部材の製造には種々の材料が
用いられている。 しかし、近年の内燃機関、例えばデイーゼルエ
ンジンにおいては、環境保護の立場から、廃ガス
規制が強制的に実施されており、その対策として
EGR（排気ガス還流装置）機構が設けられている
ため、潤滑油の劣化が激しくなるばかりでなく、
潤滑油中に劣化生成物、すす、さらに水分が発生
混入するようになり、このような潤滑油にさらさ
れた場合、従来材料の摺動部材では、それ自身の
摩耗が激しく、かつ相手攻撃性も一段と増大する
ようになるものであつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、それ自身の耐摩耗性にすぐれ、かつ相手攻撃
性の低い材料を得べく研究を行なつた結果、重量
％で、Cr：１〜15％、Ｃ：５〜20％、Ｐ：0.1〜
20％、Ti：20〜55％を含有し、さらに必要に応
じてMo、Nb、Ｗ、Ｖ、およびZrのうちの１種
または２種：0.2〜５％と、Ni、Co、Cu、および
Mnのうちの１種または２種以上：0.5〜５％のい
ずれか、または両方を含有し、残りがFeと不可
避不純物からなる組成、並びに主としてマルテン
サイトからなる素地に、主として炭化チタンと炭
化クロムからなる硬質相が微細均一に分散した組
織を有するFe−TiC系焼結材料は、苛酷な条件下
での使用に際しても、すぐれた耐摩耗性および著
しく低い相手攻撃性を示し、したがつてこれらの
特性が要求される内燃機関の摺動部材として使用
した場合に長期に亘つてすぐれた性能を発揮する
という知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成を上記の通りに限定
した理由を説明する。 (a) Cr Cr成分には、素地に固溶し、これを強化す
るほか、Ｃ成分と結合してビツカース硬さ：
1200以上を有する炭化クロムを形成し、もつて
材料の耐摩耗性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が１％未満では所望の耐摩耗性を確保
することができず、一方15％を越えて含有させ
ると相手攻撃性が急激に増大するようになるこ
とから、その含有量を１〜15％と定めた。 (b) Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して、これを強化す
ると共に、Cr、およびTi（Tiは通常炭化チタン
の形で原料粉末として使用される）、さらに
Mo、Nb、Ｗ、Ｖ、およびZrと結合して硬い
炭化物を形成して、材料の耐摩耗性を向上させ
る作用があるが、その含有量が５％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方20％を越
えて含有させると、材料の脆化が著しくなるこ
とから、その含有量を５〜20％と定めた。 (c) Ｐ Ｐ成分には、焼結時に液相を発生させて焼結
性を向上させ、もつて材料を緻密化するほか、
素地に固溶して、なじみ性を向上させる作用が
あるが、その含有量が0.1未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方２％を越えて含有
させると、材料の脆化が著しくなることから、
その含有量を0.1〜２％と定めた。 (d) Ti Ti成分は、主として炭化チタン（以下TiCで
示す）の形で素地中に存在して硬質相を形成す
るが、このTiCは、密度：4.9ｇ／cm3（比較的
低密度）、ビツカース硬さ：約3200、融点：
3250℃の特性をもつことから、それ自身のもつ
高硬度によつて材料はすぐれた耐摩耗性をもつ
ようになるばかりでなく、相手部材との凝着性
を緩和する作用があるので、材料のなじみ性が
一段と向上するようになるが、TiC含有量がTi
量で20％未満（TiC量で25％未満）では前記作
用に所望の効果が得られず、一方同じくTi量
で55％（TiC量で70％）を越えて含有させる
と、材料が脆化するようになることから、TiC
含有量を、Ti量で20〜55％と定めた。 (e) Mo、Nb、Ｗ、Ｖ、およびZr これらの成分には、素地に固溶して、これを
強化するほか、Ｃ成分と結合して硬い炭化物を
形成し、もつて材料の耐摩耗性を一段と向上さ
せる作用があるので、特により一層の耐摩耗性
が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が0.2％未満では所望の耐摩耗
性向上効果が得られず、一方５％を越えて含有
させると相手攻撃性が急激に増大するようにな
ることから、その含有量を0.2〜５％と定めた。 (f) Ni、Co、Cu、およびMn これらの成分には、素地に固溶して、材料の
靭性を一段と向上させる作用があるので、特に
靭性が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が0.5％未満では所望の靭性
向上効果が得られず、一方５％を越えて含有さ
せてもより一層の靭性向上効果が現われないこ
とから、その含有量を0.5〜５％と定めた。 なお、この発明の材料においては、材料の密度
比が90％未満では、素地の強度が低く、かつ大き
な空孔が存在するようになり、この空孔のもつ切
欠効果によつて素地が破壊されやすくなつて、ピ
ツチング摩耗が発生しやすくなることから、90％
以上の密度比をもつことが望ましく、また硬質相
の割合が面積率で30％未満では所望のすぐれた耐
摩耗性を確保することができないことから、硬質
相が素地中に面積率で30％以上存在するのが望ま
しい。さらに素地のマルテンサイトも、所望の耐
摩耗性を確保するためには面積率で60％以上を占
めることが望ましい。 つぎに、この発明の焼結材料を実施例により具
体的に説明する。 実施例 原料粉末として、粒度−100meshのアトマイズ
Fe−Cr合金（Cr：12.5％含有）粉末、同−
100meshの高炭素Fe−Cr合金（Cr：60％含有）
粉末、同−250meshのTiC（Ｃ：20％含有）粉末、
同−350meshのFe−Ｐ合金（Ｐ：17％含有）粉
末、同−250meshのFe−Ｐ合金（Ｐ：25.7％含
有）粉末、りん片状黒鉛粉末、粒度−350meshの
Mo粉末、−200meshのFe−Nb合金（Nb：15％含
有）粉末、−200meshのFe−Ｖ合金（Ｖ：70％含
有）粉末、いずれも平均粒径：10μmのＷ粉末、
Ni粉末、およびCo粉末、粒度−200meshのCu粉
末、同−200meshのFe−Zr合金（Zr：60％含有）
粉末、同一200meshのFe−Mn合金（Mn：78％
含有）粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ
第１表に示される
い相手功撃性を有し、特に使用条件が苛酷になり
つつある内燃機関の摺動部材として使用するのに
適したFe−TiC系焼結材料に関するものである。 従来、内燃機関のロツカーアーム摺動面に用い
られるパツト材、カム、バルブガイド、あるいは
スリーブなどの摺動部材の製造には種々の材料が
用いられている。 しかし、近年の内燃機関、例えばデイーゼルエ
ンジンにおいては、環境保護の立場から、廃ガス
規制が強制的に実施されており、その対策として
EGR（排気ガス還流装置）機構が設けられている
ため、潤滑油の劣化が激しくなるばかりでなく、
潤滑油中に劣化生成物、すす、さらに水分が発生
混入するようになり、このような潤滑油にさらさ
れた場合、従来材料の摺動部材では、それ自身の
摩耗が激しく、かつ相手攻撃性も一段と増大する
ようになるものであつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、それ自身の耐摩耗性にすぐれ、かつ相手攻撃
性の低い材料を得べく研究を行なつた結果、重量
％で、Cr：１〜15％、Ｃ：５〜20％、Ｐ：0.1〜
20％、Ti：20〜55％を含有し、さらに必要に応
じてMo、Nb、Ｗ、Ｖ、およびZrのうちの１種
または２種：0.2〜５％と、Ni、Co、Cu、および
Mnのうちの１種または２種以上：0.5〜５％のい
ずれか、または両方を含有し、残りがFeと不可
避不純物からなる組成、並びに主としてマルテン
サイトからなる素地に、主として炭化チタンと炭
化クロムからなる硬質相が微細均一に分散した組
織を有するFe−TiC系焼結材料は、苛酷な条件下
での使用に際しても、すぐれた耐摩耗性および著
しく低い相手攻撃性を示し、したがつてこれらの
特性が要求される内燃機関の摺動部材として使用
した場合に長期に亘つてすぐれた性能を発揮する
という知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成を上記の通りに限定
した理由を説明する。 (a) Cr Cr成分には、素地に固溶し、これを強化す
るほか、Ｃ成分と結合してビツカース硬さ：
1200以上を有する炭化クロムを形成し、もつて
材料の耐摩耗性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が１％未満では所望の耐摩耗性を確保
することができず、一方15％を越えて含有させ
ると相手攻撃性が急激に増大するようになるこ
とから、その含有量を１〜15％と定めた。 (b) Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して、これを強化す
ると共に、Cr、およびTi（Tiは通常炭化チタン
の形で原料粉末として使用される）、さらに
Mo、Nb、Ｗ、Ｖ、およびZrと結合して硬い
炭化物を形成して、材料の耐摩耗性を向上させ
る作用があるが、その含有量が５％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方20％を越
えて含有させると、材料の脆化が著しくなるこ
とから、その含有量を５〜20％と定めた。 (c) Ｐ Ｐ成分には、焼結時に液相を発生させて焼結
性を向上させ、もつて材料を緻密化するほか、
素地に固溶して、なじみ性を向上させる作用が
あるが、その含有量が0.1未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方２％を越えて含有
させると、材料の脆化が著しくなることから、
その含有量を0.1〜２％と定めた。 (d) Ti Ti成分は、主として炭化チタン（以下TiCで
示す）の形で素地中に存在して硬質相を形成す
るが、このTiCは、密度：4.9ｇ／cm3（比較的
低密度）、ビツカース硬さ：約3200、融点：
3250℃の特性をもつことから、それ自身のもつ
高硬度によつて材料はすぐれた耐摩耗性をもつ
ようになるばかりでなく、相手部材との凝着性
を緩和する作用があるので、材料のなじみ性が
一段と向上するようになるが、TiC含有量がTi
量で20％未満（TiC量で25％未満）では前記作
用に所望の効果が得られず、一方同じくTi量
で55％（TiC量で70％）を越えて含有させる
と、材料が脆化するようになることから、TiC
含有量を、Ti量で20〜55％と定めた。 (e) Mo、Nb、Ｗ、Ｖ、およびZr これらの成分には、素地に固溶して、これを
強化するほか、Ｃ成分と結合して硬い炭化物を
形成し、もつて材料の耐摩耗性を一段と向上さ
せる作用があるので、特により一層の耐摩耗性
が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が0.2％未満では所望の耐摩耗
性向上効果が得られず、一方５％を越えて含有
させると相手攻撃性が急激に増大するようにな
ることから、その含有量を0.2〜５％と定めた。 (f) Ni、Co、Cu、およびMn これらの成分には、素地に固溶して、材料の
靭性を一段と向上させる作用があるので、特に
靭性が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が0.5％未満では所望の靭性
向上効果が得られず、一方５％を越えて含有さ
せてもより一層の靭性向上効果が現われないこ
とから、その含有量を0.5〜５％と定めた。 なお、この発明の材料においては、材料の密度
比が90％未満では、素地の強度が低く、かつ大き
な空孔が存在するようになり、この空孔のもつ切
欠効果によつて素地が破壊されやすくなつて、ピ
ツチング摩耗が発生しやすくなることから、90％
以上の密度比をもつことが望ましく、また硬質相
の割合が面積率で30％未満では所望のすぐれた耐
摩耗性を確保することができないことから、硬質
相が素地中に面積率で30％以上存在するのが望ま
しい。さらに素地のマルテンサイトも、所望の耐
摩耗性を確保するためには面積率で60％以上を占
めることが望ましい。 つぎに、この発明の焼結材料を実施例により具
体的に説明する。 実施例 原料粉末として、粒度−100meshのアトマイズ
Fe−Cr合金（Cr：12.5％含有）粉末、同−
100meshの高炭素Fe−Cr合金（Cr：60％含有）
粉末、同−250meshのTiC（Ｃ：20％含有）粉末、
同−350meshのFe−Ｐ合金（Ｐ：17％含有）粉
末、同−250meshのFe−Ｐ合金（Ｐ：25.7％含
有）粉末、りん片状黒鉛粉末、粒度−350meshの
Mo粉末、−200meshのFe−Nb合金（Nb：15％含
有）粉末、−200meshのFe−Ｖ合金（Ｖ：70％含
有）粉末、いずれも平均粒径：10μmのＷ粉末、
Ni粉末、およびCo粉末、粒度−200meshのCu粉
末、同−200meshのFe−Zr合金（Zr：60％含有）
粉末、同一200meshのFe−Mn合金（Mn：78％
含有）粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ
第１表に示される
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
配合組成に配合し、潤滑剤としてステアリン酸亜
鉛：0.5％を加えてＶ型ミキサーで混合した後、
5ton／cm2の圧力で圧粉体に成形し、ついで前記圧
粉体を、真空中または還元性雰囲気中、1000〜
1250℃の温度範囲内の所定温度に60分間保持して
焼結し、真空焼結の場合は、焼結後、温度：1000
℃から強制空冷して焼入れし、また還元性雰囲気
焼結の場合は、焼結後、滲炭性雰囲気とし、870
℃の温度に冷却した時点で油焼入れを行なうこと
によつて、実質的に配合組成と同一の組成を有
し、かつ同じく第１表に示される組織および密度
比をもつた本発明焼結材料１〜29および比較焼結
材料１〜６をそれぞれ製造した。 なお、比較焼結材料１〜６は、いずれも構成成
分のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成
をもつものである。 ついで、この結果得られた本発明焼結材料１〜
29および比較焼結材料１〜６から、自動車エンジ
ンのロツカーアームのパツト面に適合したチツプ
材を製作し、このチツプ材を、ロツカーアーム鋳
造時に鋳包み、このAl合金製ロツカーアームを
４気筒OHCエンジンに組込み、使用オイル：
SAE10W劣化油、回転数：850r.p.m.、運転時
間：200時間の条件で耐摩耗性試験を行ない、ロ
ツカーアームのパツド面、および相手部材たるチ
ル鋳物（Ｃ：3.5％、Si：２％、Mn：0.7％、
Cr：0.8％、Ｐ：0.2％含有の鋳鉄）製カムの摩耗
量を測定した。これらの結果を第２表に示した。
第２表には前記チツプ材を前記組成の鋳鉄のチル
鋳物とした場合の結果も示した。 第２表に示される結果から、本発明焼結材料１
〜29は、従来チル鋳物に比して、いずれもすぐれ
た耐摩耗性を有し、しかも相手攻撃性も著しく低
いものであるのに対して、比較焼結材料１〜６に
見られるように構成成分のうちのいずれかの成分
含有量がこの発明の範囲から外れると、前記の両
特性のうちの少なくともいずれかの特性が劣つた
ものになることが明らかである。 上述のように、この発明のFe−TiC基焼結材料
は、すぐれた耐摩耗性を有すると共に、相手攻撃
性の著しく低いものであるので、特に苛酷な条件
下での使用を予儀なくされつつある内燃機関の摺
動部材として用いた場合に、すぐれた性能を長期
に亘つて安定的に発揮するものである。
鉛：0.5％を加えてＶ型ミキサーで混合した後、
5ton／cm2の圧力で圧粉体に成形し、ついで前記圧
粉体を、真空中または還元性雰囲気中、1000〜
1250℃の温度範囲内の所定温度に60分間保持して
焼結し、真空焼結の場合は、焼結後、温度：1000
℃から強制空冷して焼入れし、また還元性雰囲気
焼結の場合は、焼結後、滲炭性雰囲気とし、870
℃の温度に冷却した時点で油焼入れを行なうこと
によつて、実質的に配合組成と同一の組成を有
し、かつ同じく第１表に示される組織および密度
比をもつた本発明焼結材料１〜29および比較焼結
材料１〜６をそれぞれ製造した。 なお、比較焼結材料１〜６は、いずれも構成成
分のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成
をもつものである。 ついで、この結果得られた本発明焼結材料１〜
29および比較焼結材料１〜６から、自動車エンジ
ンのロツカーアームのパツト面に適合したチツプ
材を製作し、このチツプ材を、ロツカーアーム鋳
造時に鋳包み、このAl合金製ロツカーアームを
４気筒OHCエンジンに組込み、使用オイル：
SAE10W劣化油、回転数：850r.p.m.、運転時
間：200時間の条件で耐摩耗性試験を行ない、ロ
ツカーアームのパツド面、および相手部材たるチ
ル鋳物（Ｃ：3.5％、Si：２％、Mn：0.7％、
Cr：0.8％、Ｐ：0.2％含有の鋳鉄）製カムの摩耗
量を測定した。これらの結果を第２表に示した。
第２表には前記チツプ材を前記組成の鋳鉄のチル
鋳物とした場合の結果も示した。 第２表に示される結果から、本発明焼結材料１
〜29は、従来チル鋳物に比して、いずれもすぐれ
た耐摩耗性を有し、しかも相手攻撃性も著しく低
いものであるのに対して、比較焼結材料１〜６に
見られるように構成成分のうちのいずれかの成分
含有量がこの発明の範囲から外れると、前記の両
特性のうちの少なくともいずれかの特性が劣つた
ものになることが明らかである。 上述のように、この発明のFe−TiC基焼結材料
は、すぐれた耐摩耗性を有すると共に、相手攻撃
性の著しく低いものであるので、特に苛酷な条件
下での使用を予儀なくされつつある内燃機関の摺
動部材として用いた場合に、すぐれた性能を長期
に亘つて安定的に発揮するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Cr：1 〜15％、 Ｃ： 5〜20％、 Ｐ：0.1〜 2％、 Ti：20〜55％、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）、 並びに主としてマルテンサイトからなる素地
に、主として炭化チタンと炭化クロムからなる硬
質相が微細均一に分散した組織、 を有することを特徴とする内燃機関の摺動部材用
Fe−TiC系焼結材料。 ２ Cr：1 〜15％、 Ｃ： 5〜20％、 Ｐ：0.1〜 2％、 Ti：20〜55％、 を含有し、さらに、 Mo、Nb、Ｗ、Ｖ、およびZrのうちの１種ま
たは２種以上：0.2〜５％、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）、 並びに主としてマルテンサイトからなる素地
に、主として炭化チタンと炭化クロムからなる硬
質相が微細均一に分散した組織、 を含有することを特徴とする内燃機関の摺動部材
用Fe−TiC系焼結材料。 ３ Cr：1 〜15％、 Ｃ： 5〜20％、 Ｐ：0.1〜 2％、 Ti：20〜55％、 を含有し、さらに、 Ni、Co、Cu、およびMnのうちの１種または
２種以上：0.5〜５％、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）、 並びに主としてマルテンサイトからなる素地
に、主として炭化チタンと炭化クロムからなる硬
質相が微細均一に分散した組織、 を有することを特徴とする内燃機関の摺動部材用
Fe−TiC系焼結材料。 ４ Cr：1 〜15％、 Ｃ： 5〜20％、 Ｐ：0.1〜 2％、 Ti：20〜55％、 を含有し、さらに、 Mo、Nb、Ｗ、Ｖ、およびZrのうちの１種ま
たは２種以上：0.2〜５％と、 Ni、Co、Cu、およびMnのうちの１種または
２種以上：0.5〜５％、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）、 並びに主としてマルテンサイトからなる素地
に、主として炭化チタンと炭化クロムからなる硬
質相が微細均一に分散した組織、 を有することを特徴とする内燃機関の摺動部材用
Fe−TiC系焼結材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19054682A JPS5982508A (ja) | 1982-10-29 | 1982-10-29 | 内燃機関の摺動部材用Ｆｅ−ＴｉＣ系焼結材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19054682A JPS5982508A (ja) | 1982-10-29 | 1982-10-29 | 内燃機関の摺動部材用Ｆｅ−ＴｉＣ系焼結材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5982508A JPS5982508A (ja) | 1984-05-12 |
| JPH0333891B2 true JPH0333891B2 (ja) | 1991-05-20 |
Family
ID=16259875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19054682A Granted JPS5982508A (ja) | 1982-10-29 | 1982-10-29 | 内燃機関の摺動部材用Ｆｅ−ＴｉＣ系焼結材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5982508A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6167525A (ja) * | 1984-09-11 | 1986-04-07 | Nippon Piston Ring Co Ltd | カムシヤフト |
| EP1482190B1 (en) * | 2003-05-27 | 2012-12-05 | Nissan Motor Company Limited | Rolling element |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57203753A (en) * | 1981-06-09 | 1982-12-14 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Abrasion resistant member for internal combustion engine |
-
1982
- 1982-10-29 JP JP19054682A patent/JPS5982508A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57203753A (en) * | 1981-06-09 | 1982-12-14 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Abrasion resistant member for internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5982508A (ja) | 1984-05-12 |
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