JPH03291189A - ろう材用合金粉末 - Google Patents
ろう材用合金粉末Info
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は金属同志を接合するためのろう材に関するもの
である。
である。
従来、各種の耐酸化性、耐熱性、耐食性を要求される金
属部品同志の接合には、ＢＮｉ−５としてＪＩＳ規格に
規定されたＣｒ １８．０〜２０．Ｏｗｔ％、 Ｓｉ９
．７５〜１０．５ｗｔ％、 Ｃ０．１５ｗｔ％以下、残
部Ｎｉのニッケルろうが知られており、小形部品のろう
付に対しては特に大きな問題もなく用いられてきた。し
かし、最近、大形、大容量の部品のろう付に使用する場
合、従来のＢＮｉ−５ニツケルろうは次のような問題を
生じてきた。
属部品同志の接合には、ＢＮｉ−５としてＪＩＳ規格に
規定されたＣｒ １８．０〜２０．Ｏｗｔ％、 Ｓｉ９
．７５〜１０．５ｗｔ％、 Ｃ０．１５ｗｔ％以下、残
部Ｎｉのニッケルろうが知られており、小形部品のろう
付に対しては特に大きな問題もなく用いられてきた。し
かし、最近、大形、大容量の部品のろう付に使用する場
合、従来のＢＮｉ−５ニツケルろうは次のような問題を
生じてきた。
ＢＮｔ−５ニツケルろうは亜共晶組成であることから、
液相線温度が約１１６０℃と高く、また、液相線温度と
固相線温度の温度幅（以下、液−同幅と言う、）が約８
０℃で、特にＳｉの変動にまり液相線温度がばらつきや
すいため、安定したろう付性能を得るためにはろう付温
度は１２００″Ｃ以上の高温度を必要とした。また、液
−同幅によるろう何時の固液相分離（以下、溶は別れと
言う。）などが原因でろう材部の粗大空孔の残留、母材
との密着不良、ろう付強度の低下を来たし、特に大形、
大容量の部品の場合には、ろう付温度の均一性に欠ける
ことから、ろう付安定性に問題があった。
液相線温度が約１１６０℃と高く、また、液相線温度と
固相線温度の温度幅（以下、液−同幅と言う、）が約８
０℃で、特にＳｉの変動にまり液相線温度がばらつきや
すいため、安定したろう付性能を得るためにはろう付温
度は１２００″Ｃ以上の高温度を必要とした。また、液
−同幅によるろう何時の固液相分離（以下、溶は別れと
言う。）などが原因でろう材部の粗大空孔の残留、母材
との密着不良、ろう付強度の低下を来たし、特に大形、
大容量の部品の場合には、ろう付温度の均一性に欠ける
ことから、ろう付安定性に問題があった。
本発明者等は、本合金系ろう材の液相線温度を低下させ
、大形、大容量の部品のろう付けに対してもろう付安定
性を向上させるためにＣｒ量、 Ｓｉ量を種々検討した
結果、Ｃｒ及びＳｉ量を増加させ共晶に近い組成にする
ことにより、液相線温度が約５０℃低下し、液−面幅を
２０゛ｃ以内に小さくすることで、ろう付安定性が向上
することを見出し、本発明を完成したものである。
、大形、大容量の部品のろう付けに対してもろう付安定
性を向上させるためにＣｒ量、 Ｓｉ量を種々検討した
結果、Ｃｒ及びＳｉ量を増加させ共晶に近い組成にする
ことにより、液相線温度が約５０℃低下し、液−面幅を
２０゛ｃ以内に小さくすることで、ろう付安定性が向上
することを見出し、本発明を完成したものである。
（課題を解決するための手段）
即ち本発明は、Ｃｒ ２０〜２５匈ｔ％、５ｉ１１〜
１３ｗｔ％、 Ｃ０，１５ｎｔ％以下、残部は実質的に
Ｎｉより成るろう材用合金粉末である。
１３ｗｔ％、 Ｃ０，１５ｎｔ％以下、残部は実質的に
Ｎｉより成るろう材用合金粉末である。
本発明の合金は、従来のＢＮｉ−５ニツケルろうに比べ
、液相線温度が１０９０〜１１１２ ’Ｃと低く、液−
同幅が２０℃以内と小さくなったことにより、従来のＢ
Ｎｉ−５ニツケルろうを使用した場合より５０’Ｃ以上
低い温度で、大形、大容量の部品のろう付を行ったとし
ても溶は別れを住じることなく、安定したろう付を行う
ことができる。
、液相線温度が１０９０〜１１１２ ’Ｃと低く、液−
同幅が２０℃以内と小さくなったことにより、従来のＢ
Ｎｉ−５ニツケルろうを使用した場合より５０’Ｃ以上
低い温度で、大形、大容量の部品のろう付を行ったとし
ても溶は別れを住じることなく、安定したろう付を行う
ことができる。
さらに、Ｃｒ及び５ｉｌｉを増加させたことで、より耐
酸化性、耐熱性、耐食性の優れたろう付部品を製造する
ことができる。
酸化性、耐熱性、耐食性の優れたろう付部品を製造する
ことができる。
以下に本発明の合金成分を上記のとおり限定した理由を
説明する。
説明する。
（ａ）Ｃｒ
ＣｒはＮｉ中に固溶してＮｉ−Ｃｒ固溶体（以下、 Ｎ
ｉ （Ｃｒ）と言う。）となり、合金の耐酸化性、耐
熱性、耐食性を向上させるために多い方が好ましいが、
Ｓｉを含む合金となった場合の融点にも影響を及ぼし、
Ｃｒが２０ｗ ｔ％以下では低Ｓｉ側で亜共晶傾向とな
り、液相線温度が上昇し、液−同幅が大きくなるので好
ましくない。一方、Ｃｒを増加していくと徐々に過共晶
傾向を示し、Ｃｒが２５−ｔ％以上になると過共晶珪化
物の晶出量が多くなり、溶は別れの原因となりやすくな
る。
ｉ （Ｃｒ）と言う。）となり、合金の耐酸化性、耐
熱性、耐食性を向上させるために多い方が好ましいが、
Ｓｉを含む合金となった場合の融点にも影響を及ぼし、
Ｃｒが２０ｗ ｔ％以下では低Ｓｉ側で亜共晶傾向とな
り、液相線温度が上昇し、液−同幅が大きくなるので好
ましくない。一方、Ｃｒを増加していくと徐々に過共晶
傾向を示し、Ｃｒが２５−ｔ％以上になると過共晶珪化
物の晶出量が多くなり、溶は別れの原因となりやすくな
る。
以上の理由からＣｒは２０〜２５ｗｔ％と限定した。
Φ）Ｓｉ
５３はＮｉ （Ｃｒ）と見掛上、擬２元系の共晶反応を
示し、合金の融点に及ぼす影響が大きく、ひいてはろう
付性に重要な影響を与える成分である。
示し、合金の融点に及ぼす影響が大きく、ひいてはろう
付性に重要な影響を与える成分である。
Ｓｉが１１ｗｔ％以下では亜共晶となり、液相線温度が
上昇し、ろう付温度の上昇やろう付時の溶は別れなどが
起こりやすくなるため好ましくない。一方、Ｓｉが１３
ｅｖｔ％以上になると、過共晶となり、液相線温度が上
昇し、液−同幅が大きくなり、また、合金の靭性が低下
するので好ましくない。
上昇し、ろう付温度の上昇やろう付時の溶は別れなどが
起こりやすくなるため好ましくない。一方、Ｓｉが１３
ｅｖｔ％以上になると、過共晶となり、液相線温度が上
昇し、液−同幅が大きくなり、また、合金の靭性が低下
するので好ましくない。
以上の理由からＳｉは１１〜１３ｗｔ％と限定した。
（Ｃ） Ｃ
ＣはＮｉ （Ｃｒ）中に固溶され、基質を強化するのに
役立つが、Ｃが０．１５ｗｔ％以上になると固溶限定を
超え、Ｃｒ炭化物を形成して合金中に晶出又は析出し、
合金の耐食性を劣化させると同時に、ろう付時のろう材
の流動性を阻害するため、Ｃは０．１５−ｗｔ％以下に
限定した。
役立つが、Ｃが０．１５ｗｔ％以上になると固溶限定を
超え、Ｃｒ炭化物を形成して合金中に晶出又は析出し、
合金の耐食性を劣化させると同時に、ろう付時のろう材
の流動性を阻害するため、Ｃは０．１５−ｗｔ％以下に
限定した。
（実施例〕
以下、本発明の代表的な実施例と比較例を示す。
通常溶解法により、それぞれ第１表に示される成分組成
になるように配合した本発明の合金及び比較例として従
来のＪＩＳ規格合金について、液相線温度、固相線温度
、液−同幅を測定し、１１５０″Ｃでのろう付試験を行
った結果を第１表に示す。そして、本発明合金３及び比
較例合金（２）の熱分析曲線（冷却曲線）を第１図に示
す、なお、各測定方法及び試験方法は、次のとおりであ
る。
になるように配合した本発明の合金及び比較例として従
来のＪＩＳ規格合金について、液相線温度、固相線温度
、液−同幅を測定し、１１５０″Ｃでのろう付試験を行
った結果を第１表に示す。そして、本発明合金３及び比
較例合金（２）の熱分析曲線（冷却曲線）を第１図に示
す、なお、各測定方法及び試験方法は、次のとおりであ
る。
第１表
■液相線温度、固相線温度、液−面幅
本発明合金及び比較例の従来合金を電気炉でアルゴン雰
囲気溶解し、溶湯中央部に装入した熱電対に連結した記
録計に熱分析曲線を描かせ、その冷却曲線から第１変曲
点、即ち液相線温度、最終変曲点、即ち固相線温度を読
み取り、各々の温度幅を液−開帳として求めた。
囲気溶解し、溶湯中央部に装入した熱電対に連結した記
録計に熱分析曲線を描かせ、その冷却曲線から第１変曲
点、即ち液相線温度、最終変曲点、即ち固相線温度を読
み取り、各々の温度幅を液−開帳として求めた。
■１工５０°Ｃでのろう付性
本発明合金及び比較例の従来合金を通常のガスアトマイ
ズ法で粉末となし、６０〜３５０メツシユ（２５０〜４
５μｍ−）のろう材用合金粉末を得た。
ズ法で粉末となし、６０〜３５０メツシユ（２５０〜４
５μｍ−）のろう材用合金粉末を得た。
得られたろう材用合金粉末５ｇを、２枚の５ＵＳ３０４
ステンレス鋼材（長さ５０ｍｍ 、幅５０ｍｍ、厚さ１
０−一）ろう何面（長さ５０ｍ５．幅５０ｍｍ）の間に
載置し、Ｉ Ｘ１０−’ｔｏｒｒの真空中で、１１５０
°Ｃ９３０分間加熱してろう付を行い、その接合体の断
面の顕微鏡観察により、ろう付状態を評価した。
ステンレス鋼材（長さ５０ｍｍ 、幅５０ｍｍ、厚さ１
０−一）ろう何面（長さ５０ｍ５．幅５０ｍｍ）の間に
載置し、Ｉ Ｘ１０−’ｔｏｒｒの真空中で、１１５０
°Ｃ９３０分間加熱してろう付を行い、その接合体の断
面の顕微鏡観察により、ろう付状態を評価した。
〔効果］
以上、詳述したように、本発明のろう材用合金粉末は、
従来ＪＩＳ規格規格組物末に比べ、５ｏ″Ｃ以上低い温
度でろう付でき、大形、大容量の部品のろう付に対して
も安定したろう付を行うことができる。また、Ｃｒ及び
Ｓｉ量の増加により、さらに耐酸化性、耐熱性、耐食性
の優れたろう付部品を製造することができる特徴を有す
る。
従来ＪＩＳ規格規格組物末に比べ、５ｏ″Ｃ以上低い温
度でろう付でき、大形、大容量の部品のろう付に対して
も安定したろう付を行うことができる。また、Ｃｒ及び
Ｓｉ量の増加により、さらに耐酸化性、耐熱性、耐食性
の優れたろう付部品を製造することができる特徴を有す
る。
第１図は本発明合金３と比較例合金（２）の熱分析曲線
（冷却曲線）を示す。
（冷却曲線）を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃｒ２０〜２５ｗｔ％ Ｓｉ１１〜１３ｗｔ％ Ｃ０．１５ｗｔ％以下 残部実質的にＮｉより成るろう材用合金粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9130790A JP2931360B2 (ja) | 1990-04-05 | 1990-04-05 | ろう材用合金粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9130790A JP2931360B2 (ja) | 1990-04-05 | 1990-04-05 | ろう材用合金粉末 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03291189A true JPH03291189A (ja) | 1991-12-20 |
| JP2931360B2 JP2931360B2 (ja) | 1999-08-09 |
Family
ID=14022811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9130790A Expired - Fee Related JP2931360B2 (ja) | 1990-04-05 | 1990-04-05 | ろう材用合金粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2931360B2 (ja) |
-
1990
- 1990-04-05 JP JP9130790A patent/JP2931360B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2931360B2 (ja) | 1999-08-09 |
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Legal Events
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