JPH03287744A - 耐食性および加工性に優れた電縫管用フェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐食性および加工性に優れた電縫管用フェライト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH03287744A JPH03287744A JP8905390A JP8905390A JPH03287744A JP H03287744 A JPH03287744 A JP H03287744A JP 8905390 A JP8905390 A JP 8905390A JP 8905390 A JP8905390 A JP 8905390A JP H03287744 A JPH03287744 A JP H03287744A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- ferritic stainless
- workability
- corrosion resistance
- resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 22
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 241001648319 Toronia toru Species 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、耐食性および加工性に優れた電縫管用フェラ
イト系ステンレス鋼に係わり、特に石油燃焼機器や、自
動車排気系パイプのように、パイプとしての加工性およ
び耐食性が要求される分野に通したものである。
イト系ステンレス鋼に係わり、特に石油燃焼機器や、自
動車排気系パイプのように、パイプとしての加工性およ
び耐食性が要求される分野に通したものである。
〈従来の技術〉
フェライト系ステンレス鋼は良く知られているように加
工性、溶接性がオーステナイト系ステンレス鋼に較べて
悪いが、一方、繰り返し加熱を受ける環境では、オース
テナイト系ステンレス鋼よりも耐酸化性に優れ、かつま
た安価なため、石油燃焼機器や自動車排気系パイプには
、５Ｕ１１４０９の如きフェライト系ステンレス鋼が用
いられている。
工性、溶接性がオーステナイト系ステンレス鋼に較べて
悪いが、一方、繰り返し加熱を受ける環境では、オース
テナイト系ステンレス鋼よりも耐酸化性に優れ、かつま
た安価なため、石油燃焼機器や自動車排気系パイプには
、５Ｕ１１４０９の如きフェライト系ステンレス鋼が用
いられている。
しかしながら、近年パイプ形状が？３１Ｈ化し、５ＵＨ
４０９の電縫管では、特に冬場のように温度が下がると
偏平加工時等に溶接部で脆化割れを生しやすいという問
題が生してきた。
４０９の電縫管では、特に冬場のように温度が下がると
偏平加工時等に溶接部で脆化割れを生しやすいという問
題が生してきた。
この点に関し、いわゆるＶＯＤ技術を用いてＣＮ共に５
０ｐｐｍ以下の如き超極低炭素にすることで、溶接部の
靭性は改善される事が知られているが、この方法は著し
いコスト高となり、安価なという木材料の特徴からはず
れてしまう。さらに、自動車排気系のパイプは、排ガス
が結露する環境であるため十分な耐食性も必要である。
０ｐｐｍ以下の如き超極低炭素にすることで、溶接部の
靭性は改善される事が知られているが、この方法は著し
いコスト高となり、安価なという木材料の特徴からはず
れてしまう。さらに、自動車排気系のパイプは、排ガス
が結露する環境であるため十分な耐食性も必要である。
従って、■０Ｄ技術を用いずに、低温での偏平加工でも
割れが生せず、かつ耐食性の優れた安価な材料の開発が
強（求められている。
割れが生せず、かつ耐食性の優れた安価な材料の開発が
強（求められている。
それに対して、特公昭５５−４７１０３号公報には、フ
ェライト系ステンレス鋼において、Ｃ＋Ｎｉｉに対して
５倍以上のＴｉを最大０．７％まで添加し、かつＮｉを
０．５〜２．０％添加することが開示されているが、０
°Ｃ以下のような低温での偏平試験では、十分な加工性
があるとはいえない。
ェライト系ステンレス鋼において、Ｃ＋Ｎｉｉに対して
５倍以上のＴｉを最大０．７％まで添加し、かつＮｉを
０．５〜２．０％添加することが開示されているが、０
°Ｃ以下のような低温での偏平試験では、十分な加工性
があるとはいえない。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は、斯かる状況に鑑み、コストの点で従来より安
価な耐食性フェライト単相鋼であり、耐食性に優れ、か
つ溶接部の加工脆化割れを防止できる、加工性に優れた
電縫管用フェライト系ステンレス鋼を提供することを目
的とするものである。
価な耐食性フェライト単相鋼であり、耐食性に優れ、か
つ溶接部の加工脆化割れを防止できる、加工性に優れた
電縫管用フェライト系ステンレス鋼を提供することを目
的とするものである。
く課題を解決するための手段〉
すなわち、本発明は、重量％で、ｃ ： ｏ、ｏｏｓ
〜０．０１２％、Ｎ ： ０．００５〜０．０１０％、
かつＣ＋Ｎ ：０．０１９以下、Ｓｉ ： ０．３〜０
．７％、門ｎ：０．５％以下、Ｐ ： ０．０２５％
以下、Ｓ ： ０．００５％以下、Ｃｒ ： １０〜
１２％、Ｎｉ：０．５％未満、＾ｘ：ｏ、ｏ３％以下、
Ｔｉ；０．１〜０．３％を含み、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなることを特徴とする耐食性および加工
性に優れた電縫管用フェライト系ステンレス鋼である。
〜０．０１２％、Ｎ ： ０．００５〜０．０１０％、
かつＣ＋Ｎ ：０．０１９以下、Ｓｉ ： ０．３〜０
．７％、門ｎ：０．５％以下、Ｐ ： ０．０２５％
以下、Ｓ ： ０．００５％以下、Ｃｒ ： １０〜
１２％、Ｎｉ：０．５％未満、＾ｘ：ｏ、ｏ３％以下、
Ｔｉ；０．１〜０．３％を含み、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなることを特徴とする耐食性および加工
性に優れた電縫管用フェライト系ステンレス鋼である。
〈作用〉
本発明者らは、％ｉｔａ管の脆化割れの原因を究明する
ため各種の実験検討を重ねた結果、以下の如き新規な知
見を発見し、この知見を元に電縫管の溶接前の靭性を改
善し、脆化割れを防ぎ、加工性に優れ、かつ電縫部の耐
食性に優れた安価な電縫管用フェライト系ステンレス鋼
を提供するに至ったものである。
ため各種の実験検討を重ねた結果、以下の如き新規な知
見を発見し、この知見を元に電縫管の溶接前の靭性を改
善し、脆化割れを防ぎ、加工性に優れ、かつ電縫部の耐
食性に優れた安価な電縫管用フェライト系ステンレス鋼
を提供するに至ったものである。
即ち、通常ＴｉはＣ，Ｎを固定し、Ｃｒ炭窒化物の析出
を防止するために添加されるが、そのためにＴｉはＣ，
Ｎに関係した量以上添加される。例えば、特公昭５５−
４７１０３号公報の実施例ではＣ＋Ｎ量の１０倍以上の
添加が行われている。しかし、電縫管の割れはＨＡＺで
住じ、このＨＡＺの熱履歴の靭性を支配するのは、単に
Ｃ，Ｎだけである事を本発明者らは見い出した。即ち、
溶接前にＴｉにより固定されていたＣ、Ｎが、ＨＡＺの
熱履歴を受けＣＮが固溶する。その後の冷却中に、Ｔｉ
より含有量にまさるＣｒが他元素よりも早＜Ｃ，Ｎと結
合し、Ｃｒ炭窒化物となり、耐食性、靭性を低下させる
事を発見した。
を防止するために添加されるが、そのためにＴｉはＣ，
Ｎに関係した量以上添加される。例えば、特公昭５５−
４７１０３号公報の実施例ではＣ＋Ｎ量の１０倍以上の
添加が行われている。しかし、電縫管の割れはＨＡＺで
住じ、このＨＡＺの熱履歴の靭性を支配するのは、単に
Ｃ，Ｎだけである事を本発明者らは見い出した。即ち、
溶接前にＴｉにより固定されていたＣ、Ｎが、ＨＡＺの
熱履歴を受けＣＮが固溶する。その後の冷却中に、Ｔｉ
より含有量にまさるＣｒが他元素よりも早＜Ｃ，Ｎと結
合し、Ｃｒ炭窒化物となり、耐食性、靭性を低下させる
事を発見した。
従って、電縫管のＨＡＺ靭性は、Ｔｉ添加ではほとんど
効果がない。
効果がない。
このＣｒ炭窒化物の析出を防ぐため、本発明者らは、Ｃ
，Ｎ総量を特にＮＪｉを厳しく管理する事により、安価
でありながら耐食性、加工性に優れた電縫管用フェライ
ト系ステンレス鋼を製造可能にした。
，Ｎ総量を特にＮＪｉを厳しく管理する事により、安価
でありながら耐食性、加工性に優れた電縫管用フェライ
ト系ステンレス鋼を製造可能にした。
次に各元素の含有範囲を限定した理由を説明する。
ＣおよびＮは、ＨＡＺの靭性向上のために低ければ低い
程よい、一般には、Ｔｉ添加によりＣ，Ｎは固定されて
いると考えられているが、本発明者らは、１ｉ縫管のＨ
ＡＺについて詳細に検討し、ＴｉによるＣ、 Ｈの固定
はほとんど行われない事を見い出した。この知見から、
ＨＡＺの靭性、即ち、パイプ偏平加工でのＨＡＺ割れは
、Ｔｉによらず厳密にＣ，Ｎをコントロールしなければ
ならない事を実験的につきとめた。その結果、Ｃの上限
は０゜０１２ ｗｔ％、Ｎの上限は０．０１ｗｔ％、ま
た第１図に示した如く、Ｎ≦０．０１にした上でＣ＋Ｎ
では０．０１９−ｔ％以下にしなければＯ′Ｃでのパイ
プ偏平試験において詭性割れを生しる。一方、Ｃ，Ｎ共
に０．００５ｗ ｔ％以下にするには、いわゆるＶＯＤ
技術が必要であり、コスト上昇が著しい。本発明では、
特にコストの面からＣ，Ｎ共に０．００５ｗｔ％以上と
する。
程よい、一般には、Ｔｉ添加によりＣ，Ｎは固定されて
いると考えられているが、本発明者らは、１ｉ縫管のＨ
ＡＺについて詳細に検討し、ＴｉによるＣ、 Ｈの固定
はほとんど行われない事を見い出した。この知見から、
ＨＡＺの靭性、即ち、パイプ偏平加工でのＨＡＺ割れは
、Ｔｉによらず厳密にＣ，Ｎをコントロールしなければ
ならない事を実験的につきとめた。その結果、Ｃの上限
は０゜０１２ ｗｔ％、Ｎの上限は０．０１ｗｔ％、ま
た第１図に示した如く、Ｎ≦０．０１にした上でＣ＋Ｎ
では０．０１９−ｔ％以下にしなければＯ′Ｃでのパイ
プ偏平試験において詭性割れを生しる。一方、Ｃ，Ｎ共
に０．００５ｗ ｔ％以下にするには、いわゆるＶＯＤ
技術が必要であり、コスト上昇が著しい。本発明では、
特にコストの面からＣ，Ｎ共に０．００５ｗｔ％以上と
する。
Ｓｉは、耐酸化性を高めるのに有効な元素であり、０．
３ｗｔ％以上必要であるがＨＡＺの靭性を低下させ、電
縫管の偏平加工時に割れを生しやすくする。
３ｗｔ％以上必要であるがＨＡＺの靭性を低下させ、電
縫管の偏平加工時に割れを生しやすくする。
そのため、上限を０．７ｗｔ％とする。
Ｍｎは、電縫溶接前の耐食性には、低い程好ましい。し
かし、製鋼上ある程度残留するため、上限を０．５ｗｔ
％とする。
かし、製鋼上ある程度残留するため、上限を０．５ｗｔ
％とする。
また、Ｐ、Ｓは靭性、加工性の点から低ければ低い程よ
いが、本用途では各々０ 、０２５ｗ ｔ％、 ０．０
０５ｗｔ％まで許容できる。
いが、本用途では各々０ 、０２５ｗ ｔ％、 ０．０
０５ｗｔ％まで許容できる。
Ｃｒは、耐熱ステンレス鋼として必須の元素であるが、
１０ｗｔ％未満では１を縫管の溶接部で十分な耐食性が
得られない、また１２ｗｔ％を越えると、電縫管の靭性
が低下し、偏平加工時に割れを生じやす（する。そのた
めＣｒ含有量は１０−ｔ％以主１１２ｗｔ％以下する。
１０ｗｔ％未満では１を縫管の溶接部で十分な耐食性が
得られない、また１２ｗｔ％を越えると、電縫管の靭性
が低下し、偏平加工時に割れを生じやす（する。そのた
めＣｒ含有量は１０−ｔ％以主１１２ｗｔ％以下する。
Ｎｉは、前記の特公昭５５−４７１０３号公報の発明で
は０．５ｗｔ％以上が必須であるが、本発明ではＣ，Ｎ
を厳密にコントロールするため、特に添加する必要はな
い。但し製網原料より混入する元素であり、０．５ｗｔ
％以上では電縫管溶接部の耐酸化性を劣化させるため０
．５ｗｔ％未満に限定する。
は０．５ｗｔ％以上が必須であるが、本発明ではＣ，Ｎ
を厳密にコントロールするため、特に添加する必要はな
い。但し製網原料より混入する元素であり、０．５ｗｔ
％以上では電縫管溶接部の耐酸化性を劣化させるため０
．５ｗｔ％未満に限定する。
Ａｌは、脱酸目的に添加されるものであり、０．０３１
％あればこの目的には十分である。よって上限を０．０
３ｗｔ％と限定する。
％あればこの目的には十分である。よって上限を０．０
３ｗｔ％と限定する。
Ｔｉは電縫管のＨＡＺの靭性には、全く効果がない。Ｔ
Ｉ添加は、電縫管の拡管率向上のためである。
Ｉ添加は、電縫管の拡管率向上のためである。
０、１ｗｔ％未満あるいは０．３ｗｔ％を越えると拡管
率が低下するため、Ｏ，１ｗｔ％以上０．３ｗｔ％以下
に限定する。
率が低下するため、Ｏ，１ｗｔ％以上０．３ｗｔ％以下
に限定する。
以下、実施例に従ってさらに本発明の詳細な説明する。
〈実施例〉
第１表に示した鋼を通常の熱間圧延、冷間圧延し、次い
で焼鈍した後、同一条件下で高周波溶接により、１．５
ｍｍ ｔ Ｘ３８．１ｎｎφの電縫管とした。これら電
縫管を第２図の如き位置に電縫部を設定し、−１０，０
，１０，２０°Ｃにおいて偏平試験を行った。
で焼鈍した後、同一条件下で高周波溶接により、１．５
ｍｍ ｔ Ｘ３８．１ｎｎφの電縫管とした。これら電
縫管を第２図の如き位置に電縫部を設定し、−１０，０
，１０，２０°Ｃにおいて偏平試験を行った。
第３図には押し広げ試験の概要を示す。耐食性試験は第
４図に示したように、パイプから電縫部を中心に切り出
した試験片を用いた。
４図に示したように、パイプから電縫部を中心に切り出
した試験片を用いた。
第２表に各試験結果を示す。
ＮＯｌの５ＵＩＩ４０９はＣ，Ｎ共に過剰のため２０°
Ｃにおいてもパイプ密着偏平は不可能である。阻２の５
ＵＳ４１０は電縫部かフェライト、マルテンサイトの２
相であるため、特に耐食性が劣る０本発明の特徴の一つ
であるが、第１図に示したようにＮ ＞０．０１０であ
ると、Ｎ［１４，阻１４．随１５でわかるように、Ｃ十
Ｎによらず電縫管は０°Ｃ以下で偏平割れを生しる。Ｎ
≦０．０１であれば徹１１． Ｎｏ、１２． Ｎα１３
に示したようにＣ＋Ｎ≦０．０１９で０°Ｃでも偏平割
れは生しない、に７はＳｉが過剰のため１０″Ｃでも偏
平割れが生しる。ＮＣＬ８はＭｎ１Ｑ剰のため、電縫部
の耐食性が劣下している。また１０°Ｃで跪性割れが生
じる。
Ｃにおいてもパイプ密着偏平は不可能である。阻２の５
ＵＳ４１０は電縫部かフェライト、マルテンサイトの２
相であるため、特に耐食性が劣る０本発明の特徴の一つ
であるが、第１図に示したようにＮ ＞０．０１０であ
ると、Ｎ［１４，阻１４．随１５でわかるように、Ｃ十
Ｎによらず電縫管は０°Ｃ以下で偏平割れを生しる。Ｎ
≦０．０１であれば徹１１． Ｎｏ、１２． Ｎα１３
に示したようにＣ＋Ｎ≦０．０１９で０°Ｃでも偏平割
れは生しない、に７はＳｉが過剰のため１０″Ｃでも偏
平割れが生しる。ＮＣＬ８はＭｎ１Ｑ剰のため、電縫部
の耐食性が劣下している。また１０°Ｃで跪性割れが生
じる。
Ｎα９はＴｉが過少のため、またＮα１ｏはＴｉが過剰
のため押し広げ性が悪い、またＮα１６はＣｒ過少のた
め耐食性が劣り、Ｎα１７はＣｒ過剰のため０″Ｃで偏
平割れが生じる。
のため押し広げ性が悪い、またＮα１６はＣｒ過少のた
め耐食性が劣り、Ｎα１７はＣｒ過剰のため０″Ｃで偏
平割れが生じる。
パイプの加工性（偏平、押し広げ）に優れ、かつ耐食性
に優れた電縫管用のフェライト系ステンレス鋼は、Ｎα
１１．１２．１３の如く、本発明の範囲に限定される。
に優れた電縫管用のフェライト系ステンレス鋼は、Ｎα
１１．１２．１３の如く、本発明の範囲に限定される。
〈発明の効果〉
以上の説明から明らかなように本発明に従えば、電縫管
としての加工性（偏平、押し広げ）に優れ、かつ耐食性
に優れた安価なフェライト系ステンレス鋼を通常方法で
作製する事ができるので、各種燃焼器具や自動車排気処
理部品を産業上有利に提供することができるようになっ
た。
としての加工性（偏平、押し広げ）に優れ、かつ耐食性
に優れた安価なフェライト系ステンレス鋼を通常方法で
作製する事ができるので、各種燃焼器具や自動車排気処
理部品を産業上有利に提供することができるようになっ
た。
第１図はＮ含有量ならびにＣ＋Ｎ量が偏平試験時のＨＡ
Ｚの脆性割れに及ぼす影響を示すグラフ、第２図は偏平
試験の説明図、第３図は押し広げ試験の説明図、第４図
はＳＳＴ用電縫管試験片の斜視図である。
Ｚの脆性割れに及ぼす影響を示すグラフ、第２図は偏平
試験の説明図、第３図は押し広げ試験の説明図、第４図
はＳＳＴ用電縫管試験片の斜視図である。
Claims (1)
- 重量％で、Ｃ：０．００５〜０．０１２％、Ｎ：０．０
０５〜０．０１０％、かつＣ＋Ｎ：０．０１９以下、Ｓ
ｉ：０．３〜０．７％、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．
０２５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１０〜１
２％、Ｎｉ：０．５％未満、Ａｌ：０．０３％以下、Ｔ
ｉ：０．１〜０．３％を含み、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする耐食性および加工性
に優れた電縫管用フェライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2089053A JP2940625B2 (ja) | 1990-04-05 | 1990-04-05 | 耐食性、偏平加工性および押し広げ加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼電縫管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2089053A JP2940625B2 (ja) | 1990-04-05 | 1990-04-05 | 耐食性、偏平加工性および押し広げ加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼電縫管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03287744A true JPH03287744A (ja) | 1991-12-18 |
| JP2940625B2 JP2940625B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=13960126
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2089053A Expired - Fee Related JP2940625B2 (ja) | 1990-04-05 | 1990-04-05 | 耐食性、偏平加工性および押し広げ加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼電縫管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2940625B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0758685A1 (en) * | 1995-08-14 | 1997-02-19 | Kawasaki Steel Corporation | Fe-Cr alloy exhibiting excellent ridging resistance and surface characteristics |
| CN107557693A (zh) * | 2017-07-26 | 2018-01-09 | 邢台钢铁有限责任公司 | 一种拉丝用低强度铁素体不锈钢线材及其生产方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63157837A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 溶接作業性と溶接部の加工性に優れたフエライト系耐熱ステンレス鋼 |
-
1990
- 1990-04-05 JP JP2089053A patent/JP2940625B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63157837A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 溶接作業性と溶接部の加工性に優れたフエライト系耐熱ステンレス鋼 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0758685A1 (en) * | 1995-08-14 | 1997-02-19 | Kawasaki Steel Corporation | Fe-Cr alloy exhibiting excellent ridging resistance and surface characteristics |
| US5662864A (en) * | 1995-08-14 | 1997-09-02 | Kawasaki Steel Corporation | Fe-Cr alloy exhibiting excellent ridging resistance and surface characteristics |
| CN107557693A (zh) * | 2017-07-26 | 2018-01-09 | 邢台钢铁有限责任公司 | 一种拉丝用低强度铁素体不锈钢线材及其生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2940625B2 (ja) | 1999-08-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5420292B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP4369612B2 (ja) | 靱性に優れた低焼入れまたは焼ならし型低合金ボイラ鋼管用鋼板およびそれを用いた鋼管の製造方法 | |
| JPS59176501A (ja) | ボイラチユ−ブ | |
| JPH10503809A (ja) | 熱間加工性に優れた耐硫化物応力割れ性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3534413B2 (ja) | 高温強度に優れたフェライト系耐熱鋼及びその製造方法 | |
| JP3745567B2 (ja) | 電縫溶接性に優れたボイラ用鋼およびそれを用いた電縫ボイラ鋼管 | |
| JP3620319B2 (ja) | 耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3552517B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼の溶接方法及びその溶接鋼管の製造方法 | |
| JPS5914097B2 (ja) | 靭性を改良せるフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH03287744A (ja) | 耐食性および加工性に優れた電縫管用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP4457492B2 (ja) | 加工性と溶接性に優れたステンレス鋼 | |
| JP3684895B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH0586463B2 (ja) | ||
| JP3355711B2 (ja) | 高温強度と靱性の優れた高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH055891B2 (ja) | ||
| JP3804087B2 (ja) | 熱間曲げ鋼管の製造方法 | |
| JPS62243742A (ja) | クリ−プ破断強度に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 | |
| JP3446394B2 (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JPH04365838A (ja) | 熱間加工性ならびに高温強度に優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH09295067A (ja) | 優れた溶接金属部靱性を有する高強度ベンド管の製造法 | |
| JPH07233449A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法 | |
| JP3787212B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH06136488A (ja) | 加工性、耐高温塩害性および高温強度に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH0288716A (ja) | 高クリープ破断強度を有する高Ｃｒフェライト系耐熱鋼管の製造方法 | |
| JP2001234276A (ja) | 高靭性かつ耐再熱割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080618 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090618 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |