JPH0328535A - 乾式摩擦材 - Google Patents
乾式摩擦材Info
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- JPH0328535A JPH0328535A JP16176789A JP16176789A JPH0328535A JP H0328535 A JPH0328535 A JP H0328535A JP 16176789 A JP16176789 A JP 16176789A JP 16176789 A JP16176789 A JP 16176789A JP H0328535 A JPH0328535 A JP H0328535A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
し産業上の利用分野]
本発明はクラツチフエーシングなどに用いられる乾式摩
擦材に関する。
擦材に関する。
[従来の技術]
例えばクラッチフエーシングは、アスベスト繊維、アラ
ミド繊維、ガラス繊維などから形或された紐材に熱硬化
性樹脂を含浸させ、硫酸バリウムなどの無機質充填材お
よびカシユーダストなどのII涼調整剤を付着させた後
、円盤状に巻いたものを熱或形して形成されている。こ
のクラッチフエーシングの構成成分であるアスベストは
、摩擦特性に極めて優れているため頻繁に用いられてい
たが、人体への有害性から使用が困難となり、現在はア
スベストを含まないクラッチフエーシングの開発研究が
活発に行なわれている。
ミド繊維、ガラス繊維などから形或された紐材に熱硬化
性樹脂を含浸させ、硫酸バリウムなどの無機質充填材お
よびカシユーダストなどのII涼調整剤を付着させた後
、円盤状に巻いたものを熱或形して形成されている。こ
のクラッチフエーシングの構成成分であるアスベストは
、摩擦特性に極めて優れているため頻繁に用いられてい
たが、人体への有害性から使用が困難となり、現在はア
スベストを含まないクラッチフエーシングの開発研究が
活発に行なわれている。
しかしながらアスベストを含まないクラッチフェーシン
グでは、高熱で繰返し使用した場合の性能が不十分とな
ることが多い。またジャダーの発生を防止するジャダー
性能が充分でないという不具合がある。そこで本発明者
は、特開昭62−261 725号公報にゴム変性カシ
1−ダストを用いたタラッチフエーシングを開示してい
る。このクラッチフエーシングによれば、摩擦特性の温
度依存性が小さく、ジャダー性能が向上する。
グでは、高熱で繰返し使用した場合の性能が不十分とな
ることが多い。またジャダーの発生を防止するジャダー
性能が充分でないという不具合がある。そこで本発明者
は、特開昭62−261 725号公報にゴム変性カシ
1−ダストを用いたタラッチフエーシングを開示してい
る。このクラッチフエーシングによれば、摩擦特性の温
度依存性が小さく、ジャダー性能が向上する。
[発明が解決しようとする課題]
近年、自動車のエンジンの性能が向上して出力が増大し
、車体重最も増大している。またクラッチ装置の軽量化
およびコンパクト化も要求されている。このような事情
に対応ずるために、クラッチフエーシングの性能の一層
の向上が必要となっている。その課題としては、高温で
も高い摩擦係数を有すること、耐摩耗性に優れているこ
と、などが挙げられる。この課題を解決するには、金属
粉、無機質充填材のうち硬度の大きいものを配合するこ
とが考えられる。しかしながら、このような硬度の大き
いものを配合すると、摩涼材の硬度も上昇し、相手材へ
の攻撃性が増大したり、ジャダー性能が低下するという
不具合がある。
、車体重最も増大している。またクラッチ装置の軽量化
およびコンパクト化も要求されている。このような事情
に対応ずるために、クラッチフエーシングの性能の一層
の向上が必要となっている。その課題としては、高温で
も高い摩擦係数を有すること、耐摩耗性に優れているこ
と、などが挙げられる。この課題を解決するには、金属
粉、無機質充填材のうち硬度の大きいものを配合するこ
とが考えられる。しかしながら、このような硬度の大き
いものを配合すると、摩涼材の硬度も上昇し、相手材へ
の攻撃性が増大したり、ジャダー性能が低下するという
不具合がある。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、
硬度の増大を防止しつつ高温でも高い摩擦係数を有する
ようにすることを目的とする。
硬度の増大を防止しつつ高温でも高い摩擦係数を有する
ようにすることを目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明の乾式摩擦材は、繊維成分と無機質充填材と摩擦
調整剤とを含み熱硬化性樹脂で結合された乾式摩擦材で
あって、 摩擦材全体を100重量%とした場合、摩擦調整剤には
モース硬度が4以上の硬質粒子が3〜3O重量%とゴム
変性カシューダストが5〜30重量%含有されているこ
とを特徴とする。
調整剤とを含み熱硬化性樹脂で結合された乾式摩擦材で
あって、 摩擦材全体を100重量%とした場合、摩擦調整剤には
モース硬度が4以上の硬質粒子が3〜3O重量%とゴム
変性カシューダストが5〜30重量%含有されているこ
とを特徴とする。
m維成分としては、従来と同様にガラス繊維、チタン酸
カリウム繊維、ケイ酸カルシウム繊維、カーボン繊維な
どの無機vI&雑、あるいはアラミド繊維、リンクバル
ブ、木材パルプ、レーヨンなどの有機繊維を各種組合わ
せて用いることができる。
カリウム繊維、ケイ酸カルシウム繊維、カーボン繊維な
どの無機vI&雑、あるいはアラミド繊維、リンクバル
ブ、木材パルプ、レーヨンなどの有機繊維を各種組合わ
せて用いることができる。
熱硬化性樹脂としては、従来と同様にフェノール樹脂、
各種変性フェノール樹脂、エボキシ樹脂、メラミン樹脂
、ポリイミド樹脂などから選択して用いることができる
。
各種変性フェノール樹脂、エボキシ樹脂、メラミン樹脂
、ポリイミド樹脂などから選択して用いることができる
。
無機質充@祠としては、従来と同様にシリカ粉末、硫酸
バリウム粉末、炭酸カルシウム粉末、ケイソウ土粉末、
などから選択して用いることができる。
バリウム粉末、炭酸カルシウム粉末、ケイソウ土粉末、
などから選択して用いることができる。
本発明の最大の特徴は、摩擦調整剤の構成にある。すな
わち、摩擦調整剤にはモース硬度が4以上の硬質粒子が
3〜30重量%とゴム変性カシューダストが5〜30重
量%含有されている。ここでモース硬度が4以上の硬質
粒子としては、)7ルミナ、マグネシア、ジルコニアな
どの酸化物セラミックス粉末、人造氷晶石、あるいはア
ルミニウム、鉄、銅などの金属粉末などから選択して用
いることができる。モース硬度が4より小さくなると、
摩擦係数が低くなり耐摩耗性も低下する。また、この硬
質粒子の含有量が3重量%より少ない場合も摩膣係数が
低くなり、30重量%を超えると硬度が大きくなり過ぎ
て相手材を攻撃しやすくなり、ジャダー性能も低下する
。
わち、摩擦調整剤にはモース硬度が4以上の硬質粒子が
3〜30重量%とゴム変性カシューダストが5〜30重
量%含有されている。ここでモース硬度が4以上の硬質
粒子としては、)7ルミナ、マグネシア、ジルコニアな
どの酸化物セラミックス粉末、人造氷晶石、あるいはア
ルミニウム、鉄、銅などの金属粉末などから選択して用
いることができる。モース硬度が4より小さくなると、
摩擦係数が低くなり耐摩耗性も低下する。また、この硬
質粒子の含有量が3重量%より少ない場合も摩膣係数が
低くなり、30重量%を超えると硬度が大きくなり過ぎ
て相手材を攻撃しやすくなり、ジャダー性能も低下する
。
ゴム変性カシューダストは、以下(1)〜{7}の工程
により製造されるものである。すなわち、(1〉カシュ
ー油を精製する。(2)その油をホルムアルデヒドまた
はフルフラールなどと重縮合する。(3)それを酸また
はアルカリと混合する。
により製造されるものである。すなわち、(1〉カシュ
ー油を精製する。(2)その油をホルムアルデヒドまた
はフルフラールなどと重縮合する。(3)それを酸また
はアルカリと混合する。
(4)一次硬化して半練り状にする。(5)半練りの一
次硬化物とゴム成分とを混練する。(6)混練物を加硫
硬化する。(7)硬化した塊状物を粉砕してゴム変性カ
シューダストを得る。なお、(5)の工程で混練される
一次硬化物とゴム成分の重蟻比率は、1:1〜2:1が
好ましい。
次硬化物とゴム成分とを混練する。(6)混練物を加硫
硬化する。(7)硬化した塊状物を粉砕してゴム変性カ
シューダストを得る。なお、(5)の工程で混練される
一次硬化物とゴム成分の重蟻比率は、1:1〜2:1が
好ましい。
このゴム変性カシューダストが5重量%より少ないと硬
度が高くなり過ぎ、ジャダー性能が低下する。また30
重量%より多くなると摩擦係数が小さくなり耐摩耗性も
低下する。
度が高くなり過ぎ、ジャダー性能が低下する。また30
重量%より多くなると摩擦係数が小さくなり耐摩耗性も
低下する。
なお、摩擦調整剤として、従来と同様にカシューダスト
、グラファイトなどを0{用することもできる。
、グラファイトなどを0{用することもできる。
本発明の乾式摩擦材は、従来と同様の方法で製造するこ
とができる。
とができる。
[作用]
本発明の乾式摩擦材では、摩擦調整剤中にモース硬度が
4以上の硬質粒子と、ゴム変性カシューダストが所定量
で混在している。硬質粒子は高温でも高い摩擦係数を有
し、耐熱性に優れているため、高温時の摩擦性能が向上
する。しかし硬質粒子のみでは硬度が大きくなり過ぎる
。そこでゴム変性カシューダストを併用することにより
、硬度が適切な範囲となる。また、ゴム変性カシューダ
ストを用いた摩取材は、摩擦係数の濡度依存性が小さい
。したがって高温でも高い摩1察係数を有するという硬
質粒子による効果は維持され、これによりジャダーも抑
制される。
4以上の硬質粒子と、ゴム変性カシューダストが所定量
で混在している。硬質粒子は高温でも高い摩擦係数を有
し、耐熱性に優れているため、高温時の摩擦性能が向上
する。しかし硬質粒子のみでは硬度が大きくなり過ぎる
。そこでゴム変性カシューダストを併用することにより
、硬度が適切な範囲となる。また、ゴム変性カシューダ
ストを用いた摩取材は、摩擦係数の濡度依存性が小さい
。したがって高温でも高い摩1察係数を有するという硬
質粒子による効果は維持され、これによりジャダーも抑
制される。
[発明の効果]
すなわち本発明の乾式摩擦材によれば、高温時の摩擦性
能に優れているため、高出力のエンジンをもち車体重量
の大きな自動車のクラツチフエーシングなどとして有用
である。また、コンパクト化が達或できる。さらに、硬
度が適切な範囲にあるため相手材を攻撃1るような不具
合が抑$11され、ジャダーの発生も防止される。
能に優れているため、高出力のエンジンをもち車体重量
の大きな自動車のクラツチフエーシングなどとして有用
である。また、コンパクト化が達或できる。さらに、硬
度が適切な範囲にあるため相手材を攻撃1るような不具
合が抑$11され、ジャダーの発生も防止される。
[実施例]
以下、実施例により具体的に説明する。本実施例は自動
車のクラッチフエーシングに本発明を適用したものであ
る。
車のクラッチフエーシングに本発明を適用したものであ
る。
(実施例1)
実施例1のクラツチフエーシングは、第1表にも示すよ
うに、繊維成分としてアラミド繊維5重量%、ケイ酸力
ノレシウム繊122重量%、樹脂としてメラミン変性レ
ゾール樹脂9重蟻%、無機質充填材として硫酸バリウム
粉末27重量%、摩擦調整剤として、ゴム変性カシュー
ダスト7重量%、硬質粒子としてのアルミナ粉末8重量
%、マグネシア粉末22重量%から構或されている。
うに、繊維成分としてアラミド繊維5重量%、ケイ酸力
ノレシウム繊122重量%、樹脂としてメラミン変性レ
ゾール樹脂9重蟻%、無機質充填材として硫酸バリウム
粉末27重量%、摩擦調整剤として、ゴム変性カシュー
ダスト7重量%、硬質粒子としてのアルミナ粉末8重量
%、マグネシア粉末22重量%から構或されている。
前記繊維戊分、樹脂、無機質充填材および摩擦調整剤を
前記比率で混合し、金型にて加圧して予備成形する。そ
の予備或形体を150〜2 0 0 ’C、100〜3
00kq/Cm2で1〜10分加熱、加圧し、さらに熱
処理(通常150〜300℃、処理時間3〜16時間)
して戒形体を得る。そして、この戒形体の表面を研磨し
、必要な孔を穿設してクラッチフエーシングが製造され
る。
前記比率で混合し、金型にて加圧して予備成形する。そ
の予備或形体を150〜2 0 0 ’C、100〜3
00kq/Cm2で1〜10分加熱、加圧し、さらに熱
処理(通常150〜300℃、処理時間3〜16時間)
して戒形体を得る。そして、この戒形体の表面を研磨し
、必要な孔を穿設してクラッチフエーシングが製造され
る。
このクラッチフエーシングについて、硬度(目RS)
、各温度における安定期摩擦係数と体積摩耗率を測定し
、さらにクラッチ断続を2000サイクル行なった後の
ジャダーの抑制効果を調査して、結果を第1表に示す。
、各温度における安定期摩擦係数と体積摩耗率を測定し
、さらにクラッチ断続を2000サイクル行なった後の
ジャダーの抑制効果を調査して、結果を第1表に示す。
なお、試験はダイナモ試験機にて行ない、試験片のサイ
ズは200mmφ、試験機の回転数は1800rl)m
である。
ズは200mmφ、試験機の回転数は1800rl)m
である。
(実施例2〜3、比較例1〜3)
組或を第1表のように変化させたそれぞれのクラッチフ
エーシングについて、実施例1と同様に試験し、結果を
第1表に示す。なお、比較例1はゴム変性カシューダス
トの代りに無変性のカシューダストを用いた例、比較例
2は硬質粒子は用いず、ゴム変性カシューダストの代り
に無変性のカシューダストを用いた例、比較例3はゴム
変性カシューダストは用いているがrfJ!買粒子は用
いていない特開昭6.2−261725号公報に開示さ
れた例である。
エーシングについて、実施例1と同様に試験し、結果を
第1表に示す。なお、比較例1はゴム変性カシューダス
トの代りに無変性のカシューダストを用いた例、比較例
2は硬質粒子は用いず、ゴム変性カシューダストの代り
に無変性のカシューダストを用いた例、比較例3はゴム
変性カシューダストは用いているがrfJ!買粒子は用
いていない特開昭6.2−261725号公報に開示さ
れた例である。
第1表より、実施例のクラッチフエーシングは300℃
の高温においても0.45〜0.52の高い摩欺係数を
有し、体積摩耗率も小さい。また摩擦係数の温度依存性
も極めて小さく、硬度も適切な範囲にある。すなわち高
温時の摩擦性能に優れ、かつジャダーの発生も防止され
ている。
の高温においても0.45〜0.52の高い摩欺係数を
有し、体積摩耗率も小さい。また摩擦係数の温度依存性
も極めて小さく、硬度も適切な範囲にある。すなわち高
温時の摩擦性能に優れ、かつジャダーの発生も防止され
ている。
一方、比較例1では高温時の摩擦係数は高いものの温度
依存性が大きく、硬度も1 20HRSと極めて大きく
、ジャダーが発生しーCいる。この差異はゴム変性カシ
ューダストの有無の差によることが明らかである。また
、比較例2では、ゴム変性カシューダストも硬質粒子も
含まれていないために、摩家係数は低く、温度が上昇す
るにつれて摩擦係数がさらに低くなり、摩耗量も増大し
ている。またジャダーも発生している。
依存性が大きく、硬度も1 20HRSと極めて大きく
、ジャダーが発生しーCいる。この差異はゴム変性カシ
ューダストの有無の差によることが明らかである。また
、比較例2では、ゴム変性カシューダストも硬質粒子も
含まれていないために、摩家係数は低く、温度が上昇す
るにつれて摩擦係数がさらに低くなり、摩耗量も増大し
ている。またジャダーも発生している。
ざらに比較例3では、摩擦係数の温度依存性は小さくジ
ャダーも防止されているが、硬質粒子が含まれないため
に実施例に比べて摩擦係数が低く、摩耗率もやや高くな
っている。
ャダーも防止されているが、硬質粒子が含まれないため
に実施例に比べて摩擦係数が低く、摩耗率もやや高くな
っている。
Claims (1)
- (1)繊維成分と無機質充填材と摩擦調整剤とを含み熱
硬化性樹脂で結合された乾式摩擦材であつて、 摩擦材全体を100重量%とした場合、前記摩擦調整剤
にはモース硬度が4以上の硬質粒子が3〜30重量%と
ゴム変性カシューダストが5〜30重量%含有されてい
ることを特徴とする乾式摩擦材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16176789A JPH0328535A (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | 乾式摩擦材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16176789A JPH0328535A (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | 乾式摩擦材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0328535A true JPH0328535A (ja) | 1991-02-06 |
Family
ID=15741513
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16176789A Pending JPH0328535A (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | 乾式摩擦材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0328535A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103335043A (zh) * | 2013-06-08 | 2013-10-02 | 杭州克尔菲利科技有限公司 | 海洋石油钻井平台钻机盘式制动片及其制备方法 |
US11649869B2 (en) | 2017-03-06 | 2023-05-16 | Resonac Corporation | Friction material composition, friction material, and friction member |
-
1989
- 1989-06-23 JP JP16176789A patent/JPH0328535A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103335043A (zh) * | 2013-06-08 | 2013-10-02 | 杭州克尔菲利科技有限公司 | 海洋石油钻井平台钻机盘式制动片及其制备方法 |
US11649869B2 (en) | 2017-03-06 | 2023-05-16 | Resonac Corporation | Friction material composition, friction material, and friction member |
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