JPH0328487B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0328487B2 JPH0328487B2 JP59123857A JP12385784A JPH0328487B2 JP H0328487 B2 JPH0328487 B2 JP H0328487B2 JP 59123857 A JP59123857 A JP 59123857A JP 12385784 A JP12385784 A JP 12385784A JP H0328487 B2 JPH0328487 B2 JP H0328487B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- toughness
- low
- steel pipe
- segregation
- erw
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 9
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 5
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- ASTZLJPZXLHCSM-UHFFFAOYSA-N dioxido(oxo)silane;manganese(2+) Chemical compound [Mn+2].[O-][Si]([O-])=O ASTZLJPZXLHCSM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
この発明は低温靭性がすぐれた電縫鋼管を製造
する方法であり、特に電縫鋼管用素材のホツトコ
イルを幅方向に条取する場合にこの発明は有効で
ある。 （従来の技術） 近年の石油危機以来、北海、カナダ、アラスカ
等の寒冷・極寒冷地での原油の採掘が活発に行な
われるようになつた。そこで極寒地に対して強い
抵抗力のあるラインパイプ及び油井管が必要とな
り、多くのユーザーが低温靭性のすぐれた電縫鋼
管を要求するようになつた。 従来、低温靭性のすぐれた電縫鋼管を製造する
には、Ni、Cr等の高価な特殊元素を添加して対
応する方法、焼入、焼戻等の熱処理による方法等
が用いられていたが、いずれも製造コストが高く
なる欠点を有していた。 そこで、これらに代わる方法として特開昭52〜
111849号公報の如くオンライン時に電縫溶接部の
み熱処理を行なうシーム熱処理方法が開発され実
用に供されており、靭性改善に有効であることが
知られている。 しかし、これは電縫鋼管用素材のホツトコイル
をエツジトリムだけを行なういわゆるホツトコイ
ルのエツジ・エツジの溶接部に対し極めて有効で
あるが、ホツトコイルを幅方向に条取する場合は
あまり有効ではなく、客先要求の靭性を十分満足
できない問題があつた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明はこの条取型電縫鋼管の欠点を解決しよ
うとするもので、ホツトコイルのセンター部の偏
析を軽減することにより安定した靭性を得ようと
するものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明の要旨とするところは、Ｃ：0.01〜0.08
％、Si≦0.5％、Mn≦1.6％、Ｐ≦0.008％、Ｓ≦
0.008％を基本成分とし、必要に応じてNb≦0.050
％、Ｖ≦0.050％、Ti≦0.040％、Ca：0.0010〜
0.0060％、Al≦0.050％の１種又は２種以上を含
み、残部Fe及び不可避的不純物よりなる連続鋳
造片を1250℃以上で10時間以上加熱保持すること
を特徴とする低温靭性のすぐれた条取型電縫鋼管
の製造方法である。 即ち、本発明は低Ｃ、低Ｐ、低Mnなどの偏析
しやすい成分元素をできるだけ低くおさえるこ
とゝ、連続鋳造鋳片を高温で長時間保持すること
により偏析を拡散、軽減させることにより、条取
型電縫鋼管の低温靭性を向上させようとするもの
である。 電縫溶接部の靭性は電縫溶接が健全に行なわれ
たかどうかはもちろん大切であるが、たとえ完全
に溶接が行なわれたとしてもあまりよくないこと
があり、これは電縫溶接部の靭性が電縫溶接部の
いわゆるボンド部だけでなく、その周辺の部分に
もかなり関係が深いことを表わしている。 本発明の基本的な考え方は、この周辺部分の相
違が前述した条取型電縫鋼管の靭性低下の原因で
あり、これを条取しない場合のいわゆるエツジ・
エツジ溶接のようにクリーンな電縫溶接部周辺に
することが最も大切であると考える。 （作用） 次に成分の限定理由について述べる。Ｃは0.08
％超であると靭性を安定して維持するのに難があ
り、好ましくない。これはＣが非常に偏析しやす
い元素であり、また靭性を劣化させる元素である
ためである。0.01％未満は工業的に製造すること
は多大のコストがかゝるため0.01％〜0.08％とす
る。 Mnは1.6％超になるとMn偏析が靭性を著しく
劣化させるので1.6％以下とした。 Siは0.5％超ではマンガン−シリケートを生成
してエツジラミネーシヨンの原因となり、0.5％
以下とした。 Ｐは非常に偏析しやすい元素であり、特に条取
型電縫鋼管の靭性に悪影響を与えるためできるだ
け低くした方がよい。そこで0.008％以下とした。 Ｓは0.008％超ではMnSを生成して靭性に悪影
響をおよぼすことから0.008％以下とする。 Nbは強度確保のため必要であり、0.050％以上
ではNb（Ｃ、Ｎ）の析出効果が期待できなくな
り、Nbが固溶硬化して好ましくない。 Ｖの少量添加は品質上全く問題ないし、Nbの
存在下ではむしろ細粒化を促進するが、Va添加
量を増加すると逆に靭性劣化するため0.050％以
下とする。 CaはMnSの介在物を靭性に無害な球状介在物
にするために必要であり、0.0010％以上とする。
しかし、Caが多すぎると鋼中の介在物が増加す
るため0.0060％以下とする。 Alは脱酸のために必要な元素であるが、これ
もCa同様多すぎると鋼中の介在物が増加するた
め0.050％以下とする。 以上の成分を基本とする溶鋼を連続鋳造機を通
し鋳片を製造し、その後この鋳片を均熱炉に装入
し1250℃以上の温度で10時間以上の加熱を行なつ
た。 上記の加熱、即ち均熱拡散処理を行なうことは
鋳片の偏析を減少することを目的とするもので、
この処理により偏析を減少すれば図示に示すよう
に低温靭性が著しく向上することが工場実験より
明らかとなつた。 即ち、0.03％Ｃ鋼を1200℃、1250℃で保持した
均熱炉に入れ、長時間加熱したところ、1200℃の
温度では20時間加熱しても偏析解消効果は不十分
であり、1250℃の温度では10時間の保持で偏析を
ほぼ解消することができた。 従つて、偏析解消を能率よく経済的に行うには
少なくとも1250℃以上で10時間以上の加熱保持を
行う必要がある。 この理由は均熱拡散処理により、鋳片の中心偏
析部のＣ、Mn、Ｐ等を拡散することにより硬さ
異常部、組識異常部をなくすことゝなり、ボンド
部周辺の靭性を向上させることにより条取型電縫
鋼管の靭性を向上させることである。 （実施例） 次に本発明の実施例について表に示す。
する方法であり、特に電縫鋼管用素材のホツトコ
イルを幅方向に条取する場合にこの発明は有効で
ある。 （従来の技術） 近年の石油危機以来、北海、カナダ、アラスカ
等の寒冷・極寒冷地での原油の採掘が活発に行な
われるようになつた。そこで極寒地に対して強い
抵抗力のあるラインパイプ及び油井管が必要とな
り、多くのユーザーが低温靭性のすぐれた電縫鋼
管を要求するようになつた。 従来、低温靭性のすぐれた電縫鋼管を製造する
には、Ni、Cr等の高価な特殊元素を添加して対
応する方法、焼入、焼戻等の熱処理による方法等
が用いられていたが、いずれも製造コストが高く
なる欠点を有していた。 そこで、これらに代わる方法として特開昭52〜
111849号公報の如くオンライン時に電縫溶接部の
み熱処理を行なうシーム熱処理方法が開発され実
用に供されており、靭性改善に有効であることが
知られている。 しかし、これは電縫鋼管用素材のホツトコイル
をエツジトリムだけを行なういわゆるホツトコイ
ルのエツジ・エツジの溶接部に対し極めて有効で
あるが、ホツトコイルを幅方向に条取する場合は
あまり有効ではなく、客先要求の靭性を十分満足
できない問題があつた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明はこの条取型電縫鋼管の欠点を解決しよ
うとするもので、ホツトコイルのセンター部の偏
析を軽減することにより安定した靭性を得ようと
するものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明の要旨とするところは、Ｃ：0.01〜0.08
％、Si≦0.5％、Mn≦1.6％、Ｐ≦0.008％、Ｓ≦
0.008％を基本成分とし、必要に応じてNb≦0.050
％、Ｖ≦0.050％、Ti≦0.040％、Ca：0.0010〜
0.0060％、Al≦0.050％の１種又は２種以上を含
み、残部Fe及び不可避的不純物よりなる連続鋳
造片を1250℃以上で10時間以上加熱保持すること
を特徴とする低温靭性のすぐれた条取型電縫鋼管
の製造方法である。 即ち、本発明は低Ｃ、低Ｐ、低Mnなどの偏析
しやすい成分元素をできるだけ低くおさえるこ
とゝ、連続鋳造鋳片を高温で長時間保持すること
により偏析を拡散、軽減させることにより、条取
型電縫鋼管の低温靭性を向上させようとするもの
である。 電縫溶接部の靭性は電縫溶接が健全に行なわれ
たかどうかはもちろん大切であるが、たとえ完全
に溶接が行なわれたとしてもあまりよくないこと
があり、これは電縫溶接部の靭性が電縫溶接部の
いわゆるボンド部だけでなく、その周辺の部分に
もかなり関係が深いことを表わしている。 本発明の基本的な考え方は、この周辺部分の相
違が前述した条取型電縫鋼管の靭性低下の原因で
あり、これを条取しない場合のいわゆるエツジ・
エツジ溶接のようにクリーンな電縫溶接部周辺に
することが最も大切であると考える。 （作用） 次に成分の限定理由について述べる。Ｃは0.08
％超であると靭性を安定して維持するのに難があ
り、好ましくない。これはＣが非常に偏析しやす
い元素であり、また靭性を劣化させる元素である
ためである。0.01％未満は工業的に製造すること
は多大のコストがかゝるため0.01％〜0.08％とす
る。 Mnは1.6％超になるとMn偏析が靭性を著しく
劣化させるので1.6％以下とした。 Siは0.5％超ではマンガン−シリケートを生成
してエツジラミネーシヨンの原因となり、0.5％
以下とした。 Ｐは非常に偏析しやすい元素であり、特に条取
型電縫鋼管の靭性に悪影響を与えるためできるだ
け低くした方がよい。そこで0.008％以下とした。 Ｓは0.008％超ではMnSを生成して靭性に悪影
響をおよぼすことから0.008％以下とする。 Nbは強度確保のため必要であり、0.050％以上
ではNb（Ｃ、Ｎ）の析出効果が期待できなくな
り、Nbが固溶硬化して好ましくない。 Ｖの少量添加は品質上全く問題ないし、Nbの
存在下ではむしろ細粒化を促進するが、Va添加
量を増加すると逆に靭性劣化するため0.050％以
下とする。 CaはMnSの介在物を靭性に無害な球状介在物
にするために必要であり、0.0010％以上とする。
しかし、Caが多すぎると鋼中の介在物が増加す
るため0.0060％以下とする。 Alは脱酸のために必要な元素であるが、これ
もCa同様多すぎると鋼中の介在物が増加するた
め0.050％以下とする。 以上の成分を基本とする溶鋼を連続鋳造機を通
し鋳片を製造し、その後この鋳片を均熱炉に装入
し1250℃以上の温度で10時間以上の加熱を行なつ
た。 上記の加熱、即ち均熱拡散処理を行なうことは
鋳片の偏析を減少することを目的とするもので、
この処理により偏析を減少すれば図示に示すよう
に低温靭性が著しく向上することが工場実験より
明らかとなつた。 即ち、0.03％Ｃ鋼を1200℃、1250℃で保持した
均熱炉に入れ、長時間加熱したところ、1200℃の
温度では20時間加熱しても偏析解消効果は不十分
であり、1250℃の温度では10時間の保持で偏析を
ほぼ解消することができた。 従つて、偏析解消を能率よく経済的に行うには
少なくとも1250℃以上で10時間以上の加熱保持を
行う必要がある。 この理由は均熱拡散処理により、鋳片の中心偏
析部のＣ、Mn、Ｐ等を拡散することにより硬さ
異常部、組識異常部をなくすことゝなり、ボンド
部周辺の靭性を向上させることにより条取型電縫
鋼管の靭性を向上させることである。 （実施例） 次に本発明の実施例について表に示す。
【表】
（発明の効果）
以上の如く本発明は従来不可能であつた連続鋳
造鋳片により低温靭性のすぐれたラインパイプ、
油井管の製造に始めて成功したものであり、素材
の成分、均熱拡散処理を利用し偏析を防止し、低
温靭性のすぐれた電縫鋼管の製造を可能にしたも
のである。
造鋳片により低温靭性のすぐれたラインパイプ、
油井管の製造に始めて成功したものであり、素材
の成分、均熱拡散処理を利用し偏析を防止し、低
温靭性のすぐれた電縫鋼管の製造を可能にしたも
のである。
図面は本発明により均熱拡散処理を行なつた際
の低温靭性との関係を示す図である。
の低温靭性との関係を示す図である。
Claims (1)
- １ Ｃ：0.01〜0.08％、Si≦0.5％、Mn≦1.6％、
Ｐ≦0.008％、Ｓ≦0.008％を基本成分とし、必要
に応じてNb≦0.050％、Ｖ≦0.050％、Ti≦0.040
％、Ca：0.0010〜0.0060％、Al≦0.050％の１種
又は２種以上を含み、残部Fe及び不可避的不純
物よりなる連続鋳造片を1250℃以上で10時間以上
加熱保持し、熱間圧延後ホツトコイルを幅方向に
条取することを特徴とする、低温靭性のすぐれた
条取型電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12385784A JPS613841A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | 低温靭性のすぐれた条取型電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12385784A JPS613841A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | 低温靭性のすぐれた条取型電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS613841A JPS613841A (ja) | 1986-01-09 |
| JPH0328487B2 true JPH0328487B2 (ja) | 1991-04-19 |
Family
ID=14871109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12385784A Granted JPS613841A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | 低温靭性のすぐれた条取型電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS613841A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01166896A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-30 | Nippon Steel Corp | 低温靭性に優れた条取型電縫鋼管の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS506521A (ja) * | 1973-05-22 | 1975-01-23 | ||
| JPS5785932A (en) * | 1980-11-18 | 1982-05-28 | Nippon Steel Corp | Production of electric welded steel pipe having superior low temperature toughness |
-
1984
- 1984-06-18 JP JP12385784A patent/JPS613841A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS506521A (ja) * | 1973-05-22 | 1975-01-23 | ||
| JPS5785932A (en) * | 1980-11-18 | 1982-05-28 | Nippon Steel Corp | Production of electric welded steel pipe having superior low temperature toughness |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS613841A (ja) | 1986-01-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS60215719A (ja) | 二輪車フロントフオ−ク用電縫鋼管の製造方法 | |
| JPS605647B2 (ja) | 低温靭性と溶接性に優れたボロン含有非調質高張力鋼の製造方法 | |
| JPS6145688B2 (ja) | ||
| JPH0328487B2 (ja) | ||
| WO2020230795A1 (ja) | 中空スタビライザー用電縫鋼管 | |
| JP3558198B2 (ja) | 高温ｓｒ特性に優れた高強度ライザー鋼管 | |
| CN114351060A (zh) | 热轧钢带及其制备方法和在双金属带锯背材中的应用 | |
| JPS61119654A (ja) | 耐食性と溶接性にすぐれたラインパイプ用鋼 | |
| JPS59166655A (ja) | 耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法 | |
| JPH0158249B2 (ja) | ||
| JP4582850B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度ステンレス鋼板 | |
| JP3756795B2 (ja) | 多重熱サイクルを受けた溶接熱影響部の靱性に優れた高張力鋼 | |
| JPH05295480A (ja) | 電子ビーム溶接部の靱性に優れた溶接構造用厚鋼板 | |
| JP4271311B2 (ja) | フェライト系耐熱鋼 | |
| JPH0211654B2 (ja) | ||
| JPH0250915A (ja) | 細粒化組織の低合金高張力シームレス鋼管の製造法 | |
| JPH0121849B2 (ja) | ||
| JP3719053B2 (ja) | 大入熱溶接性に優れた非調質型低温用鋼材 | |
| JPH0247525B2 (ja) | ||
| JPH09184013A (ja) | 耐硝酸腐食性に優れたＭｏ含有オーステナイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4271310B2 (ja) | フェライト系耐熱鋼 | |
| KR100352607B1 (ko) | 고응력 스프링용강 선재의 제조방법 | |
| JP3887860B2 (ja) | 耐ｓｃｃ特性に優れた鋼板の製造方法 | |
| JPH0576533B2 (ja) | ||
| JPH0116283B2 (ja) |