JPH03264649A - 光電スイッチ - Google Patents
光電スイッチInfo
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- JPH03264649A JPH03264649A JP6382890A JP6382890A JPH03264649A JP H03264649 A JPH03264649 A JP H03264649A JP 6382890 A JP6382890 A JP 6382890A JP 6382890 A JP6382890 A JP 6382890A JP H03264649 A JPH03264649 A JP H03264649A
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、溶融亜鉛めっき中強度鋼板に関し、さらに詳
しくは、溶融亜鉛めっき後における引張強さ（ＴＳ）が
４５ｋｇｆ／ｍｍ”以上、穴拡げ限（λ）が１４０％以
上、延性破面遷移温度（ｖＴｒｓ）が−１００℃以下で
ある良加工性溶融亜鉛めっき中強度鋼板に関するもので
ある。
しくは、溶融亜鉛めっき後における引張強さ（ＴＳ）が
４５ｋｇｆ／ｍｍ”以上、穴拡げ限（λ）が１４０％以
上、延性破面遷移温度（ｖＴｒｓ）が−１００℃以下で
ある良加工性溶融亜鉛めっき中強度鋼板に関するもので
ある。
（従来の技術）
従来から鋼板のプレス加工性を高めるために、各種の手
段が講じられている。すなわち、プレス加工性に影響を
及ぼすλの向上には、極低Ｃ化による炭化物の低減、ま
た非金属介在物である酸化物等の低減がなされている。
段が講じられている。すなわち、プレス加工性に影響を
及ぼすλの向上には、極低Ｃ化による炭化物の低減、ま
た非金属介在物である酸化物等の低減がなされている。
しかし、λの向上のために極低Ｃ化を行うことは、鋼板
の強度を低下し、プレス品の軽量化や信頼性の向上の点
からは好ましいものではない。したがって、強度を確保
するためには、Ｃに替えて何らかの強度強化元素を添加
しなければならない。例えば、強度強化元素には次のよ
うなものがあるが、ｒＴｉ、 Ｎｂ、 Ｍｏは圧延抵抗
が高くなり生産性を阻害する。Ｍｎ、 Ｐは過剰に添加
するとｖＴ、、（延性破面遷移温度）が高くなる。Ｓｉ
はめっき性が劣化する。Ｃｕは多量に添加すると赤熱脆
性の原因になる。」などの問題点があり、強度と加工性
を兼ね備えた鋼板の製造は困難であった。したがって、
従来のＴＳが４５ｋｇｆ／ｍｍ２級の鋼板は、寒冷地で
の使用に十分耐えうるちのではなかった。
の強度を低下し、プレス品の軽量化や信頼性の向上の点
からは好ましいものではない。したがって、強度を確保
するためには、Ｃに替えて何らかの強度強化元素を添加
しなければならない。例えば、強度強化元素には次のよ
うなものがあるが、ｒＴｉ、 Ｎｂ、 Ｍｏは圧延抵抗
が高くなり生産性を阻害する。Ｍｎ、 Ｐは過剰に添加
するとｖＴ、、（延性破面遷移温度）が高くなる。Ｓｉ
はめっき性が劣化する。Ｃｕは多量に添加すると赤熱脆
性の原因になる。」などの問題点があり、強度と加工性
を兼ね備えた鋼板の製造は困難であった。したがって、
従来のＴＳが４５ｋｇｆ／ｍｍ２級の鋼板は、寒冷地で
の使用に十分耐えうるちのではなかった。
（発明が解決しようとする課題）
鋼板をプレス加工すると鋼板は脆化し、プレス加工後は
プレス加工前のｖ Ｔ ｒ ｓ温度においても、脆性破
壊を起こすようになる。このため、寒冷地でのプレス加
工品の脆性破壊を避けるには、プレス加工前のｖ Ｔ
ｒ ｓは安全をみこして一１００℃以下が好ましい。し
たがって、プレス加工用の溶融亜鉛めっき鋼板は、プレ
ス品の軽量化や信頼性の向上の点から、ＴＳは４５ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上で、ｖ Ｔ ｒ ｓは１００ ’Ｃ以下
、かつλは１４０％以上の加工性の良いものが要望され
ている。
プレス加工前のｖ Ｔ ｒ ｓ温度においても、脆性破
壊を起こすようになる。このため、寒冷地でのプレス加
工品の脆性破壊を避けるには、プレス加工前のｖ Ｔ
ｒ ｓは安全をみこして一１００℃以下が好ましい。し
たがって、プレス加工用の溶融亜鉛めっき鋼板は、プレ
ス品の軽量化や信頼性の向上の点から、ＴＳは４５ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上で、ｖ Ｔ ｒ ｓは１００ ’Ｃ以下
、かつλは１４０％以上の加工性の良いものが要望され
ている。
（課題を解決するための手段）
本発明は、極低Ｃ化によりλを向上させ、ＭｎとＰを複
合添加することによりｖ Ｔ ｒ ｓの上昇を抑えつつ
、ＴＳを高めることができるという知見に基づいてなさ
れたもので、Ｃ：Ｏ，ＯＯ１〜０．００８％、Ｍｎ：１
．０〜１．７５％、Ｐ：０．０５〜０．１２％を含み、
残部Ｆｅおよび不可避不純物から成り、かつ、上記Ｍｎ
、 Ｐが下記０式を満足し、溶融亜鉛めっき後における
引張強さが４５ｋｇｆ／ｍｍ２以上、穴拡げ限が１４０
％以上、延性破面遷移温度が一１００℃以下である良加
工性溶融亜鉛めっき中強度鋼板である。
合添加することによりｖ Ｔ ｒ ｓの上昇を抑えつつ
、ＴＳを高めることができるという知見に基づいてなさ
れたもので、Ｃ：Ｏ，ＯＯ１〜０．００８％、Ｍｎ：１
．０〜１．７５％、Ｐ：０．０５〜０．１２％を含み、
残部Ｆｅおよび不可避不純物から成り、かつ、上記Ｍｎ
、 Ｐが下記０式を満足し、溶融亜鉛めっき後における
引張強さが４５ｋｇｆ／ｍｍ２以上、穴拡げ限が１４０
％以上、延性破面遷移温度が一１００℃以下である良加
工性溶融亜鉛めっき中強度鋼板である。
１０Ｐ ＋ Ｍｎ量２ −−−〜−−−−−−−−−
−■（作用） 以下、本発明の作用について詳述することにする。
−■（作用） 以下、本発明の作用について詳述することにする。
本発明者らは、穴拡げ限（λ）、延性破面遷移温度（ｖ
Ｔ、） 、引張強さ（ＴＳ）に及ぼすＣ，Ｍｎ、Ｐの影
響を明らかにするために、以下のような試験を行った。
Ｔ、） 、引張強さ（ＴＳ）に及ぼすＣ，Ｍｎ、Ｐの影
響を明らかにするために、以下のような試験を行った。
（１）穴拡げ限λに及ぼすＣの影響について供試鋼板は
、１．２％Ｍｎ−０，０８％Ｐを基本成分として、Ｃを
０．００１〜０．０１５％の範囲に変化させた鋼片を、
常法によりγ域圧延を行い、４５０℃で巻取り、熱延鋼
板に仕上げたものを、その後、溶融亜鉛めっきしたもの
である。
、１．２％Ｍｎ−０，０８％Ｐを基本成分として、Ｃを
０．００１〜０．０１５％の範囲に変化させた鋼片を、
常法によりγ域圧延を行い、４５０℃で巻取り、熱延鋼
板に仕上げたものを、その後、溶融亜鉛めっきしたもの
である。
第１回は、これらの鋼板から得られたλをＣ３ｌとの関
係で整理したものである。開開から明らかなように、１
４０％以上のλを確保するためには、ＣＭはｏ、ｏｏａ
％以下でなければならないことが明らかになった。
係で整理したものである。開開から明らかなように、１
４０％以上のλを確保するためには、ＣＭはｏ、ｏｏａ
％以下でなければならないことが明らかになった。
（２）延性破面遷移温度ｖ Ｔ ｒ ｓに及ぼすＭｎの
影響について 供試鋼板は、０．００５％Ｃ−０，１０％Ｐを基本成分
として、Ｍｎを０．５〜２．０％の範囲に変化させた鋼
片を、前記の方法により熱延鋼板に仕上げたものを、そ
の後、溶融亜鉛めっきしたものである。
影響について 供試鋼板は、０．００５％Ｃ−０，１０％Ｐを基本成分
として、Ｍｎを０．５〜２．０％の範囲に変化させた鋼
片を、前記の方法により熱延鋼板に仕上げたものを、そ
の後、溶融亜鉛めっきしたものである。
第２図は、これらの鋼板から得られたｖ Ｔ ｒ ｓを
Ｍｎ（Ｊとの関係で整理したものである。同図から明ら
かなように、Ｍｎ量が１．５％までは、Ｍｎ量の増加と
ともにｖ Ｔ ｒ Ｓは低下しているが、１．５％を超
えるとｙ Ｔ ｒ ｓは高くなっている。したがって、
−１００℃以下のｙ Ｔ ｒ ｓを確保するためには、
Ｍｎの添加量は１．０〜１．７５％の範囲でなければな
らないことが明らかになった。
Ｍｎ（Ｊとの関係で整理したものである。同図から明ら
かなように、Ｍｎ量が１．５％までは、Ｍｎ量の増加と
ともにｖ Ｔ ｒ Ｓは低下しているが、１．５％を超
えるとｙ Ｔ ｒ ｓは高くなっている。したがって、
−１００℃以下のｙ Ｔ ｒ ｓを確保するためには、
Ｍｎの添加量は１．０〜１．７５％の範囲でなければな
らないことが明らかになった。
（３）延性破面遷移温度ｙ Ｔ ｒ ｓに及ぼすＰの影
響について 供試鋼板は、０．００５％Ｃ−０，１５％Ｍｎを基本成
分として、Ｐを０，０１〜０．１３％の範囲に変化させ
た鋼片を、前記の方法により熱延ｍ板に仕上げたものを
、その後、溶融亜鉛めっきしたものである。
響について 供試鋼板は、０．００５％Ｃ−０，１５％Ｍｎを基本成
分として、Ｐを０，０１〜０．１３％の範囲に変化させ
た鋼片を、前記の方法により熱延ｍ板に仕上げたものを
、その後、溶融亜鉛めっきしたものである。
第２図は、これらの鋼板から得られたｖ Ｔ ｒ ｓを
Ｐ量との関係で整理したものである。同図から明らかな
ように、ＰＭが０．０８％までは、Ｐ量の増加とともに
ｖ Ｔ ｒ ｓは低下しているが、０．０８％を超える
とｖ Ｔ ｒ ｓは高くなっている。したがって、−１
００℃以下のｖ Ｔ ｒ ｓを確保するためには、Ｐの
添加量は０．０５〜０．１２％の範囲でなければならな
いことが明らかになった。
Ｐ量との関係で整理したものである。同図から明らかな
ように、ＰＭが０．０８％までは、Ｐ量の増加とともに
ｖ Ｔ ｒ ｓは低下しているが、０．０８％を超える
とｖ Ｔ ｒ ｓは高くなっている。したがって、−１
００℃以下のｖ Ｔ ｒ ｓを確保するためには、Ｐの
添加量は０．０５〜０．１２％の範囲でなければならな
いことが明らかになった。
（４）引張強さＴＳに及ぼすＭｎとＰの複合添加の影響
について 前記の（２）および（３）の供試鋼板から採取した試験
片について引張試験を行い、その結果をＩＯＰ ＋Ｍｎ
との関係で整理したものが第４図である。同図から明ら
かなように、４５ｋｇｆ７ｍｍ２以上のＴＳを確保する
ためには、ＩＯＰ ＋Ｍｎは２以上が必要であることが
明らかになった。
について 前記の（２）および（３）の供試鋼板から採取した試験
片について引張試験を行い、その結果をＩＯＰ ＋Ｍｎ
との関係で整理したものが第４図である。同図から明ら
かなように、４５ｋｇｆ７ｍｍ２以上のＴＳを確保する
ためには、ＩＯＰ ＋Ｍｎは２以上が必要であることが
明らかになった。
つぎに、前記の試験結果に基づき、化学成分の作用およ
び限定理由について説明する。
び限定理由について説明する。
Ｃは低減することによって炭化物が減少し、第１図に示
すように、λは改善されるが、０．００１％未満ではλ
は飽和してしまう。したがって、Ｃの添加量は０．００
１〜０．００８％の範囲に限定する。
すように、λは改善されるが、０．００１％未満ではλ
は飽和してしまう。したがって、Ｃの添加量は０．００
１〜０．００８％の範囲に限定する。
Ｍｎ、 Ｐは結晶粒の細粒化効果があり、複合添加する
ことによってさらにその効果は大きくなる。
ことによってさらにその効果は大きくなる。
結晶粒の細粒化はｖ Ｔ ｒ ｓを改善する効果があり
、このため、ＭｎとＰの添加はｖＴｒ、、の改善に大き
く寄与しているものと考えられる。
、このため、ＭｎとＰの添加はｖＴｒ、、の改善に大き
く寄与しているものと考えられる。
また、Ｍｎ、 Ｐは強度上昇に有効な元素であり、ＴＳ
を上げるためには、第４図に示すようにｖ Ｔ ｒ ｓ
を損なわない範囲でのＭｎとＰの複合添加が必要である
。
を上げるためには、第４図に示すようにｖ Ｔ ｒ ｓ
を損なわない範囲でのＭｎとＰの複合添加が必要である
。
以上の点を考慮して、Ｍｎの添加量は１．０〜１．７５
％の範囲に、Ｐの添加量は０．０５〜０．１２％の範囲
に、ＩＯＰ ＋Ｍｎは２以上にそれぞれ限定する。
％の範囲に、Ｐの添加量は０．０５〜０．１２％の範囲
に、ＩＯＰ ＋Ｍｎは２以上にそれぞれ限定する。
（実施例）
本発明の実施例について以下に説明する。
供試鋼板は第１表に示す化学成分を有する鋼を常法によ
り溶製、鋳造し、得られた鋼片を、加熱後、Ｔ域で圧延
を行い、これを４５０℃で巻取り、板厚２ｍｍの熱延ｍ
仮に仕上げ、その後、第５図に示す条件で溶融亜鉛めっ
きをしたものである。なお、めっきの仕上がりはいずれ
も良好であった。
り溶製、鋳造し、得られた鋼片を、加熱後、Ｔ域で圧延
を行い、これを４５０℃で巻取り、板厚２ｍｍの熱延ｍ
仮に仕上げ、その後、第５図に示す条件で溶融亜鉛めっ
きをしたものである。なお、めっきの仕上がりはいずれ
も良好であった。
これらの鋼板から試験片を採取し、引張試験、穴拡げ試
験および２ｍｍＶノツチシャルビ衝撃試験を行った。そ
の結果を第１表に併記する。
験および２ｍｍＶノツチシャルビ衝撃試験を行った。そ
の結果を第１表に併記する。
第１表には本発明鋼および比較鋼の化学成分および機械
的性質をそれぞれ示す。
的性質をそれぞれ示す。
（以下余白）
第
表
＊ＴＳ ： ＪＩＳ５号を使用
λ ； 初腓譚蚤８Φを使用
ｖＴｒｓ ： ＪＩ３４号サブサイズを使用第１表
から明らかなように、本発明鋼Ｎｏ、１．２．６．７．
８．１１．１２はいずれも引張強さ（ＴＳ）４５ｋｇｆ
／ｍｍ２以上、穴拡げ限（λ）１５１％以上、延性破面
遷移温度（ｖＴｒＳ）−１０３℃以下の極めて良い値を
示している。
から明らかなように、本発明鋼Ｎｏ、１．２．６．７．
８．１１．１２はいずれも引張強さ（ＴＳ）４５ｋｇｆ
／ｍｍ２以上、穴拡げ限（λ）１５１％以上、延性破面
遷移温度（ｖＴｒＳ）−１０３℃以下の極めて良い値を
示している。
これに対して、比較鋼Ｎｏ、３．４はｃｌが限定範囲の
上限を外れているため、穴拡げ限（λ）が低下している
。
上限を外れているため、穴拡げ限（λ）が低下している
。
比較鋼Ｎｏ、５はＭｎ量が限定範囲の下限を外れ、かつ
、ＩＯＰ ＋Ｍｎが２未満のため、引張強さ（ＴＳ）は
低下し、延性破面遷移温度（ｖＴい）は高くなっている
。また、比較鋼Ｎｏ、９はＭｎ量が限定範囲の」−限を
外れているため、延性破面遷移温度（ｖＴ。
、ＩＯＰ ＋Ｍｎが２未満のため、引張強さ（ＴＳ）は
低下し、延性破面遷移温度（ｖＴい）は高くなっている
。また、比較鋼Ｎｏ、９はＭｎ量が限定範囲の」−限を
外れているため、延性破面遷移温度（ｖＴ。
）が高くなっている。
比較鋼Ｎｏ、１０はＰ量が限定範囲の下限を外れ、かつ
、ＩＯＰ ＋Ｍｎが２未満のため、引張強さ（ＴＳ）は
低下し、延性破面遷移温度（ｖＴｒ５）は高くなってい
る。また、比較鋼Ｎｏ、 １３はＰ量が限定範囲の上限
を外れているため、延性破面ｊテ移温度（ＶＴｒｓ）が
高くなっている。
、ＩＯＰ ＋Ｍｎが２未満のため、引張強さ（ＴＳ）は
低下し、延性破面遷移温度（ｖＴｒ５）は高くなってい
る。また、比較鋼Ｎｏ、 １３はＰ量が限定範囲の上限
を外れているため、延性破面ｊテ移温度（ＶＴｒｓ）が
高くなっている。
比較鋼Ｎｏ、１４は本発明鋼にＣａを添加したものであ
るが、Ｃａを添加することにより、本発明鋼の特性を損
なうことなく穴拡げ限（λ）は向上している。
るが、Ｃａを添加することにより、本発明鋼の特性を損
なうことなく穴拡げ限（λ）は向上している。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明に係わる良加工性溶融亜鉛
めっき中強度鋼板は、Ｃ、Ｍｎ、 Ｐの添加量を制御す
ることにより、さらに、ＭｎとＰを複合添加しているた
め、溶融亜鉛めっき後においても、引張強さ４５ｋｇｆ
／ｍｍ２以上、延性破面遷移温度１００℃以下、穴拡げ
限１４０％以上を有することが可能である。
めっき中強度鋼板は、Ｃ、Ｍｎ、 Ｐの添加量を制御す
ることにより、さらに、ＭｎとＰを複合添加しているた
め、溶融亜鉛めっき後においても、引張強さ４５ｋｇｆ
／ｍｍ２以上、延性破面遷移温度１００℃以下、穴拡げ
限１４０％以上を有することが可能である。
第１図はλとＣ量との関係を、第２図はｖ Ｔ ｒ ｓ
とＭｎ量との関係を、第３図はｖ Ｔ ｒ ｓとＰ量と
の関係を、第４図はＴＳとＩＯＰ ＋Ｍｎとの関係をそ
れぞれ示す図である。 第５図は実施例の熔融亜鉛メツキ条件を示す図である。 １ （％）Ｙ
とＭｎ量との関係を、第３図はｖ Ｔ ｒ ｓとＰ量と
の関係を、第４図はＴＳとＩＯＰ ＋Ｍｎとの関係をそ
れぞれ示す図である。 第５図は実施例の熔融亜鉛メツキ条件を示す図である。 １ （％）Ｙ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．００１〜０．００８％、Ｍｎ：１．０〜１．
７５％、Ｐ：０．０５〜０．１２％を含み、残部Ｆｅお
よび不可避不純物から成り、かつ、上記Ｍｎ、Ｐが下記
１式を満足し、溶融亜鉛めっき後における引張強さが４
５ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上、穴拡げ限が１４０％以上、延
性破面遷移温度が−１００℃以下であることを特徴とす
る良加工性溶融亜鉛めっき中強度鋼板。 １０Ｐ＋Ｍｎ≧２・・・１
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6382890A JPH03264649A (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | 光電スイッチ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6382890A JPH03264649A (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | 光電スイッチ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03264649A true JPH03264649A (ja) | 1991-11-25 |
Family
ID=13240611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6382890A Pending JPH03264649A (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | 光電スイッチ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03264649A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5773125A (en) * | 1980-10-02 | 1982-05-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of alloying-treated zinc hot-dipped steel plate |
| JPS6223975A (ja) * | 1985-07-23 | 1987-01-31 | Kawasaki Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めつき付高張力鋼熱延板およびその製造方法 |
| JPS63149321A (ja) * | 1986-12-12 | 1988-06-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性の良好な高強度亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-03-13 JP JP6382890A patent/JPH03264649A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5773125A (en) * | 1980-10-02 | 1982-05-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of alloying-treated zinc hot-dipped steel plate |
| JPS6223975A (ja) * | 1985-07-23 | 1987-01-31 | Kawasaki Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めつき付高張力鋼熱延板およびその製造方法 |
| JPS63149321A (ja) * | 1986-12-12 | 1988-06-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性の良好な高強度亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
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