JPH03261894A - 加圧水型原子炉用出力制御棒 - Google Patents
加圧水型原子炉用出力制御棒Info
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- JPH03261894A JPH03261894A JP2058135A JP5813590A JPH03261894A JP H03261894 A JPH03261894 A JP H03261894A JP 2058135 A JP2058135 A JP 2058135A JP 5813590 A JP5813590 A JP 5813590A JP H03261894 A JPH03261894 A JP H03261894A
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- control rod
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- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 14
- 239000011358 absorbing material Substances 0.000 claims description 11
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 11
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 abstract description 7
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- 229910000925 Cd alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 5
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、加圧水型原子炉用の出力制御棒に関し、特に
、異種の中性子吸収材を用いるハイブリッド型制御棒に
関するものである。
、異種の中性子吸収材を用いるハイブリッド型制御棒に
関するものである。
[従来の技術]
一般に加圧水型原子炉において使用されている制御棒集
合体は、良く知られているように、制御棒駆動装置によ
って駆動されるスパイダに複数本の制御棒を吊設して構
成されている。この制御棒を制御棒駆動装置により駆動
して、原子炉に装荷されている燃料集合体中の制御棒案
内シンプルに挿入したり、同案内シンプルから引き抜く
ことにより、炉心の反応度が制御される。
合体は、良く知られているように、制御棒駆動装置によ
って駆動されるスパイダに複数本の制御棒を吊設して構
成されている。この制御棒を制御棒駆動装置により駆動
して、原子炉に装荷されている燃料集合体中の制御棒案
内シンプルに挿入したり、同案内シンプルから引き抜く
ことにより、炉心の反応度が制御される。
第5図及び第6図は、かかる制御棒の典型的な従来例の
長手方向及び直径方向の断面図をそれぞれ示すもので、
制御棒1は、両端を封止されたステンレス鋼製の被覆管
2を備え、該被覆管2内に、ばね3で押圧された中性子
吸収材4を収容している。中性子吸収材4は、銀−イン
ジウム−カドミウム(八g−In−Cd)合金からなり
、その組成化は重量%で80−15−5が典型的である
。
長手方向及び直径方向の断面図をそれぞれ示すもので、
制御棒1は、両端を封止されたステンレス鋼製の被覆管
2を備え、該被覆管2内に、ばね3で押圧された中性子
吸収材4を収容している。中性子吸収材4は、銀−イン
ジウム−カドミウム(八g−In−Cd)合金からなり
、その組成化は重量%で80−15−5が典型的である
。
[発明が解決しようとする課題]
当業者にとって容易に了解されるように、近時、炉心は
高燃焼度化・長期サイクル化の傾向にあり、サイクル末
期には高温零出力時における炉心の軸方向出力分布が上
側に歪むため、熱流束熱水路体数(F、)等が大きくな
ることが知られている。また、高燃焼度化・長期サイク
ル化に伴い、炉心の中性子束エネルギ分布が高速側にシ
フトするために制御棒の中性子吸収能力が低下し、炉心
の反応度停止余裕が減少する。かかる状況下において、
制御棒の飛び出しや主蒸気管破断等の想定される事故が
起きると、単一種の中性子吸収材からなる上述した従来
の制御棒では、熱流束熱水路係数(F、)及び制御棒価
値(Δp)が厳しくなり、また、反応度停止余裕も制限
値に対して余裕のない結果となることが予想されている
。
高燃焼度化・長期サイクル化の傾向にあり、サイクル末
期には高温零出力時における炉心の軸方向出力分布が上
側に歪むため、熱流束熱水路体数(F、)等が大きくな
ることが知られている。また、高燃焼度化・長期サイク
ル化に伴い、炉心の中性子束エネルギ分布が高速側にシ
フトするために制御棒の中性子吸収能力が低下し、炉心
の反応度停止余裕が減少する。かかる状況下において、
制御棒の飛び出しや主蒸気管破断等の想定される事故が
起きると、単一種の中性子吸収材からなる上述した従来
の制御棒では、熱流束熱水路係数(F、)及び制御棒価
値(Δp)が厳しくなり、また、反応度停止余裕も制限
値に対して余裕のない結果となることが予想されている
。
従って、本発明の目的は、炉心の安全性を確保するため
に、サイクル末期においても炉心の軸方向出力分布の平
坦化を図ることができ、しかも反応度停止余裕を増大で
きる加圧水型原子炉用出力制御棒を提供することである
。
に、サイクル末期においても炉心の軸方向出力分布の平
坦化を図ることができ、しかも反応度停止余裕を増大で
きる加圧水型原子炉用出力制御棒を提供することである
。
[課題を解決するための手段]
この目的を達成するために、本発明は、被覆管と、該被
覆管内に封入された中性子吸収材とを有する加圧水型原
子炉用出力制御棒において、前記中性子吸収材は、上部
が、中性子吸収能力が相対的に高い第1材料からなり、
下部が、前記第1材料よりも中性子吸収能力が低い第2
材料からなることを特徴とするものである。
覆管内に封入された中性子吸収材とを有する加圧水型原
子炉用出力制御棒において、前記中性子吸収材は、上部
が、中性子吸収能力が相対的に高い第1材料からなり、
下部が、前記第1材料よりも中性子吸収能力が低い第2
材料からなることを特徴とするものである。
第1材料は、天然はう素中の1310の比率を高めた(
天然存在比的18.3 at%のものを濃縮)はう素
カーバイト(B、C)ベレットでよく、第2材料は、銀
−インジウム−カドミウム(八g−In−Cd)合金、
ハフニウム、天然B、C等から選択することができる。
天然存在比的18.3 at%のものを濃縮)はう素
カーバイト(B、C)ベレットでよく、第2材料は、銀
−インジウム−カドミウム(八g−In−Cd)合金、
ハフニウム、天然B、C等から選択することができる。
[作用]
冒頭に述べたように、高燃焼度化・長期サイクル化に伴
い、サイクル末期、高温零出力時における炉心の軸方向
出力分布が上側に歪むが、本発明の制御棒では、中性子
吸収材の上部が下部よりも中性子吸収能力が高いため、
軸方向出力分布の歪みを補償し平坦化するように作用す
る。
い、サイクル末期、高温零出力時における炉心の軸方向
出力分布が上側に歪むが、本発明の制御棒では、中性子
吸収材の上部が下部よりも中性子吸収能力が高いため、
軸方向出力分布の歪みを補償し平坦化するように作用す
る。
また、高燃焼度化・長期サイクル化に伴い、般に、炉心
の中性子束エネルギ分布が高速側にシフトするために制
御棒の中性子吸収能力が低下し、炉心の反応度停止余裕
が減少するが、本発明の制御棒では、中性子吸収材の上
部に中性子吸収能力の高い材料を使用しているために、
制御棒全体の中性子吸収能力が増強し、高燃焼度化・長
期サイクル化に伴う反応度停止余裕の減少を補償する。
の中性子束エネルギ分布が高速側にシフトするために制
御棒の中性子吸収能力が低下し、炉心の反応度停止余裕
が減少するが、本発明の制御棒では、中性子吸収材の上
部に中性子吸収能力の高い材料を使用しているために、
制御棒全体の中性子吸収能力が増強し、高燃焼度化・長
期サイクル化に伴う反応度停止余裕の減少を補償する。
[実施例]
次に、本発明の好適な実施例について添付図面を参照し
て詳細に説明するが、図中、同一符号は同−又は対応部
分を示すものとする。
て詳細に説明するが、図中、同一符号は同−又は対応部
分を示すものとする。
第1図は、本発明によるハイブリッド型出力制御棒10
を示しており、この制御棒10は、従来の制御棒と同様
に、両端が封止されたステンレス鋼製の被覆管11と、
同被覆管11内に、コイルばね12により押圧もしくは
圧縮された状態で収容された中性子吸収材13とを有し
ている。
を示しており、この制御棒10は、従来の制御棒と同様
に、両端が封止されたステンレス鋼製の被覆管11と、
同被覆管11内に、コイルばね12により押圧もしくは
圧縮された状態で収容された中性子吸収材13とを有し
ている。
本発明の好適な実施例によると、中性子吸収材13は、
その上部13aが天然はう素中のB10の比率を高めた
濃縮BIGからなるほう素カーバイトB、Cのベレット
(第1材料)14aからなり、下部13bが従来から使
用されている組成比80−15−5重量%の^g−In
Cd合金14b(第2材料〉からなる、上部13aの第
1材料14aは、中性子吸収能力が下部13bの第2材
料14bよりも高いことが肝要である。また、第3図に
示すように、B、Cの構成割合が0.4以上では、サイ
クル末期を示す点線が寝て飽和状態を示すので、B、C
の構成割合は40%程度もしくはそれ以上が適当である
と考えられる。
その上部13aが天然はう素中のB10の比率を高めた
濃縮BIGからなるほう素カーバイトB、Cのベレット
(第1材料)14aからなり、下部13bが従来から使
用されている組成比80−15−5重量%の^g−In
Cd合金14b(第2材料〉からなる、上部13aの第
1材料14aは、中性子吸収能力が下部13bの第2材
料14bよりも高いことが肝要である。また、第3図に
示すように、B、Cの構成割合が0.4以上では、サイ
クル末期を示す点線が寝て飽和状態を示すので、B、C
の構成割合は40%程度もしくはそれ以上が適当である
と考えられる。
尚、下部13bの第2材1”l 14bとしては、上述
の^gIn−Cc1合金に代えて、従来から使用されて
いるハフニウムや、天然B、C等の1つから選択した材
料を用いてもよく、また、それ等を中性子吸収能力の低
い順に下か4積み重ねて用いてもよい。
の^gIn−Cc1合金に代えて、従来から使用されて
いるハフニウムや、天然B、C等の1つから選択した材
料を用いてもよく、また、それ等を中性子吸収能力の低
い順に下か4積み重ねて用いてもよい。
第3図は、上述した構成を有する制御棒10において、
第1材料14aであるB、Cの構成割合、即ち全中性子
吸収材13に対するB、Cの体積比をパラメータとした
時の停止余裕の変化を示している。この図から分かるよ
うに、B、CM構成割合零の場合と比較して、即ち中性
子吸収材量てがへg−In−Cd合金からなる従来の制
御棒使用時の停止余裕と比較して、本発明に従って濃縮
BIOからなるB、Cを利用した場合には、サイクル初
期だけでなくサイクル末期においても、停止余裕を増大
させることができる。
第1材料14aであるB、Cの構成割合、即ち全中性子
吸収材13に対するB、Cの体積比をパラメータとした
時の停止余裕の変化を示している。この図から分かるよ
うに、B、CM構成割合零の場合と比較して、即ち中性
子吸収材量てがへg−In−Cd合金からなる従来の制
御棒使用時の停止余裕と比較して、本発明に従って濃縮
BIOからなるB、Cを利用した場合には、サイクル初
期だけでなくサイクル末期においても、停止余裕を増大
させることができる。
第4図は、同様に第1材料14aであるB、Cの構成割
合をパラメータとした時の軸方向出力分布歪み即ちアキ
シャルオフセット(A10)の変化を示している。この
図から分かるように、B、C構成割合零の場合と比較し
て、即ち従来型の制御棒使用時のアキシャルオフセット
に比べて、本発明に従って濃縮1310からなるB4C
を使用した制御棒10では、B、C1l成割合の適正化
を図ることにより、炉心の軸方向出力分布の平坦化を実
現することができる。
合をパラメータとした時の軸方向出力分布歪み即ちアキ
シャルオフセット(A10)の変化を示している。この
図から分かるように、B、C構成割合零の場合と比較し
て、即ち従来型の制御棒使用時のアキシャルオフセット
に比べて、本発明に従って濃縮1310からなるB4C
を使用した制御棒10では、B、C1l成割合の適正化
を図ることにより、炉心の軸方向出力分布の平坦化を実
現することができる。
尚、B4Cを用いた場合、軸方向出力分布の平坦化効果
の度合いは、天然はう素中の810の濃縮率により決定
される。
の度合いは、天然はう素中の810の濃縮率により決定
される。
本発明は、制御棒の上部に第1材料として濃縮[710
からなるB、Cを使用し下部に第2材料としてへ8In
−Cd合金を使用した実施例のみについて上に説明した
が、中性子吸収材としては様々なものが周知であり、必
ずしも上記の材料に限定されるものではない。
からなるB、Cを使用し下部に第2材料としてへ8In
−Cd合金を使用した実施例のみについて上に説明した
が、中性子吸収材としては様々なものが周知であり、必
ずしも上記の材料に限定されるものではない。
[発明の効果]
以上のように、本発明に従って制御棒の上部に下部より
も中性子吸収能力の大きい中性子吸収材を使用すること
により、従来の制御棒使用時に比べ、燃料サイクルの初
期、末期共に炉心の停止余裕を増大することができるだ
けでなく、炉心の軸方向出力分布の平坦化を図ることが
できるので、軸方向出力分布に依存する炉心の安全性パ
ラメータ(例えば、制御棒飛び出し事故時、主蒸気管破
断事故時等の熱流束熱水路係数F、等)の制限値に対す
る余籟度が増し、炉心の安全性を確保することができる
。
も中性子吸収能力の大きい中性子吸収材を使用すること
により、従来の制御棒使用時に比べ、燃料サイクルの初
期、末期共に炉心の停止余裕を増大することができるだ
けでなく、炉心の軸方向出力分布の平坦化を図ることが
できるので、軸方向出力分布に依存する炉心の安全性パ
ラメータ(例えば、制御棒飛び出し事故時、主蒸気管破
断事故時等の熱流束熱水路係数F、等)の制限値に対す
る余籟度が増し、炉心の安全性を確保することができる
。
第1図は、本発明による制御棒の一実施例を示す縦断面
図、第2図は、第1図の■−■線に沿った横断面図、第
3図は、本発明による制御棒を使用した時の炉心の反応
度停止余裕に対するB4C楕戒割合の影響を示すグラフ
、第4図は、本発明による制御棒を使用した時の炉心の
軸方向出力分布に対する84C構成割合の影響を示すグ
ラフ、第5図は、従来の制御棒の縦断面図、第6図は、
第5図の■−■線に沿った横断面図である。 10・・・出力制御棒 13・・・中性子吸収材 13b・・・下部 14b・・・第2材料 11・・・被覆管 13a・・・上部 14a・・・第1材料
図、第2図は、第1図の■−■線に沿った横断面図、第
3図は、本発明による制御棒を使用した時の炉心の反応
度停止余裕に対するB4C楕戒割合の影響を示すグラフ
、第4図は、本発明による制御棒を使用した時の炉心の
軸方向出力分布に対する84C構成割合の影響を示すグ
ラフ、第5図は、従来の制御棒の縦断面図、第6図は、
第5図の■−■線に沿った横断面図である。 10・・・出力制御棒 13・・・中性子吸収材 13b・・・下部 14b・・・第2材料 11・・・被覆管 13a・・・上部 14a・・・第1材料
Claims (1)
- 被覆管と、該被覆管内に封入された中性子吸収材とを有
する加圧水型原子炉用出力制御棒において、前記中性子
吸収材は、上部が、相対的に中性子吸収能力が高い第1
材料からなり、下部が、前記第1材料よりも中性子吸収
能力が低い第2材料からなることを特徴とする加圧水型
原子炉用出力制御棒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2058135A JPH03261894A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 加圧水型原子炉用出力制御棒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2058135A JPH03261894A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 加圧水型原子炉用出力制御棒 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03261894A true JPH03261894A (ja) | 1991-11-21 |
Family
ID=13075543
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2058135A Pending JPH03261894A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 加圧水型原子炉用出力制御棒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03261894A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2710778A1 (fr) * | 1993-09-29 | 1995-04-07 | Framatome Sa | Grappe de commande pour réacteur nucléaire et réacteur en faisant application. |
FR2726393A1 (fr) * | 1994-11-02 | 1996-05-03 | Framatome Sa | Alliage a base d'argent renfermant de l'indium et du cadmium pour la realisation d'elements absorbant les neutrons et utilisation |
JP2002534693A (ja) * | 1998-12-30 | 2002-10-15 | フラマトム | 原子炉用吸収棒 |
-
1990
- 1990-03-12 JP JP2058135A patent/JPH03261894A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2710778A1 (fr) * | 1993-09-29 | 1995-04-07 | Framatome Sa | Grappe de commande pour réacteur nucléaire et réacteur en faisant application. |
US5754608A (en) * | 1993-09-29 | 1998-05-19 | Compagnie Generale Des Matieres Nucleaires | Control cluster for a nuclear reactor |
FR2726393A1 (fr) * | 1994-11-02 | 1996-05-03 | Framatome Sa | Alliage a base d'argent renfermant de l'indium et du cadmium pour la realisation d'elements absorbant les neutrons et utilisation |
WO1996014639A1 (fr) * | 1994-11-02 | 1996-05-17 | Framatome | Alliage a base d'argent renfermant de l'indium et du cadmium pour la realisation d'elements absorbant les neutrons et utilisation |
JP2002534693A (ja) * | 1998-12-30 | 2002-10-15 | フラマトム | 原子炉用吸収棒 |
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