JPH03255273A - シリンダライナ - Google Patents
シリンダライナInfo
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- JPH03255273A JPH03255273A JP2054566A JP5456690A JPH03255273A JP H03255273 A JPH03255273 A JP H03255273A JP 2054566 A JP2054566 A JP 2054566A JP 5456690 A JP5456690 A JP 5456690A JP H03255273 A JPH03255273 A JP H03255273A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/02—Cylinders; Cylinder heads having cooling means
- F02F1/10—Cylinders; Cylinder heads having cooling means for liquid cooling
- F02F1/12—Preventing corrosion of liquid-swept surfaces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐キャビテーション性及び摺動特性等にすぐ
れたシリンダライナに関する。
れたシリンダライナに関する。
ディーゼルエンジン等のシリンダライナにおいて、外周
面の冷却液と接触する部分に硬質Crめっきを施して、
耐キャビテーション性を付与することは知られている。
面の冷却液と接触する部分に硬質Crめっきを施して、
耐キャビテーション性を付与することは知られている。
また、内周面に窒化処理を施して、耐摩耗性等の摺動特
性、耐食性を付与することも知られている。
性、耐食性を付与することも知られている。
したがって、上記両方の処理により、両方の機能を付与
することが考えられる。
することが考えられる。
しかしながら、外周面に硬質Crめっきを施した後に、
窒化処理をして内周面に窒化層を形成すると、硬1iC
rめっきの機能が窒化処理の温度500〜600℃に耐
えられず、Hv550以下に硬度低下し、熱クランクが
拡大、増大し、耐キャビテーション性は低下する問題が
ある。
窒化処理をして内周面に窒化層を形成すると、硬1iC
rめっきの機能が窒化処理の温度500〜600℃に耐
えられず、Hv550以下に硬度低下し、熱クランクが
拡大、増大し、耐キャビテーション性は低下する問題が
ある。
また窒化処理後、硬質C「めっきをする場合には、窒化
処理面への硬1iCrめっきは密着性が劣るため、直接
窒化層上にめっきすることはできず、窒化層の表面の窒
素濃度の高い化合物層を研削除去する必要が生し、製造
面で手間がかかり、コストもかかる。また、窒化層は硬
質Crめっき浴中で腐食するため、内周面の窒化層をめ
っき浴からシールする必要があり、製造上容易でない。
処理面への硬1iCrめっきは密着性が劣るため、直接
窒化層上にめっきすることはできず、窒化層の表面の窒
素濃度の高い化合物層を研削除去する必要が生し、製造
面で手間がかかり、コストもかかる。また、窒化層は硬
質Crめっき浴中で腐食するため、内周面の窒化層をめ
っき浴からシールする必要があり、製造上容易でない。
本発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、耐キャビ
テーション性、摺動特性、耐食性がよく、かつ製造が容
易なシリンダライナを提供することを目的とする。
テーション性、摺動特性、耐食性がよく、かつ製造が容
易なシリンダライナを提供することを目的とする。
本発明の構成は、シリンダライナの外周面の少なくとも
冷却液と接触する部分にSとCを合計で0.5〜2.0
重量%含む耐熱性硬質Crめっきを施し、内周面に窒化
層を形成したことを特徴とする。
冷却液と接触する部分にSとCを合計で0.5〜2.0
重量%含む耐熱性硬質Crめっきを施し、内周面に窒化
層を形成したことを特徴とする。
耐熱性硬質Crめっきの硬さはHv700以上がよい。
なお、窒化層はガス窒化等の窒化処理層の他、タフトラ
イド等の軟窒化処理層も含むものである。
イド等の軟窒化処理層も含むものである。
外周面の少なくとも冷却液(水又は油)と接触する部分
に耐熱性硬質Crめっきを施しているので、耐キャビテ
ーション性がすくれる。
に耐熱性硬質Crめっきを施しているので、耐キャビテ
ーション性がすくれる。
また、内周面に窒化層を形成しているので、摺動特性、
耐食性がよい。
耐食性がよい。
そして、めっきは、SとCを合計で0.5〜2.0重量
%含む耐熱性硬質Crめっきであるので、舊周面に耐熱
性硬質Crめっきを施した後、窒化処理を施しても、C
rめっきは熱クラツクが拡大、増大せず、耐キャビテー
ション性を損なうことがない。このように、耐熱性硬質
Crめっき一窒化処理の製造工程が可能なので、外周面
耐熱性硬質Crめっき、内周面窒化層のシリンダライナ
を容易に製造できる。
%含む耐熱性硬質Crめっきであるので、舊周面に耐熱
性硬質Crめっきを施した後、窒化処理を施しても、C
rめっきは熱クラツクが拡大、増大せず、耐キャビテー
ション性を損なうことがない。このように、耐熱性硬質
Crめっき一窒化処理の製造工程が可能なので、外周面
耐熱性硬質Crめっき、内周面窒化層のシリンダライナ
を容易に製造できる。
なお、SとCが合計で0.5重量%未満であると、耐熱
性に乏しく、2.0重量%を越えると、クランク密度が
高くなり、耐キャビテーション性が劣化する。
性に乏しく、2.0重量%を越えると、クランク密度が
高くなり、耐キャビテーション性が劣化する。
以下、シリンダライナの外周面に、従来の硬質Crめっ
きと本発明に係る耐熱性硬質Crめっきを通常のCrめ
っき手法で施し、次に窒化処理を施した後の耐熱性を調
べた結果を示す。
きと本発明に係る耐熱性硬質Crめっきを通常のCrめ
っき手法で施し、次に窒化処理を施した後の耐熱性を調
べた結果を示す。
めっき条件は表1に、めっき層中のS、cの成分及びめ
っき硬さは表2に示す。
っき硬さは表2に示す。
表1
表2
添加剤(S、C):スルホン酸塩
従来例:サージェント浴
(以下余白)
従来の硬YrCrめっきではs、0分はTrの水準であ
るのに対して、本発明に係る耐熱性硬¥tc「めっきで
はスルホン酸塩中のs、0分がめつき層中に析出した。
るのに対して、本発明に係る耐熱性硬¥tc「めっきで
はスルホン酸塩中のs、0分がめつき層中に析出した。
上記めっき後、窒化処理した。窒化処理はタフトライド
処理法で代表テストした。処理温度はガス窒化条件を含
め共通である500〜600tの範囲の上下限の浴温度
でテストした。窒化層の表面の化合物層の深さ7〜10
IImに各々の処理時間を調整した。処理時間は1時間
である。タフトライド処理後のめっき硬度を第2図に示
す。
処理法で代表テストした。処理温度はガス窒化条件を含
め共通である500〜600tの範囲の上下限の浴温度
でテストした。窒化層の表面の化合物層の深さ7〜10
IImに各々の処理時間を調整した。処理時間は1時間
である。タフトライド処理後のめっき硬度を第2図に示
す。
従来の硬f(Crめっきは硬度低下が著しいのに対して
、本発明に係る耐熱性硬質Crめっきは硬度低下が小さ
く、600℃でもmH,700以上の硬度があり、耐キ
ヤビテーシヨン性に必要な硬さを充分に保持していると
言える。
、本発明に係る耐熱性硬質Crめっきは硬度低下が小さ
く、600℃でもmH,700以上の硬度があり、耐キ
ヤビテーシヨン性に必要な硬さを充分に保持していると
言える。
本発明に係る耐熱性硬質Crめっきの結晶構造は体心立
方晶形(b b c)で(110)面に最大ピークがあ
り、従来の硬質Crめっきと共通であった。また、熱処
理による結晶構造の変化はなかった。なお、めっき層中
のS、Cは固溶状であると推定される。
方晶形(b b c)で(110)面に最大ピークがあ
り、従来の硬質Crめっきと共通であった。また、熱処
理による結晶構造の変化はなかった。なお、めっき層中
のS、Cは固溶状であると推定される。
従来の硬質Crめっきは熱処理により、200〜300
℃で回折線のみ増加し、500℃以上で再結晶し、70
0℃で再結晶が完了するように変化する。これは加熱温
度、硬さ、水素放出量に相関しており、水素放出が発生
するためと考えられる。このように、従来の硬質Crめ
っきは固溶する水素を加熱で放出し軟化する。一方、本
発明に係る耐熱性硬質Crめっき層中のS、Cは容易に
加熱で放出せず保持されるため、硬さはそれほど変化し
ないものと考えられる。
℃で回折線のみ増加し、500℃以上で再結晶し、70
0℃で再結晶が完了するように変化する。これは加熱温
度、硬さ、水素放出量に相関しており、水素放出が発生
するためと考えられる。このように、従来の硬質Crめ
っきは固溶する水素を加熱で放出し軟化する。一方、本
発明に係る耐熱性硬質Crめっき層中のS、Cは容易に
加熱で放出せず保持されるため、硬さはそれほど変化し
ないものと考えられる。
次に、磁歪式キャビテーンヨンテストにより、耐キヤビ
テーシヨン性を調べた。
テーシヨン性を調べた。
テスト装置は第3図に示すように、高周波発振器5に接
続した振動子6により、容器7内の試験水8中で試料9
が振動するようになっている。
続した振動子6により、容器7内の試験水8中で試料9
が振動するようになっている。
振動数:6500±30c/s
振幅 : 88−90 μm (P−P)試験水:蒸留
水(60℃) 第4図に各試料について行った耐キヤビテーシヨンテス
トの比較結果を示す。
水(60℃) 第4図に各試料について行った耐キヤビテーシヨンテス
トの比較結果を示す。
(1)従来の硬質Crめっきを施した場合■硬質Crめ
っきのみ めっき粒子が小さくなり、表面粗さが小さくなる傾向に
なるが、ピント等の発生は全くなかった。
っきのみ めっき粒子が小さくなり、表面粗さが小さくなる傾向に
なるが、ピント等の発生は全くなかった。
■硬質Crめっき一タフトライド処理
クランクが著しく成長、拡大し、そのクランクが集中的
に損傷し、かつクランクの交点がピント状に損傷した。
に損傷し、かつクランクの交点がピント状に損傷した。
■タフトライド処理−硬質Crめっき
多数のピットを発生し、局部的には板状で損傷した。窒
化層表面の化合物層上へのCrめっきでは密着性の問題
と合わせ、めっき特性が劣化していることを示した。
化層表面の化合物層上へのCrめっきでは密着性の問題
と合わせ、めっき特性が劣化していることを示した。
(2)本発明に係る耐熱性硬fCrめっきを施した場合
■耐熱性硬質Crめっきのみ
上記従来の硬質Crめっきの場合と同様にめっき粒子が
小さくなり、表面粗さが小さくなる傾向になるが、ピン
ト等の発生は全くなかった。
小さくなり、表面粗さが小さくなる傾向になるが、ピン
ト等の発生は全くなかった。
■耐熱性硬質Crめっき一タフトライド処理めっき粒子
が小さくなり、表面粗さが小さくなる傾向になるが、ピ
ント等の発生は全くなかった。
が小さくなり、表面粗さが小さくなる傾向になるが、ピ
ント等の発生は全くなかった。
第1図に示すように、Fe25相当の片状黒鉛鋳鉄のシ
リンダライナの外周面1の冷却液と接触する部分に、S
を0.63重量%、Cを0.37重量%含む耐熱性硬質
Crめっき2を厚さ60μm施した後、タフトライド処
理を行って内周面3に窒化層4を形成した。タフトライ
ド処理の温度は580℃、処理時間は1時間である。な
お、タフトライド処理後、窒化層表面の窒素濃度の高い
化合物層は除去した。
リンダライナの外周面1の冷却液と接触する部分に、S
を0.63重量%、Cを0.37重量%含む耐熱性硬質
Crめっき2を厚さ60μm施した後、タフトライド処
理を行って内周面3に窒化層4を形成した。タフトライ
ド処理の温度は580℃、処理時間は1時間である。な
お、タフトライド処理後、窒化層表面の窒素濃度の高い
化合物層は除去した。
なお、SとCの含有量は合計で0.8〜1.5重量%が
特に好ましい。
特に好ましい。
以上説明したように本発明によれば、ライナ外周面の冷
却液と接触する部分に施した耐熱性硬質C「めっきによ
って耐キヤビテーシヨン性にすぐれ、内周面に形成した
窒化層によって摺動特性、耐食性がすぐれ、かつこのシ
リンダライナを耐熱性硬1jcrめっき一窒化処理の製
造工程によって容易に製造できる。
却液と接触する部分に施した耐熱性硬質C「めっきによ
って耐キヤビテーシヨン性にすぐれ、内周面に形成した
窒化層によって摺動特性、耐食性がすぐれ、かつこのシ
リンダライナを耐熱性硬1jcrめっき一窒化処理の製
造工程によって容易に製造できる。
第1図は本発明の一実施例を示すシリンダライナの縦断
面図、第2図はタフトライド処理前後のめっき硬さを示
すグラフ、第3図は磁歪式キャビテーションテストの構
成図、第4図はキャビテージョンテスト結果を示すもの
である。 lは外周面、2は耐熱性硬質Crめっき、3は内周面、
4は窒化層。
面図、第2図はタフトライド処理前後のめっき硬さを示
すグラフ、第3図は磁歪式キャビテーションテストの構
成図、第4図はキャビテージョンテスト結果を示すもの
である。 lは外周面、2は耐熱性硬質Crめっき、3は内周面、
4は窒化層。
Claims (2)
- (1)シリンダライナの外周面の少なくとも冷却液と接
触する部分にSとCを合計で0.5〜2.0重量%含む
耐熱性硬質Crめっきを施し、内周面に窒化層を形成し
たことを特徴とするシリンダライナ。 - (2)耐熱性硬質Crめっきの硬さがHv700以上で
あることを特徴とする請求項1記載のシリンダライナ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2054566A JPH03255273A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | シリンダライナ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2054566A JPH03255273A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | シリンダライナ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03255273A true JPH03255273A (ja) | 1991-11-14 |
Family
ID=12974242
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2054566A Pending JPH03255273A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | シリンダライナ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03255273A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1306191C (zh) * | 2004-03-16 | 2007-03-21 | 韶关市伟光液压油缸有限公司 | 混凝土输送泵缸筒制备工艺 |
-
1990
- 1990-03-06 JP JP2054566A patent/JPH03255273A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1306191C (zh) * | 2004-03-16 | 2007-03-21 | 韶关市伟光液压油缸有限公司 | 混凝土输送泵缸筒制备工艺 |
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