JPH03249914A - 化石燃料燃焼湿式プロセスにおける塩化物の制御 - Google Patents
化石燃料燃焼湿式プロセスにおける塩化物の制御Info
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- JPH03249914A JPH03249914A JP2409901A JP40990190A JPH03249914A JP H03249914 A JPH03249914 A JP H03249914A JP 2409901 A JP2409901 A JP 2409901A JP 40990190 A JP40990190 A JP 40990190A JP H03249914 A JPH03249914 A JP H03249914A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【000月
【産業上の利用分野】
本発明は概して化石燃料燃焼方法に関し、特に、化石燃
料燃焼ボイラーの排ガスを浄化する新規且つ有用な方法
に関する。 [0002]
料燃焼ボイラーの排ガスを浄化する新規且つ有用な方法
に関する。 [0002]
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来、
化石燃料燃焼ボイラーで用いられた湿式浄化(スクラビ
ンング)方法の水の循環は開放モードで運転されていた
。これは、プロセスからの可溶性不純物を除去するため
に作用する水パージ流を用いることを意味する。主な関
連不純物[0003] 第5図において、化石燃料燃焼ボイラー(図示しない)
からの排出ガスは排出ライン10を経由して静電集塵器
すなわちESP12に供給され、そこでダストは煙道ガ
スから除去されて、捕収される。その後、ダストのない
ガスは、ライン14を介して吸収体16に提供され、そ
こで循環ポンプ18により石灰または石灰石スラリーが
ガスに噴霧される。フレッシュメーキャップされた水が
ライン20を介してポンプ18にそして直接吸収体16
にも提供される。スラリーの一部はライン22を介して
スラリーからの固形分を濃縮するように働くシックナー
24に供給される。固形分が減じた静置流はライン26
を介して吸収体16に戻される。シックナー24からの
高固形分スラリーはフィルター28に供給され、そこで
フィルターケークがスラリーから除去される。液体の一
部はシックナー24から吸収体に戻りそして一部は8口
30を介して排出される。 [0004] 第5図の装置に関する操作の一例として、3重量%の硫
黄含有量を持つ煙道ガスを伴い、500MWのボイラー
を与える。フィルター28からのフィルターケークは8
5重量%の固形分含有量を有する。ボイラーを燃焼する
ための石炭中の塩化物の含有量は800ppmでありそ
して流出水中の塩化物含有量は100ppmである。強
制酸化は100%である。 [0005] 操作の結果は、循環スラリー中110000ppの塩化
物含有量をもたらし、得られた乾燥石膏中の塩化物17
40ppmの塩化物をもたらす。液体は約1.0の減少
因子(α)で60g/rnの流量で排出された。 [0006] はぼ1980年以来、開放サイクル操作はこれらのプロ
セスの操作者及び環境保護者のいずれにも受は入れられ
なくなってきた。開放サイクル操作に代わる方法は閉サ
イクル操作である。閉サイクル操作の内容はプロセスか
らの液体流出物を制限しまたは減じることである。閉サ
イクル操作が採用している通常の形態はフィルター(ま
たは遠心分離)ケーク中に残る遊離水以外は、液体の流
出物を放出しないことである。このモードにおける操作
結果は、不純物が浄化液中で濃縮されて極めて高濃度に
なることである。第2図は、第3図中に示した方法で操
作される閉サイクル中で形成されることになる塩化物の
定常状態濃度の例である。第3図において、同一の参照
番号は、第5図の装置に関して、同一または類似の部分
を示すのみ用いられ、プルセスは第5図の装置と同一の
初期条件で運転することができる。これは50000p
pmの塩化物含有量を持つ循環スラリー及び9500p
pmの塩化物含有量を持つ乾燥石膏をもたらす。減少因
子は約0.9である。 [0007] この閉サイクル操作方法は二つの問題を生じる。第1に
、浄化媒体中に塩化物が高濃度で存在すると、スクラバ
中でSO2吸収に関する悪影響を及ぼす。この事実を第
4図中に示す。減少因子は次式により定義される。 α=ln(1−E) (実際値) /In(1−E)
(CI =0)従って、1.0未満のαに関して、SO
2効率は低減する。 [0008] 第3図に記載した方法の閉サイクル操作により生じる第
、2の問題は、フィルターケークの塩化物含有量が受は
入れられない程高いことである。もし、例えば、副生成
物の石膏が壁板製造用に製造されるならば、塩化物の最
大許容含有量は常に約400ppm未満である。閉操作
モードにおいて、この仕様はフィルターケーりをフレッ
シュな水で洗浄することなく達成することができない。 これは塩化物すなわち、フィルターケークに付いた塩化
物の実行可能な排出のみを減じる。塩化物を制御する唯
一の手段(開放サイクル操作に逆戻りせずに)は、「処
理された(managed) J流出流(breed
stream)を含むことであり、そこでは可溶性の不
純物がいくらか固形化し且つ液体排出物として直接排出
されないような方法で不純物が処理される。これを行う
ための慣用的な手段は、慣用的な塩の結晶化装置または
半透膜のような海水脱塩技術である。これまでにだれも
この流出流の処理を必要とする湿式浄化プロセスを設計
または操作したことがない。 [0009] 産業用排出ガスから802を除去するためのスクラバ装
置は、マンデリク(Mandelik)らに付与された
米国特許第3,985,860号中に開示されている。 スクラバ及びシックナーを含む燃焼ガス処理方法がまた
ネルムス(Nelms)らに付与された米国特許第4,
150,096号中に開示されている。 スラリー〇一部をフライアッシュコレクタ中に噴霧して
戻す技術がジョンソン(Johnson)に付与された
米国特許第4,228,139号に開示されており、−
方で、デユーリン(Dulin)らに付与された米国特
許第3,880,629号はガラス製造方法においてス
ラッジをバグハウスの入口にフィードバックし得ること
を開示している。開放サイクルの浄化プロセスはキャン
ベル(Campbell )らに付与された米国特許第
4,231,995号に開示されている。 [00010]
化石燃料燃焼ボイラーで用いられた湿式浄化(スクラビ
ンング)方法の水の循環は開放モードで運転されていた
。これは、プロセスからの可溶性不純物を除去するため
に作用する水パージ流を用いることを意味する。主な関
連不純物[0003] 第5図において、化石燃料燃焼ボイラー(図示しない)
からの排出ガスは排出ライン10を経由して静電集塵器
すなわちESP12に供給され、そこでダストは煙道ガ
スから除去されて、捕収される。その後、ダストのない
ガスは、ライン14を介して吸収体16に提供され、そ
こで循環ポンプ18により石灰または石灰石スラリーが
ガスに噴霧される。フレッシュメーキャップされた水が
ライン20を介してポンプ18にそして直接吸収体16
にも提供される。スラリーの一部はライン22を介して
スラリーからの固形分を濃縮するように働くシックナー
24に供給される。固形分が減じた静置流はライン26
を介して吸収体16に戻される。シックナー24からの
高固形分スラリーはフィルター28に供給され、そこで
フィルターケークがスラリーから除去される。液体の一
部はシックナー24から吸収体に戻りそして一部は8口
30を介して排出される。 [0004] 第5図の装置に関する操作の一例として、3重量%の硫
黄含有量を持つ煙道ガスを伴い、500MWのボイラー
を与える。フィルター28からのフィルターケークは8
5重量%の固形分含有量を有する。ボイラーを燃焼する
ための石炭中の塩化物の含有量は800ppmでありそ
して流出水中の塩化物含有量は100ppmである。強
制酸化は100%である。 [0005] 操作の結果は、循環スラリー中110000ppの塩化
物含有量をもたらし、得られた乾燥石膏中の塩化物17
40ppmの塩化物をもたらす。液体は約1.0の減少
因子(α)で60g/rnの流量で排出された。 [0006] はぼ1980年以来、開放サイクル操作はこれらのプロ
セスの操作者及び環境保護者のいずれにも受は入れられ
なくなってきた。開放サイクル操作に代わる方法は閉サ
イクル操作である。閉サイクル操作の内容はプロセスか
らの液体流出物を制限しまたは減じることである。閉サ
イクル操作が採用している通常の形態はフィルター(ま
たは遠心分離)ケーク中に残る遊離水以外は、液体の流
出物を放出しないことである。このモードにおける操作
結果は、不純物が浄化液中で濃縮されて極めて高濃度に
なることである。第2図は、第3図中に示した方法で操
作される閉サイクル中で形成されることになる塩化物の
定常状態濃度の例である。第3図において、同一の参照
番号は、第5図の装置に関して、同一または類似の部分
を示すのみ用いられ、プルセスは第5図の装置と同一の
初期条件で運転することができる。これは50000p
pmの塩化物含有量を持つ循環スラリー及び9500p
pmの塩化物含有量を持つ乾燥石膏をもたらす。減少因
子は約0.9である。 [0007] この閉サイクル操作方法は二つの問題を生じる。第1に
、浄化媒体中に塩化物が高濃度で存在すると、スクラバ
中でSO2吸収に関する悪影響を及ぼす。この事実を第
4図中に示す。減少因子は次式により定義される。 α=ln(1−E) (実際値) /In(1−E)
(CI =0)従って、1.0未満のαに関して、SO
2効率は低減する。 [0008] 第3図に記載した方法の閉サイクル操作により生じる第
、2の問題は、フィルターケークの塩化物含有量が受は
入れられない程高いことである。もし、例えば、副生成
物の石膏が壁板製造用に製造されるならば、塩化物の最
大許容含有量は常に約400ppm未満である。閉操作
モードにおいて、この仕様はフィルターケーりをフレッ
シュな水で洗浄することなく達成することができない。 これは塩化物すなわち、フィルターケークに付いた塩化
物の実行可能な排出のみを減じる。塩化物を制御する唯
一の手段(開放サイクル操作に逆戻りせずに)は、「処
理された(managed) J流出流(breed
stream)を含むことであり、そこでは可溶性の不
純物がいくらか固形化し且つ液体排出物として直接排出
されないような方法で不純物が処理される。これを行う
ための慣用的な手段は、慣用的な塩の結晶化装置または
半透膜のような海水脱塩技術である。これまでにだれも
この流出流の処理を必要とする湿式浄化プロセスを設計
または操作したことがない。 [0009] 産業用排出ガスから802を除去するためのスクラバ装
置は、マンデリク(Mandelik)らに付与された
米国特許第3,985,860号中に開示されている。 スクラバ及びシックナーを含む燃焼ガス処理方法がまた
ネルムス(Nelms)らに付与された米国特許第4,
150,096号中に開示されている。 スラリー〇一部をフライアッシュコレクタ中に噴霧して
戻す技術がジョンソン(Johnson)に付与された
米国特許第4,228,139号に開示されており、−
方で、デユーリン(Dulin)らに付与された米国特
許第3,880,629号はガラス製造方法においてス
ラッジをバグハウスの入口にフィードバックし得ること
を開示している。開放サイクルの浄化プロセスはキャン
ベル(Campbell )らに付与された米国特許第
4,231,995号に開示されている。 [00010]
本発明の主題は、閉じた水サイクルにより操作する石灰
または石灰石をベースとした湿式浄化方法であり、そこ
では、湿式スクラバからの流出流は集塵器の上流位置に
配送される。本発明の好ましい具体例において、この水
流は微粉噴霧として煙道ガス中に噴射されてそして蒸発
して乾燥する。従って、これらの蒸発した液滴は集塵機
により容易に捕獲可能な乾燥粒子になる。粒子は、通常
、塩化カルシウム及び塩化ナトリウムからなる。集塵器
は、通常、静電集塵器またはバグハウスであろう。集塵
器の操作に関する悪影響を避けるために、集塵器の上流
の煙道ガスに噴霧する水溶液の量を最小にして煙道ガス
が極端に冷却されそして湿気を帯びることを防止しなけ
ればならない。流出流を侮辱用いないで閉じたループモ
ードで実施しつつ、塩化物含有量を高濃度に増進させる
ことにより、噴霧によって生じる温度低下を11℃(2
0F)未満に制限すべきである。しがしながら、もし塩
化物含有量が湿式スクラバ中で増大することが許容され
るでも、第4図でわかるような有害な効果はS02性能
に悪影響を与えるであろう。この問題を避けるためにそ
してまた塩化物濃度を増進するために、プリスクラバを
吸収体の上流に配置する。このプリスクラバは重大なS
02吸収を回避するpHで操作されるが、効率的なHC
Iスクラバである。その目標を達成するのに、プリスク
ラバを4.0〜4.5のpHで運転することができる。 かくして、はとんどの塩化物は、それらが吸収体に到達
する前に捕集される。あるいは、プリスクラバを除くこ
とができそして塩化物を吸収体ループ中で増大させこと
が可能である。もしこの選択を用いると、吸収体をより
大きな物質移動能力を持つように設計しなければならな
い。種々の設計及び操作の変数を調節して性能を改良す
ることができる。しかしながら、これらの調節は運転費
用かあるいは吸収体の物理的寸法のいずれかの増大をも
たらす。 [00011] 本発明は、通常の石灰/石灰石湿式スクラビング煙道ガ
ス脱硫黄システムにおいて以下の利点を有する: 閉ループ操作が、水性流出流を動力プラントから排出し
ないで達成される。 もし、プリスクラバを用いると、可溶性の不純物に関す
るウオールボード品質に関する石膏の基準値を、最小の
ケーク洗浄でまたはケーク洗浄なしで、達成することが
できる。 もし、プリスクラバを用いずそしてケーク洗浄を用いな
いと、浄化スラリー中の定常状態の塩化物含有量は、別
の方法で達成される定常状態値の半分未満を維持するこ
とができる。それ故、S02性能に関するこれらの塩化
物の悪影響が消失する。 もし、プリスクラバを用いないでそしてケーク洗浄を用
いてウオールボード基準に合致させるならば、流出流は
、許容できない堆積、スケーリング及びシステムを通じ
る腐食を生じるであろう塩化物の塩析を防止することが
要求される。溶解した塩化物は300000ppmを超
えそしてS○2除去を激しく削減するであろう。 通常の(海水)脱塩化技術を超える本発明の利点は以下
の通りである。 流出流を処理するのに必要なエネルギーはボイラーから
の廃熱によりほとんど全体的に満足される。一方、塩結
晶化装置は蒸気を必要とするであろう。 資本設備要求は脱塩化設備に比べて極めて少ない。必要
なものは一連のスプレーノズル及び気体噴霧用の圧縮空
気源がすべてである。発生容量100MW当たり2〜3
の噴霧器が典型的に必要になる。このためには、パブコ
ック・アンド・ウィルコックス社のダクト内加湿技術(
In−duct humidifieation te
chnology)が十分適している。 固形分はフライアッシュと混合するようになるため、別
の固形排出流処理は不要である。主な構成成分は塩化カ
ルシウムであるので、フライアシュ廃棄物の分類にはい
かなる影響も与えない。 [00012] 従って、本発明の目的は、化石燃料燃焼プラントによっ
て生成される煙道ガスを浄化する方法であって、 煙道ガスを煙道ガスラインを介して煙道ガスからダスト
を除去するための集塵器手段に供給してダストのないガ
スを生成すること;ダストのないガスの吸収成分をスラ
リー中に吸収させるためにダストのないガスを吸収体手
段に供給すること。 吸収体手段中のダストのないガスにスラリーを生成する
ための浄化液を噴霧すること; スラリーの一部を、高固形分含有量の流れを低固形分含
有量の流れから分離するためのシックナーに供給するこ
と; 低固形分含有量の流れを吸収体手段に戻すこと;フィル
ターケークを高固形分含有量の流れからろ過して溶出液
を放出すること溶出液をシックナーに戻すこと;及び、
吸収体手段からスラリーの一部を集塵器手段の上流の煙
道ガスラインに噴霧してスラリーの固形成分を集塵器手
段中でダストとして除去するために粒子に乾燥すること
を含む上記方法を提供することにある。
または石灰石をベースとした湿式浄化方法であり、そこ
では、湿式スクラバからの流出流は集塵器の上流位置に
配送される。本発明の好ましい具体例において、この水
流は微粉噴霧として煙道ガス中に噴射されてそして蒸発
して乾燥する。従って、これらの蒸発した液滴は集塵機
により容易に捕獲可能な乾燥粒子になる。粒子は、通常
、塩化カルシウム及び塩化ナトリウムからなる。集塵器
は、通常、静電集塵器またはバグハウスであろう。集塵
器の操作に関する悪影響を避けるために、集塵器の上流
の煙道ガスに噴霧する水溶液の量を最小にして煙道ガス
が極端に冷却されそして湿気を帯びることを防止しなけ
ればならない。流出流を侮辱用いないで閉じたループモ
ードで実施しつつ、塩化物含有量を高濃度に増進させる
ことにより、噴霧によって生じる温度低下を11℃(2
0F)未満に制限すべきである。しがしながら、もし塩
化物含有量が湿式スクラバ中で増大することが許容され
るでも、第4図でわかるような有害な効果はS02性能
に悪影響を与えるであろう。この問題を避けるためにそ
してまた塩化物濃度を増進するために、プリスクラバを
吸収体の上流に配置する。このプリスクラバは重大なS
02吸収を回避するpHで操作されるが、効率的なHC
Iスクラバである。その目標を達成するのに、プリスク
ラバを4.0〜4.5のpHで運転することができる。 かくして、はとんどの塩化物は、それらが吸収体に到達
する前に捕集される。あるいは、プリスクラバを除くこ
とができそして塩化物を吸収体ループ中で増大させこと
が可能である。もしこの選択を用いると、吸収体をより
大きな物質移動能力を持つように設計しなければならな
い。種々の設計及び操作の変数を調節して性能を改良す
ることができる。しかしながら、これらの調節は運転費
用かあるいは吸収体の物理的寸法のいずれかの増大をも
たらす。 [00011] 本発明は、通常の石灰/石灰石湿式スクラビング煙道ガ
ス脱硫黄システムにおいて以下の利点を有する: 閉ループ操作が、水性流出流を動力プラントから排出し
ないで達成される。 もし、プリスクラバを用いると、可溶性の不純物に関す
るウオールボード品質に関する石膏の基準値を、最小の
ケーク洗浄でまたはケーク洗浄なしで、達成することが
できる。 もし、プリスクラバを用いずそしてケーク洗浄を用いな
いと、浄化スラリー中の定常状態の塩化物含有量は、別
の方法で達成される定常状態値の半分未満を維持するこ
とができる。それ故、S02性能に関するこれらの塩化
物の悪影響が消失する。 もし、プリスクラバを用いないでそしてケーク洗浄を用
いてウオールボード基準に合致させるならば、流出流は
、許容できない堆積、スケーリング及びシステムを通じ
る腐食を生じるであろう塩化物の塩析を防止することが
要求される。溶解した塩化物は300000ppmを超
えそしてS○2除去を激しく削減するであろう。 通常の(海水)脱塩化技術を超える本発明の利点は以下
の通りである。 流出流を処理するのに必要なエネルギーはボイラーから
の廃熱によりほとんど全体的に満足される。一方、塩結
晶化装置は蒸気を必要とするであろう。 資本設備要求は脱塩化設備に比べて極めて少ない。必要
なものは一連のスプレーノズル及び気体噴霧用の圧縮空
気源がすべてである。発生容量100MW当たり2〜3
の噴霧器が典型的に必要になる。このためには、パブコ
ック・アンド・ウィルコックス社のダクト内加湿技術(
In−duct humidifieation te
chnology)が十分適している。 固形分はフライアッシュと混合するようになるため、別
の固形排出流処理は不要である。主な構成成分は塩化カ
ルシウムであるので、フライアシュ廃棄物の分類にはい
かなる影響も与えない。 [00012] 従って、本発明の目的は、化石燃料燃焼プラントによっ
て生成される煙道ガスを浄化する方法であって、 煙道ガスを煙道ガスラインを介して煙道ガスからダスト
を除去するための集塵器手段に供給してダストのないガ
スを生成すること;ダストのないガスの吸収成分をスラ
リー中に吸収させるためにダストのないガスを吸収体手
段に供給すること。 吸収体手段中のダストのないガスにスラリーを生成する
ための浄化液を噴霧すること; スラリーの一部を、高固形分含有量の流れを低固形分含
有量の流れから分離するためのシックナーに供給するこ
と; 低固形分含有量の流れを吸収体手段に戻すこと;フィル
ターケークを高固形分含有量の流れからろ過して溶出液
を放出すること溶出液をシックナーに戻すこと;及び、
吸収体手段からスラリーの一部を集塵器手段の上流の煙
道ガスラインに噴霧してスラリーの固形成分を集塵器手
段中でダストとして除去するために粒子に乾燥すること
を含む上記方法を提供することにある。
【00013】
本発明を特徴付ける新規な種々の態様を明細書中の一部
を形成する特許請求の範囲により指摘する。本発明、そ
の操作の利点及びその使用により達成される特定の目的
を一層良く理解するために、添付図面及び本発明の好ま
しい具体例を記載した詳細な説明が参照される。 [00014] 好ましい 例の記゛ 特に第1図′を参照して、同図中に具体化された発明は
化石燃料燃焼プラントの煙道ガスを湿式浄化するプロセ
スを構成する。煙道ガスは、入口温度Tu及び出口温度
Tdを有する煙道ガスライン10を介して、静電集塵器
すなわちESPI2のような集塵器、バグハウスまたは
他の集塵装置に供給される。ダストのないガスはライン
14を介してプレスクラバ34に供給され、プレスクラ
バ34は循環ポンプ48により水性浄化液がプレスクラ
バ34の水溜44からに供給される。前浄化されたガス
はその後、主な吸収体すなわちスクラバ16に供給され
、そこでガスはポンプ18によってライン38を介して
供給される追加の浄化液が噴霧される。 第1図において、第5図及び第3図と同じ参照番号が用
いて同一または類似の部品が示されており、フレッシュ
メーキャップ水がライン20を介して吸収体16に供給
される。 吸収体16の水溜40からのスラリーの一部は、高固形
分含有量の流れを低固形分含有量の流れから分離するシ
ックナー24に供給される。低固形分含有量流れはライ
ン45を介して水溜4oに戻り、一方、高固形分含有量
流れはポンプ47によりフィルター28に供給され、そ
こでフィルターケークが流れから除去される。溶出液流
れはライン32を介してシックナー24に戻される。 [00015] 本発明に従えば、煙道ガスラインにおける温度低下Tu
−Tdは約11℃(20F)に制限されて閉じた循環系
の欠点作用を回避する。プリスクラバ34はまた4、0
〜4.5のpHで有利に運転されて、HCIを効率的に
浄化しつつ重大なSO2の吸収を防止する。 [00016] 本発明は、また、ダストがないガスを直接、ライン14
から吸収体16に供給することによってプリスクラバ3
4なしで運転することができる。その場合、スラリーの
放出流れを水溜め40からライン36を介して直接、供
給してライン10中の煙道ガスに噴霧する。 [00017] 第1図中の装置の操作例において、500MWのプラン
トは3重量%の硫黄含有量を有する煙道ガスを生じる。 フィルターケークは800ppmのコール塩化物含有量
及び1100ppの水塩化物含有量を有する85重量%
の固形分である。得られる循環スラリーはわずか700
ppmの塩化物含有量でありそして乾燥石膏の塩化物は
わずか125ppmである。パージ流は28g/mで流
れ、温度低下はTu−Tdは6.1℃(IIF)であっ
た。 [00018] 本発明の特定の具体例を、本発明の原理の応用を例示す
るために詳細に記載してきたが、本発明をかかる原理か
ら離れないで別法で具体化し得ることを理解すべきであ
る。
を形成する特許請求の範囲により指摘する。本発明、そ
の操作の利点及びその使用により達成される特定の目的
を一層良く理解するために、添付図面及び本発明の好ま
しい具体例を記載した詳細な説明が参照される。 [00014] 好ましい 例の記゛ 特に第1図′を参照して、同図中に具体化された発明は
化石燃料燃焼プラントの煙道ガスを湿式浄化するプロセ
スを構成する。煙道ガスは、入口温度Tu及び出口温度
Tdを有する煙道ガスライン10を介して、静電集塵器
すなわちESPI2のような集塵器、バグハウスまたは
他の集塵装置に供給される。ダストのないガスはライン
14を介してプレスクラバ34に供給され、プレスクラ
バ34は循環ポンプ48により水性浄化液がプレスクラ
バ34の水溜44からに供給される。前浄化されたガス
はその後、主な吸収体すなわちスクラバ16に供給され
、そこでガスはポンプ18によってライン38を介して
供給される追加の浄化液が噴霧される。 第1図において、第5図及び第3図と同じ参照番号が用
いて同一または類似の部品が示されており、フレッシュ
メーキャップ水がライン20を介して吸収体16に供給
される。 吸収体16の水溜40からのスラリーの一部は、高固形
分含有量の流れを低固形分含有量の流れから分離するシ
ックナー24に供給される。低固形分含有量流れはライ
ン45を介して水溜4oに戻り、一方、高固形分含有量
流れはポンプ47によりフィルター28に供給され、そ
こでフィルターケークが流れから除去される。溶出液流
れはライン32を介してシックナー24に戻される。 [00015] 本発明に従えば、煙道ガスラインにおける温度低下Tu
−Tdは約11℃(20F)に制限されて閉じた循環系
の欠点作用を回避する。プリスクラバ34はまた4、0
〜4.5のpHで有利に運転されて、HCIを効率的に
浄化しつつ重大なSO2の吸収を防止する。 [00016] 本発明は、また、ダストがないガスを直接、ライン14
から吸収体16に供給することによってプリスクラバ3
4なしで運転することができる。その場合、スラリーの
放出流れを水溜め40からライン36を介して直接、供
給してライン10中の煙道ガスに噴霧する。 [00017] 第1図中の装置の操作例において、500MWのプラン
トは3重量%の硫黄含有量を有する煙道ガスを生じる。 フィルターケークは800ppmのコール塩化物含有量
及び1100ppの水塩化物含有量を有する85重量%
の固形分である。得られる循環スラリーはわずか700
ppmの塩化物含有量でありそして乾燥石膏の塩化物は
わずか125ppmである。パージ流は28g/mで流
れ、温度低下はTu−Tdは6.1℃(IIF)であっ
た。 [00018] 本発明の特定の具体例を、本発明の原理の応用を例示す
るために詳細に記載してきたが、本発明をかかる原理か
ら離れないで別法で具体化し得ることを理解すべきであ
る。
【図1】改良された湿式浄化方法を実行するために本発
明に従う装置を示す図である。
明に従う装置を示す図である。
【図2】従来の、煙道ガス浄化用閉サイクル操作におけ
る塩化物の定常状態レベルに関するスラッジ脱水の影響
を示すグラフである。
る塩化物の定常状態レベルに関するスラッジ脱水の影響
を示すグラフである。
【図3】閉サイクル操作実行用の装置を示す第5図と同
様の図である。
様の図である。
【図4】閉サイクル操作から得られる自然酸化及び粗い
粒子削減を示すグラフのセットである。
粒子削減を示すグラフのセットである。
【図5】従来技術に従う開放サイクル煙道ガススクラバ
の概念図である。
の概念図である。
【図1】
図面
【図2】
Claims (8)
- 【請求項1】化石燃料燃焼プラントにより生成される煙
道ガスを浄化する方法であって、 煙道ガスを、煙道ガスラインを介して、ダストを煙道ガ
スから除去してダストのないガスを生成するための集塵
器手段に供給し、ダストのないガスを、ダストのないガ
ス成分をスラリーに吸収させるための吸収体手段に供給
し、 吸収体手段中のダストのないガスにスラリーを生成する
ための浄化スラリー液を噴霧して、 スラリーの一部を、高固形分含有量の流れを低固形分含
有量の流れから分離するためのシックナーに供給して、 低固形分含有量の流れを吸収体手段に戻し、フイルター
ケークを高固形分含有量流れからろ過して溶出液を放出
し、溶出液をシックナーに戻し、そして スラリーの一部を、吸収体手段から集塵器手段の上流の
煙道ガスラインに供給してスラリーの固形成分を集塵器
手段中で粒子に乾燥してダストとして除去することを含
む上記方法。 - 【請求項2】煙道ガスラインの温度低下を約11℃(2
0F)未満するのに足りるだけのスラリーを煙道ガスラ
インに噴霧することを含む請求項1の方法。 - 【請求項3】吸収体手段が、プリスクラバ及び主吸収体
を含み、且つ方法がダストのないガスを最初に第2のス
ラリーを製造するためのプリスクラバに供給すること、
第2のスラリーの一部をプリスクラバの入口に循環する
こと及び第2のスラリーの一部を煙道ガスライン中の煙
道ガスに噴霧することを含む請求項1の方法。 - 【請求項4】プリスクラバをpH4.0〜4.5で操作
することを含む請求項3の方法。 - 【請求項5】集塵器手段が、ダストを煙道ガスからのダ
スト及び噴霧したスラリーより乾燥した粒子を沈降させ
るための静電集塵器から構成される含む請求項1の方法
。 - 【請求項6】化石燃料燃焼プラントからの煙道ガスを湿
式浄化する装置であって、 煙道ガスを運ぶための煙道ガスラインと、 ダストを煙道ガスから除去するための、煙道ガスライン
に連結する集塵器手段と、 ダストのないガスを供給するための、集塵器手段に連結
するダストのないガスラインと、 ダストのないガスを受容するための、ダストのないガス
ラインに連結する吸収体手段と、 浄化スラリー液を吸収体手段中のダストのないガスに噴
霧してダストのないガス成分を含むスラリーを生成する
ための、吸収体手段に連結する浄化スラリー液供給手段
と、 スラリーの一部を受容し且つスラリーの一部を濃厚にす
るための、吸収体手段に連結するシックナー手段と、 濃厚スラリーから固形分をろ過するための、シックナー
に連結するフィルター手段と、 スラリーの一部を吸収体手段から煙道ガスラインに噴霧
するための、吸収体手段と煙道ガスラインとの間を連結
する流出流れラインとを含む上記装置。 - 【請求項7】集塵器手段が静電集塵器から構成される請
求項6の装置。 - 【請求項8】吸収体手段が、ガスを受ける入口及びスラ
リーを排出する出口を含む主吸収体と、主吸収体の入口
に連結するプリスクラバと、プリスクラバに連結するダ
ストのないガスラインとを含み、プリスクラバが水溜め
を有し、プリスクラバの水溜めからスラリーを煙道ガス
ラインに噴霧するために流出ラインが該水溜めと煙道ガ
スラインに連結する請求項6の装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US450207 | 1982-12-16 | ||
US45020789A | 1989-12-12 | 1989-12-12 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03249914A true JPH03249914A (ja) | 1991-11-07 |
Family
ID=23787204
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2409901A Pending JPH03249914A (ja) | 1989-12-12 | 1990-12-12 | 化石燃料燃焼湿式プロセスにおける塩化物の制御 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0437941B1 (ja) |
JP (1) | JPH03249914A (ja) |
CA (1) | CA2030480A1 (ja) |
DE (1) | DE69021542T2 (ja) |
ES (1) | ES2075170T3 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2923082B2 (ja) * | 1991-06-10 | 1999-07-26 | 三菱重工業株式会社 | 排煙脱硫方法 |
JPH08318123A (ja) * | 1995-05-26 | 1996-12-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スラリ濃縮槽及び湿式排煙脱硫装置の吸収塔 |
DE19638844A1 (de) * | 1996-09-21 | 1998-04-02 | Lentjes Bischoff Gmbh | Verfahren zum Reinigen von Abgas aus Feuerungsanlagen für fossile Brennstoffe |
EP0937491A3 (en) * | 1998-02-23 | 1999-10-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Flue gas treating process and apparatus |
CN104142053B (zh) * | 2014-07-29 | 2016-10-19 | 广西众昌树脂有限公司 | 热风干燥设备 |
CN109224817A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-01-18 | 武汉龙净环保科技有限公司 | 预喷淋与事故喷淋一体化系统 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60179120A (ja) * | 1984-02-28 | 1985-09-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石膏とダストを分離回収する排ガス処理方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4251236A (en) * | 1977-11-17 | 1981-02-17 | Ciba-Geigy Corporation | Process for purifying the off-gases from industrial furnaces, especially from waste incineration plants |
US4231995A (en) * | 1978-09-22 | 1980-11-04 | Smelter Control Research Association, Inc. | Ammonia double-alkali process for removing sulfur oxides from stack gases |
CA1129181A (en) * | 1979-03-30 | 1982-08-10 | Mark Richman | So.sub.2 scrubbing system for flue gas desulfurization |
DE3325140A1 (de) * | 1983-07-12 | 1985-01-31 | KABE Ingenierbüro GmbH, 2000 Hamburg | Verfahren zur reinigung von staub- und aerosolhaltigen gasen und/oder daempfen sowie anlage zur durchfuehrung des verfahrens |
DE3415721A1 (de) * | 1984-04-27 | 1985-10-31 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur reduzierung der deponiemengen von staubfoermigen rueckstaenden aus rauchgasreinigungsanlagen |
JPH069646B2 (ja) * | 1986-02-24 | 1994-02-09 | 関西電力株式会社 | 排ガス処理方法 |
DE3632896A1 (de) * | 1986-09-27 | 1988-04-07 | Krc Umwelttechnik Gmbh | Verfahren zum nassen entfernen von schwefeldioxid |
-
1990
- 1990-11-21 CA CA 2030480 patent/CA2030480A1/en not_active Abandoned
- 1990-12-11 ES ES90313436T patent/ES2075170T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-12-11 DE DE1990621542 patent/DE69021542T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-11 EP EP90313436A patent/EP0437941B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-12-12 JP JP2409901A patent/JPH03249914A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60179120A (ja) * | 1984-02-28 | 1985-09-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石膏とダストを分離回収する排ガス処理方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE69021542T2 (de) | 1996-01-18 |
EP0437941A1 (en) | 1991-07-24 |
EP0437941B1 (en) | 1995-08-09 |
ES2075170T3 (es) | 1995-10-01 |
CA2030480A1 (en) | 1991-06-13 |
DE69021542D1 (de) | 1995-09-14 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19950207 |