JPH0322417B2 - - Google Patents
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
本発明は極めて良好な耐熱性と衝撃強さを有す
る熱可塑性樹脂組成物に関するものである。 ブタジエンを主成分とするゴムにアクリロニト
リルとスチレンをグラフト重合せしめた熱可塑性
樹脂はABS樹脂として知られており、加工性、
機械的強度、表面光沢、耐薬品性等のすぐれた性
能を有している為に今日多くの用途分野で使用さ
れている。しかしながら、ナフサ価格の高騰にと
もないより安価な材料、例えばポリスチレン樹脂
やフイラー入りポリプロピレン樹脂による代替が
漸次進行しており、ABS樹脂も新たな対応が必
要となつて来た。その1つとしてABS樹脂固有
のすぐれた諸物性をそのまま保持しながら耐熱性
を向上する事によつて従来エンジニアリング樹
脂、例えば変性ポリフエニレンエーテル樹脂やポ
リカーボネート樹脂が使われていた用途分野への
展開があげられる。ABS樹脂の耐熱性を向上す
る手段の1つとしてスチレンの1部又は全部をα
−メチルスチレンに置きかえる方法が知られてお
り、又、既にこの様な方法で耐熱性を改良した
ABS樹脂は広く市場に出回つている。その例と
して特公昭35−18194号公報ではα−メチルスチ
レンを主体としてアクリロニトリル、スチレンと
の共重合体と、ゴム成分にアクリロニトリル、ス
チレン混合物を反応させて得たグラフト共重合体
とを混合する事によつて樹脂の熱変形温度を高め
ている。しかし、α−メチルスチレンの導入によ
る樹脂の耐熱性向上には限界があり、たとえスチ
レンの全部をα−メチルスチレンに置きかえたア
クリロニトリルとα−メチルスチレンの共重合体
とグラフト共重合体とを混合しても得られた樹脂
の耐熱性は変性ポリフエニレンエーテル樹脂やポ
リカーボネート樹脂に比べて依然低いと言わざる
を得ない。更に耐熱性向上の為、アクリロニトリ
ル量を減らしてα−メチルスチレン量を増せば著
しく重合速度が低下するばかりでなく、グラフト
共重合体と混合して得た樹脂の機械的強度と耐薬
品性も低下し樹脂としての使用に耐えられないも
のとなる。一方、特公昭46−38694号公報にはゴ
ム成分の存在下でα−メチルスチレンを主体とし
てアクリロニトリル、スチレンとの混合物を重合
して得た重合体と、優位量のゴム成分にアクリロ
ニトリル、スチレン混合物を重合反応させて得た
グラフト共重合体とを混合する事によつて高い熱
変形温度と良好な成形性を有する樹脂を与える方
法が記載されている。しかし、単にα−メチルス
チレンの導入だけでABS樹脂の耐熱性を改良し
たとしても、我々の目標とするレベルに到達する
事は既に述べた様に不可能であるばかりでなく、
スチレンの大部分又は全部をα−メチルスチレン
に置きかえて3〜10部のゴム成分の存在下でアク
リロニトリルとの重合を行えば最終組成物の耐ク
リープ特性が低下するので好ましくない。 本発明者らはABS樹脂固有のすぐれた諸物性
をそのまま保持しながら極めて良好な耐熱性を有
する熱可塑性樹脂を鋭意検討した結果、マトリツ
クスが或る限定された組成のアクリロニトリル、
メタアクリロニトリル、スチレン−α−メチルス
チレンからなる共重合体である場合に顕著な耐熱
性の向上が得られ、なおかつ他の実用物性バラン
スも良好である事を見出し本発明に到つた。 即ち本発明は、ポリブタジエン、又はブタジエ
ンを80重量%以上含むブタジエン共重合体に、ア
クリロニトリル、スチレン、α−メチルスチレン
からなる共重合体をグラフトしてなるグラフト共
重合体(アセトン不溶部)15〜35重量%と、スチ
レン0〜80重量%、α−メチルスチレン50〜70重
量%、アクリロニトリルはα−メチルスチレンが
x重量%の時、(0.4x−16)〜(0.6x−17)重量
%(第1図に示されたy)、メタアクリロニトリ
ルはα−メチルスチレンがx重量%の時、(−
1.2x+89)〜(−1.4x+116)重量%(第2図に
示されたz)の組成からなる共重合体(アセトン
可溶部)85〜65重量%の組成であり、該アセトン
可溶共重合体の還元粘度ηsp/c(キヤノンフエ
ンスケ型粘度管No.50を用いて0.5g/dlメチルエ
チルケトン溶液を25℃で測定)が0.3〜0.5dl/g
である事を特徴とする熱可塑性樹脂組成物に関す
るものである。 スチレンとメタアクリロニトリルの共重合体、
或いは優位量でないα−メチルスチレンとスチレ
ン、メタアクリロニトリルからなる共重合体の耐
熱性はアクリロニトリルとの共重合体に比べ改良
されないか、又は改良されてもその程度が小さ
い。一方優位量のα−メチルスチレンとメタアク
リロニトリルの共重合体は確かにそれ自体の耐熱
性は改良されるものの樹脂の着色が激しく、しか
も熱安定性が著しく悪い〔J.of Applied
Polymer Science,20,457〜462(1976)〕。マト
リツクスが本発明の組成と還元粘度を有する時、
変性ポリフエニレンエーテル樹脂やポリカーボネ
ート樹脂に比肩できる耐熱性と良好な熱安定性が
得られる事は驚くべき事である。 本発明の熱可塑性樹脂組成物はアセトン分別で
衝撃強さに対して支配的なグラフト共重合体(ア
セトン不溶部)と耐熱性に対して支配的なマトリ
ツクス(アセトン可溶部)に分離できる。アセト
ン可溶部の組成に於いて、スチレンが8重量%を
超えるかα−メチルスチレンが50重量%未満では
メタアクリロニトリルと組み合わせても飛躍的な
耐熱性の向上は得難い。α−メチルスチレンが70
重量%を超える場合は樹脂の着色及び熱安定性の
低下が起こると時に重合性の低下が大きく工業的
に製造し難い。α−メチルスチレンとメタアクリ
ロニトリルとの相乗効果により特に高い耐熱性を
得る為にはスチレン0〜5重量%、α−メチルス
チレン55〜69重量%の範囲が好ましい。アクリロ
ニトリルとメタアクリロニトリルの量はα−メチ
ルスチレンの量に対応して決められるべきで、相
対的に述べればα−メチルスチレンが少ない領域
の場合アクリロニトリルは少なく、メタアクリロ
ニトリルは多いが、α−メチルスチレンが多い領
域の場合アクリロニトリルは多く、メタアクリロ
ニトリルは少ない。α−メチルスチレンがx重量
%の時アクリロニトリルが(0.6x−17)重量%を
超えるか、又はメタアクリロニトリルが(−1.2x
+89)重量%より少ない場合は目標とする耐熱性
が得られないし、アクリロニトリルが(0.4x−
16)重量%より少ないか、またはメタアクリロニ
トリルが(−1.4x+116)重量%を超える場合は
共重合体が脆弱になると同時に黄変色が起こり、
組成物の商品価値が低下してしまう。 又、アセトン可溶部の還元粘度ηsp/cが0.3
dl/gより小さいと耐熱性の低下だけでなく衝撃
強さ、引張強さなどの低下が起こり好ましくな
い。逆に還元粘度ηsp/cが0.5dl/gより大きい
と流動性の低下が大きく、成形時組成物が苛酷な
熱履歴を受ける事によつて着色し易くなると同時
に衝撃強さもむしろ低下してしまう。一方、アセ
トン不容部はポリブタジエン、又はブタジエンを
80重量%以上含むブタジエン共重合体を含有する
グラフト共重合体から構成されるが、組成物中ア
セトン不溶部の割合が15重量%より少ないと満足
すべき衝撃強さを得られないし、35重量%を超え
ると目標とする耐熱性を得る事ができない。ブタ
ジエン共重合体のブタジエンと共重合可能な20重
量%以下のモノマーとしてはアクリロニトリル、
スチレン等を挙げる事ができるが特に限定される
ものではない。しかしブタジエン共重合体中のブ
タジエン量が80重量%未満になると十分な衝撃強
さを得る事は難しい。 本発明の熱可塑性樹脂組成物を得る為の重合方
法は乳化重合が好ましい。アセトン可溶部とアセ
トン不溶部を別々に重合した後混合する方法やゴ
ムラテツクスの存在下全単量体混合物を逐次添加
して重合する方法など一般にABS樹脂の製造で
用いられている方法で良く、特に制限はない。重
合開始剤としては過流酸塩或いはスルホキシレー
ト処方などのレドツクス系を、乳化剤としては脂
肪酸石けん、不均化ロジン酸塩或いはアルキル硫
酸エステル塩を、連鎖移動剤としてはドデシルメ
ルカプタンを例として挙げる事ができる。 本発明の熱可塑性樹脂組成物に必要ならば酸化
防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤、顔料、ガラス繊
維、可塑剤などを添加できる事は勿論である。更
に押出し成形、射出成形などによつて所望の成形
品を作る事が可能で、その優れた耐熱性、加工
性、機械的強度、耐薬品性、表面光沢を特徴とし
て自動車部品、工業部品、家電部品など広い用途
分野へ展開ができる。 以下、実施例で本発明の効果を詳細に説明す
る。 実施例 1 グラフト共重合体の重合 撹拌機を備えた反応器の内部を窒素で置換して
イオン交換水200重量部、アクリロニトリル5重
量%とブタジエン95重量%からなるブタジエン共
重合体ラテツクス(重量平均粒子径0.2ミクロン)
を固形分換算で65重量部とオレイン酸ナトリウム
0.4重量部を添加し、75℃に昇温した。アクリロ
ニトリル11重量部、スチレン10重量部、α−メチ
ルスチレン14重量部、t−ドデシルメルカプタン
0.1重量部からなる混合液と過硫酸ナトリウム
0.15重量部、イオン交換水50重量部からなる水溶
液を75℃で5時間にわたり連続的に反応器へ供給
した。供給終了後更に2時間重量反応を継続して
重合を完結した。重合ラテツクスの固形分を測定
してアクリロニトリル、スチレン、α−メチルス
チレンに対する重量率を計算したところ97%であ
つた。マトリツクスの重合 撹拌機を備えた反応器の内部を窒素で置換して
イオン交換水200重量部、不均化ロジン酸カリウ
ム3重量部を添加し、80℃に昇温した。アクリロ
ニトリル14重量部、メタアクリロニトリル20重量
部、α−メチルスチレン66重量部、t−ドデシル
メルカプタン0.3重量部からなる混合液と過硫酸
ナトリウム0.3重量部、イオン交換水50重量部か
らなる水溶液を80℃で7時間にわたり連続的に反
応器へ供給した。供給後了後更に4時間重合反応
を継続して重合を完結した。重合酸ラテツクスの
固形分を測定して重合率を計算したところ97%で
あつた。 グラフト共重合体のラテツクスとマトリツクス
のラテツクスをそれぞれ固形分換算で25重量部、
75重量部の比率で混合した後、2%硫酸アルミニ
ウム水溶液中へ滴下して凝固せしめた。脱水、乾
燥後4,4′−ブチリデンビス(3−メチル−6−
t−ブチルフエノール)を0.2重量%加え押出機
でペレツト化し、射出成形機により試験片を作つ
た。JIS K6871に基づいて物性を測定した所アイ
ゾツト衝撃強さ(ノツチ付き)は12.2Kg・cm/
cm、引張降伏強さは490Kg/cm2、加熱変形温度
(アニール無し)は120℃であつた。又、押出後の
ペレツトをアセトン分別(23℃で5時間振盪、溶
解後遠心分離して測定)した所アセトン可溶部
77.9重量%、アセトン不溶部22.1重量%で、更に
アセトン可溶部を熱分解ガスクロマトグラフイー
(熱分解装置として日本分析工業製キユーリーポ
イントパイロライザ−JHP−型、ガスクロマ
トグラフとして日立製063型を用い、熱分解温度
650℃で定量)により組成分析した所、アクリロ
ニトリル15.9重量%、メタアクリロニトリル19.2
重量%、スチレン0.4重量%、α−メチルスチレ
ン64.5重量%という結果を得た。アセトン可溶部
の還元粘度は0.41dl/gであつた。 実施例 2 実施例1と同様の方法で組成の異なるペレツト
を合成し、物性への影響を調べた。表1の結果よ
り本発明の特許請求の範囲に於いて極めて良好な
耐熱性と衝撃強さが得られる事が理解できる。
る熱可塑性樹脂組成物に関するものである。 ブタジエンを主成分とするゴムにアクリロニト
リルとスチレンをグラフト重合せしめた熱可塑性
樹脂はABS樹脂として知られており、加工性、
機械的強度、表面光沢、耐薬品性等のすぐれた性
能を有している為に今日多くの用途分野で使用さ
れている。しかしながら、ナフサ価格の高騰にと
もないより安価な材料、例えばポリスチレン樹脂
やフイラー入りポリプロピレン樹脂による代替が
漸次進行しており、ABS樹脂も新たな対応が必
要となつて来た。その1つとしてABS樹脂固有
のすぐれた諸物性をそのまま保持しながら耐熱性
を向上する事によつて従来エンジニアリング樹
脂、例えば変性ポリフエニレンエーテル樹脂やポ
リカーボネート樹脂が使われていた用途分野への
展開があげられる。ABS樹脂の耐熱性を向上す
る手段の1つとしてスチレンの1部又は全部をα
−メチルスチレンに置きかえる方法が知られてお
り、又、既にこの様な方法で耐熱性を改良した
ABS樹脂は広く市場に出回つている。その例と
して特公昭35−18194号公報ではα−メチルスチ
レンを主体としてアクリロニトリル、スチレンと
の共重合体と、ゴム成分にアクリロニトリル、ス
チレン混合物を反応させて得たグラフト共重合体
とを混合する事によつて樹脂の熱変形温度を高め
ている。しかし、α−メチルスチレンの導入によ
る樹脂の耐熱性向上には限界があり、たとえスチ
レンの全部をα−メチルスチレンに置きかえたア
クリロニトリルとα−メチルスチレンの共重合体
とグラフト共重合体とを混合しても得られた樹脂
の耐熱性は変性ポリフエニレンエーテル樹脂やポ
リカーボネート樹脂に比べて依然低いと言わざる
を得ない。更に耐熱性向上の為、アクリロニトリ
ル量を減らしてα−メチルスチレン量を増せば著
しく重合速度が低下するばかりでなく、グラフト
共重合体と混合して得た樹脂の機械的強度と耐薬
品性も低下し樹脂としての使用に耐えられないも
のとなる。一方、特公昭46−38694号公報にはゴ
ム成分の存在下でα−メチルスチレンを主体とし
てアクリロニトリル、スチレンとの混合物を重合
して得た重合体と、優位量のゴム成分にアクリロ
ニトリル、スチレン混合物を重合反応させて得た
グラフト共重合体とを混合する事によつて高い熱
変形温度と良好な成形性を有する樹脂を与える方
法が記載されている。しかし、単にα−メチルス
チレンの導入だけでABS樹脂の耐熱性を改良し
たとしても、我々の目標とするレベルに到達する
事は既に述べた様に不可能であるばかりでなく、
スチレンの大部分又は全部をα−メチルスチレン
に置きかえて3〜10部のゴム成分の存在下でアク
リロニトリルとの重合を行えば最終組成物の耐ク
リープ特性が低下するので好ましくない。 本発明者らはABS樹脂固有のすぐれた諸物性
をそのまま保持しながら極めて良好な耐熱性を有
する熱可塑性樹脂を鋭意検討した結果、マトリツ
クスが或る限定された組成のアクリロニトリル、
メタアクリロニトリル、スチレン−α−メチルス
チレンからなる共重合体である場合に顕著な耐熱
性の向上が得られ、なおかつ他の実用物性バラン
スも良好である事を見出し本発明に到つた。 即ち本発明は、ポリブタジエン、又はブタジエ
ンを80重量%以上含むブタジエン共重合体に、ア
クリロニトリル、スチレン、α−メチルスチレン
からなる共重合体をグラフトしてなるグラフト共
重合体(アセトン不溶部)15〜35重量%と、スチ
レン0〜80重量%、α−メチルスチレン50〜70重
量%、アクリロニトリルはα−メチルスチレンが
x重量%の時、(0.4x−16)〜(0.6x−17)重量
%(第1図に示されたy)、メタアクリロニトリ
ルはα−メチルスチレンがx重量%の時、(−
1.2x+89)〜(−1.4x+116)重量%(第2図に
示されたz)の組成からなる共重合体(アセトン
可溶部)85〜65重量%の組成であり、該アセトン
可溶共重合体の還元粘度ηsp/c(キヤノンフエ
ンスケ型粘度管No.50を用いて0.5g/dlメチルエ
チルケトン溶液を25℃で測定)が0.3〜0.5dl/g
である事を特徴とする熱可塑性樹脂組成物に関す
るものである。 スチレンとメタアクリロニトリルの共重合体、
或いは優位量でないα−メチルスチレンとスチレ
ン、メタアクリロニトリルからなる共重合体の耐
熱性はアクリロニトリルとの共重合体に比べ改良
されないか、又は改良されてもその程度が小さ
い。一方優位量のα−メチルスチレンとメタアク
リロニトリルの共重合体は確かにそれ自体の耐熱
性は改良されるものの樹脂の着色が激しく、しか
も熱安定性が著しく悪い〔J.of Applied
Polymer Science,20,457〜462(1976)〕。マト
リツクスが本発明の組成と還元粘度を有する時、
変性ポリフエニレンエーテル樹脂やポリカーボネ
ート樹脂に比肩できる耐熱性と良好な熱安定性が
得られる事は驚くべき事である。 本発明の熱可塑性樹脂組成物はアセトン分別で
衝撃強さに対して支配的なグラフト共重合体(ア
セトン不溶部)と耐熱性に対して支配的なマトリ
ツクス(アセトン可溶部)に分離できる。アセト
ン可溶部の組成に於いて、スチレンが8重量%を
超えるかα−メチルスチレンが50重量%未満では
メタアクリロニトリルと組み合わせても飛躍的な
耐熱性の向上は得難い。α−メチルスチレンが70
重量%を超える場合は樹脂の着色及び熱安定性の
低下が起こると時に重合性の低下が大きく工業的
に製造し難い。α−メチルスチレンとメタアクリ
ロニトリルとの相乗効果により特に高い耐熱性を
得る為にはスチレン0〜5重量%、α−メチルス
チレン55〜69重量%の範囲が好ましい。アクリロ
ニトリルとメタアクリロニトリルの量はα−メチ
ルスチレンの量に対応して決められるべきで、相
対的に述べればα−メチルスチレンが少ない領域
の場合アクリロニトリルは少なく、メタアクリロ
ニトリルは多いが、α−メチルスチレンが多い領
域の場合アクリロニトリルは多く、メタアクリロ
ニトリルは少ない。α−メチルスチレンがx重量
%の時アクリロニトリルが(0.6x−17)重量%を
超えるか、又はメタアクリロニトリルが(−1.2x
+89)重量%より少ない場合は目標とする耐熱性
が得られないし、アクリロニトリルが(0.4x−
16)重量%より少ないか、またはメタアクリロニ
トリルが(−1.4x+116)重量%を超える場合は
共重合体が脆弱になると同時に黄変色が起こり、
組成物の商品価値が低下してしまう。 又、アセトン可溶部の還元粘度ηsp/cが0.3
dl/gより小さいと耐熱性の低下だけでなく衝撃
強さ、引張強さなどの低下が起こり好ましくな
い。逆に還元粘度ηsp/cが0.5dl/gより大きい
と流動性の低下が大きく、成形時組成物が苛酷な
熱履歴を受ける事によつて着色し易くなると同時
に衝撃強さもむしろ低下してしまう。一方、アセ
トン不容部はポリブタジエン、又はブタジエンを
80重量%以上含むブタジエン共重合体を含有する
グラフト共重合体から構成されるが、組成物中ア
セトン不溶部の割合が15重量%より少ないと満足
すべき衝撃強さを得られないし、35重量%を超え
ると目標とする耐熱性を得る事ができない。ブタ
ジエン共重合体のブタジエンと共重合可能な20重
量%以下のモノマーとしてはアクリロニトリル、
スチレン等を挙げる事ができるが特に限定される
ものではない。しかしブタジエン共重合体中のブ
タジエン量が80重量%未満になると十分な衝撃強
さを得る事は難しい。 本発明の熱可塑性樹脂組成物を得る為の重合方
法は乳化重合が好ましい。アセトン可溶部とアセ
トン不溶部を別々に重合した後混合する方法やゴ
ムラテツクスの存在下全単量体混合物を逐次添加
して重合する方法など一般にABS樹脂の製造で
用いられている方法で良く、特に制限はない。重
合開始剤としては過流酸塩或いはスルホキシレー
ト処方などのレドツクス系を、乳化剤としては脂
肪酸石けん、不均化ロジン酸塩或いはアルキル硫
酸エステル塩を、連鎖移動剤としてはドデシルメ
ルカプタンを例として挙げる事ができる。 本発明の熱可塑性樹脂組成物に必要ならば酸化
防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤、顔料、ガラス繊
維、可塑剤などを添加できる事は勿論である。更
に押出し成形、射出成形などによつて所望の成形
品を作る事が可能で、その優れた耐熱性、加工
性、機械的強度、耐薬品性、表面光沢を特徴とし
て自動車部品、工業部品、家電部品など広い用途
分野へ展開ができる。 以下、実施例で本発明の効果を詳細に説明す
る。 実施例 1 グラフト共重合体の重合 撹拌機を備えた反応器の内部を窒素で置換して
イオン交換水200重量部、アクリロニトリル5重
量%とブタジエン95重量%からなるブタジエン共
重合体ラテツクス(重量平均粒子径0.2ミクロン)
を固形分換算で65重量部とオレイン酸ナトリウム
0.4重量部を添加し、75℃に昇温した。アクリロ
ニトリル11重量部、スチレン10重量部、α−メチ
ルスチレン14重量部、t−ドデシルメルカプタン
0.1重量部からなる混合液と過硫酸ナトリウム
0.15重量部、イオン交換水50重量部からなる水溶
液を75℃で5時間にわたり連続的に反応器へ供給
した。供給終了後更に2時間重量反応を継続して
重合を完結した。重合ラテツクスの固形分を測定
してアクリロニトリル、スチレン、α−メチルス
チレンに対する重量率を計算したところ97%であ
つた。マトリツクスの重合 撹拌機を備えた反応器の内部を窒素で置換して
イオン交換水200重量部、不均化ロジン酸カリウ
ム3重量部を添加し、80℃に昇温した。アクリロ
ニトリル14重量部、メタアクリロニトリル20重量
部、α−メチルスチレン66重量部、t−ドデシル
メルカプタン0.3重量部からなる混合液と過硫酸
ナトリウム0.3重量部、イオン交換水50重量部か
らなる水溶液を80℃で7時間にわたり連続的に反
応器へ供給した。供給後了後更に4時間重合反応
を継続して重合を完結した。重合酸ラテツクスの
固形分を測定して重合率を計算したところ97%で
あつた。 グラフト共重合体のラテツクスとマトリツクス
のラテツクスをそれぞれ固形分換算で25重量部、
75重量部の比率で混合した後、2%硫酸アルミニ
ウム水溶液中へ滴下して凝固せしめた。脱水、乾
燥後4,4′−ブチリデンビス(3−メチル−6−
t−ブチルフエノール)を0.2重量%加え押出機
でペレツト化し、射出成形機により試験片を作つ
た。JIS K6871に基づいて物性を測定した所アイ
ゾツト衝撃強さ(ノツチ付き)は12.2Kg・cm/
cm、引張降伏強さは490Kg/cm2、加熱変形温度
(アニール無し)は120℃であつた。又、押出後の
ペレツトをアセトン分別(23℃で5時間振盪、溶
解後遠心分離して測定)した所アセトン可溶部
77.9重量%、アセトン不溶部22.1重量%で、更に
アセトン可溶部を熱分解ガスクロマトグラフイー
(熱分解装置として日本分析工業製キユーリーポ
イントパイロライザ−JHP−型、ガスクロマ
トグラフとして日立製063型を用い、熱分解温度
650℃で定量)により組成分析した所、アクリロ
ニトリル15.9重量%、メタアクリロニトリル19.2
重量%、スチレン0.4重量%、α−メチルスチレ
ン64.5重量%という結果を得た。アセトン可溶部
の還元粘度は0.41dl/gであつた。 実施例 2 実施例1と同様の方法で組成の異なるペレツト
を合成し、物性への影響を調べた。表1の結果よ
り本発明の特許請求の範囲に於いて極めて良好な
耐熱性と衝撃強さが得られる事が理解できる。
【表】
実施例 3
アセトン可溶部とアセトン不溶部の比率が異な
るペレツトを合成し、物性への影響を調べた。表
2の結果より本発明の請求範囲に於いて極めて良
好な耐熱性と衝撃強さのバランスが得られる事が
分かる。 実施例 4 アセトン可溶部の還元粘度が異なるペレツトを
合成し、物性への影響を調べた。表3の結果より
本発明の請求範囲に於いて極めて良好な耐熱性と
衝撃強さのバランスが得られる。
るペレツトを合成し、物性への影響を調べた。表
2の結果より本発明の請求範囲に於いて極めて良
好な耐熱性と衝撃強さのバランスが得られる事が
分かる。 実施例 4 アセトン可溶部の還元粘度が異なるペレツトを
合成し、物性への影響を調べた。表3の結果より
本発明の請求範囲に於いて極めて良好な耐熱性と
衝撃強さのバランスが得られる。
【表】
【表】
第1図は本発明組成物におけるアセトン可溶部
のα−メチルスチレン50〜70重量%に対応するア
クリロニトリルの重量%範囲、第2図に同じくメ
タアクリロニトリルの重量%範囲を示す関係線図
である。
のα−メチルスチレン50〜70重量%に対応するア
クリロニトリルの重量%範囲、第2図に同じくメ
タアクリロニトリルの重量%範囲を示す関係線図
である。
Claims (1)
- 1 ポリブタジエン、又はブタジエンを80重量%
以上含むブタジエン共重合体に、アクリロニトリ
ル、スチレン、α−メチルスチレンからなる共重
合体をグラフトしてなるグラフト共重合体(アセ
トン不溶部)15〜35重量%と、スチレン0〜80重
量%、α−メチルスチレン50〜70重量%、アクリ
ロニトリルはα−メチルスチレンがx重量%の時
(0.4x−16)〜(0.6x−17)重量%、メタアクリ
ロニトリルはα−メチルスチレンがx重量%の時
(−1.2x+89)〜(−1.4x+116)重量%の組成か
らなる共重合体(アセトン可溶部)85〜65重量%
の組成物であつて、該アセトン可溶共重合体の還
元粘度が0.3〜0.5dl/gである事を特徴とする熱
可塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3577182A JPS58154752A (ja) | 1982-03-09 | 1982-03-09 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3577182A JPS58154752A (ja) | 1982-03-09 | 1982-03-09 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58154752A JPS58154752A (ja) | 1983-09-14 |
JPH0322417B2 true JPH0322417B2 (ja) | 1991-03-26 |
Family
ID=12451129
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3577182A Granted JPS58154752A (ja) | 1982-03-09 | 1982-03-09 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58154752A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5225479A (en) * | 1991-10-17 | 1993-07-06 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Polymers derived from a conjugated diolefin, a vinyl-substituted aromatic compound, and olefinically unsaturated nitrile |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50148455A (ja) * | 1974-04-26 | 1975-11-28 | ||
JPS50149740A (ja) * | 1974-04-26 | 1975-12-01 | ||
JPS5578043A (en) * | 1978-12-06 | 1980-06-12 | Sumitomo Naugatuck Co Ltd | Thermoplastic resin composition |
JPS55112252A (en) * | 1979-02-23 | 1980-08-29 | Toray Ind Inc | Impact-resistant, thermoplastic resin composition |
JPS578208A (en) * | 1980-06-16 | 1982-01-16 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | High-alpha-methylstyrene content copolyymer, its production and composition containing the same |
-
1982
- 1982-03-09 JP JP3577182A patent/JPS58154752A/ja active Granted
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50148455A (ja) * | 1974-04-26 | 1975-11-28 | ||
JPS50149740A (ja) * | 1974-04-26 | 1975-12-01 | ||
JPS5578043A (en) * | 1978-12-06 | 1980-06-12 | Sumitomo Naugatuck Co Ltd | Thermoplastic resin composition |
JPS55112252A (en) * | 1979-02-23 | 1980-08-29 | Toray Ind Inc | Impact-resistant, thermoplastic resin composition |
JPS578208A (en) * | 1980-06-16 | 1982-01-16 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | High-alpha-methylstyrene content copolyymer, its production and composition containing the same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58154752A (ja) | 1983-09-14 |
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