JPH03219035A - 高強度構造部材用チタン基合金、高強度構造部材用チタン基合金の製造方法およびチタン基合金製高強度構造部材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ａ８発明の目的 （１）　　ｆ１業上の利用分野 本発明は高強度構造部材用チタン基合金、その製造方法
およびチタン基合金製高強度構造部材の製造方法に関す
る。

（２）従来の技術 従来、比強度の向上を狙った合金としては、特開昭６４
−４７８３１号公報等に開示されたアルミニウム基非晶
質合金が公知である。

（３）発明が解決しようとする課題 しかしながら前記アルミニウム基非晶質合金は、アルミ
ニウムを主成分とするので、比強度において自ずと限界
があり、さらに比強度の高い合金の開発が望まれている
。また部材製造面においては、が性別工性を良好にした
合金が要求され、この点においても改善が望まれている
。

本発明は前記に鑑み、比強度が高く、また苧性加工性の
良好な前記高強度構造部材用チタン基合金、その製造方
法およびチタン基合金製高強度構造部材の製造方法を提
供することを目的とする。

Ｂ１発明の構成 （１）課題を解決するための手段 本発明に係る高強度構造部材用チタン基合金は、４０原
子％以上、８０原子％以下のＴｉと、２原子％以上、５
０原子％以下のＡＮと、２原子％以上、５０原子％以下
のＮ　ｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから選択される
少なくとも一種とを含有することを特徴とする。

本発明に係る高強度構造部材用チタン基合金は４０原子
％以上、８０原子％以下のＴｉと、２原子％以上、５０
原子％以下のＡＮと、０．５原子％以上、２０原子％以
下のＳｉと、２原子％以上、５０原子％以下のＮｉ、Ｃ
ｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから選択される少なくとも一
種とを含有することを特徴とする。

本発明に係る高強度構造部材用チタン基合金の製造方法
は、４０原子％以上、８０原子％以下の１’　ｉと、２
原子％以上、５０原子％以下のＡｌｆｉと、０．５原子
％以上、２０原子％以下のＳｔと、２原子％以上、５０
原子％以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから選
択される少なくとも一種とを含有する溶湯をセラミック
製るつぼにより調製し、次いでアトマイズ法により前記
溶湯を粉末化することを特徴とする。

本発明に係る高強度構造部材用チタン基合金の製造方法
は、４０原子％以上、９５原子％以下の１゛１と、２原
子％以上、４０原子％以下のＳｔと、２原子％以上、５
８原子％以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから
選択される少なくとも一種とを含有する溶湯をセラミッ
ク製るつぼにより調製し、次いで前記溶湯を鋳型に狂人
することを特徴とする。

本発明に係るチタン基合金製高強度構造部材の製造方法
は、４０原子％以上、８０原子％以下のＴｉと、２原子
％以上、５０原子％以下のＡｌｆｉと、０．５原子％以
上、２０原子％以下のＳｉと、２原子％以上、５０原子
％以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから選択さ
れる少なくとも一種とを含有する溶湯をセラミック製る
つぼにより調製し、次いでアトマイズ法により前記溶湯
を粉末化して、非晶質相と結晶質相との混相組織を有す
る粉末および非晶質単相組織を有する粉末の一方を得、
その後前記粉末の集合体にその結晶化温度１゛ｘ−１０
０℃以上、結晶化温度Ｔ　ｘ　＋　５００　’Ｃ以下の
温度範囲にて成形処理を施すことを特徴とする。

（２）作　用 前記チタン基合金は、Ｔｉを主成分とするので比強度が
高く、また塑性加工性も良好である。

−Ｃのチタン基合金は、活性であるため、るつぼの材料
が大幅に限定され、またその使用寿命が短いという問題
がある。その上、鋳造法やアトマイズ法を適用する場合
、チタン基合金は出湯口や溶湯ノズルにおいて溶湯との
反応が激しく早期に溶湯詰まりが発生する。

本発明に係る製造方法においては、前記のように各化学
成分およびその含有量を特定することにより、湯温を下
げて、その活性を抑制すると共に粘性を低下させている
ので、るつぼの材料としてセラミックス、例えば石英、
グラファイト、アルミナ、ジルコニア、窒化ケイ素、窒
化ホウ素、酸化カルシウム、イツトリア等を用いて安定
した溶解および出湯を行うことができる。この場合、特
にＳｉは湯温の降下作用および溶湯の粘性低下作用を発
揮し、またＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｕは湯温の降下
作用を発揮する。

前記製造方法によれば、高強度なチタン基合金製構造部
材が得られる。ただし、前記温度範囲を逸脱すると、部
材の高強度化が達成されない。

なお、各化学成分の含有量が前記範囲を逸脱すると、前
記各種作用を得ることができない。

（３）実施例 表１は、リボン状Ｔｉ−Ａｌｆｉ−Ｎｉ系チタン基合金
における組成、組織および各種物性を示す。

本発明チタン基合金（１）〜Ｏｌにおいて、各化学成分
の含有量は、原子％にて４０≦Ｔｉ≦８０．２≦Ａ２≦
５０．２≦Ｎｉ≦５０である。このように各化学成分の
含有量を特定することによって、比強度が高く、また塑
性加工性の良好なチタン基合金を得ることができる。

比較例チタン基合金（１）　、（２）においてはＴｉ含
有量が前記範囲を逸脱している。

各合金は単ロール式急冷凝固法を適用して製造されたも
のである。即ら、製造に当っては、２０ＱＱｒｐｎ＋の
回転速度で回転する直径２５０ｍｍの銅製冷却ロール上
に、石英るつぼの直径１＋ａの出湯口からアルゴンガス
圧によって溶湯を噴出させる、といった手法が採用され
た。表中、ａとのみあるのは金属組織が非晶質単相組織
であることを、Ｃとのみあるのは金属組織が結晶質単相
組織であることを、ａ＋Ｃとあるのは金属組織が非晶質
相と結晶質相との混相組織であることをそれぞれ意味す
る。ここで、単相とはその相の体積分率■ｆが１００％
またはそれに近似していることを言う。

本発明チタン基合金における非晶質相の体積分率■ｆは
、部材の強度向上の観点より２０％以上であることが望
ましい。Ｉ−（ｖはマイクロビッカース硬さ（２５ｇ）
である。ａ、　　ｃ、　　ａ＋ｃ、　Ｈｖの意義は後述
する各表について同しである。

表１から、本発明チタン基合金（１）〜（１０）は非晶
質単相組織または混相組織であり、靭性を有し、その上
硬さも高いことが判る。

一般に、前記Ｍｉ織を有するチタン基合金を製造する場
合、冷却速度を向上させるため、るつぼの出湯口の直径
を０．５鵬程度に設定すると共に冷却ロールの回転速度
を４０００ｒｐｍ程度に設定しているが、本発明におい
ては、前記のように各化学成分およびその含有量を特定
することによって非晶質形成能を高めることができるの
で、前記出湯口の直径を０．８〜１ＩＩｌ１１１と大き
く設定すると共に冷却ロールの回転速度を２０００ｒｐ
＋ｗに下げて冷却速度を遅くしても、非晶相単相または
それを含むチタン基合金を得ることができる。

第１図は本発明チタン基合金（８）のＸ線回折図であり
、急峻なピークの無い非晶質特有のハローパターンが見
られる。

第２図は本発明チタン基合金（５）のＸ線回折図であり
、急峻なピークは結晶面を示す。

本発明チタン基合金（４）を粉砕して粒径１０５μｍ以
下の粉末を得、その粉末を用いてホットプレスによる塑
性加工を行って構造部材１を得た。

ホントブレス条件は、加熱温度４３０℃１加圧力１００
ｋｇｆ／ｍｍ”　、加圧時間１時間である。

また本発明チタン基合金（８）を粉砕して粒径１０５μ
ｍ以下の粉末を得、その粉末を用いて）−１ＩＰ処理に
よる塑性加工を行って構造部材■を得た。

ＨＩＰ処理条件は、加熱温度６００℃１加圧力２０００
気圧、加圧時間１時間である。

表■は構造部材１、Ｈの金属組織および物性を示す。

表　　　　　　■ 表　　　　　　■ 表■より、両構造部材１．■共に高強度であることが判
る。

表■１は、Ｔｉ−Δ１２−３ｉ−Ｎｉ系チタン基合金に
おける組成、金属組織および各種物性を示す。

この本発明チタン基合金（１１）において、各化学成分
の含有量は、原子％には４０≦Ｔｉ≦８０．２≦ＡＮ≦
５０．０．５≦Ｓｉ＜２０．２≦Ｎｉ≦５０である。

本発明チタン基合金（１１）は前記同様に単ロール代急
冷凝固法を適用して製造されたものである。

表■から、本発明チタン基台金０１）は非晶質単相組織
であり、また靭性を有し、その上硬さも高いことが判る
。

次に、本発明チタン基合金（１１）をアトマイズ法によ
り製造する場合について説明する。

第３図は粉末製造装置の要部を示す。この装置において
、溶解チャンバｌ内にアルミナ類るつぼ２が配設され、
そのるつぼ２の底壁に取付けられた溶湯ノズル３が噴霧
チャンバ４内上部に位置する。７容場ノズル３は上下方
向に延びる流路５を有し、その流入口６はるつぼ２内に
向けて開口し、また流出ロアは噴霧チャンバ４内に向け
て開口するａ　ｒ？ｌ湯ノズル３の下部外周面に環状ガ
スノズル８が取付けられ、そのガスノズル８にガス導入
管９が接続される。るつぼ２内にはストッパ１０が挿入
され、そのストンパＩＯにより？岩場ノズル３０）流入
口６を閉鎖し得るようになっている。また溶湯ノズル３
の外周面には保温（または加熱）ブロンク１１が付設さ
れる。

チタン基合金粉末の製造に当っては、るつぼ２内で、０
ｉ１記化学成分を有するン岩場用を調製し、その溶湯ｍ
を、それに背圧を作用させるごとによって溶湯ノズル３
の流路５に導入する。またガス導入管９にアトマイスガ
スとしてのＨｅガスを供給し、そのＨｅガスをガスノズ
ル８から８０ｋｇｆ／ｃｍ”のガス圧で噴射さ一ヒるこ
とによってガス流ｇを形成する。

溶湯ノズル３に導入された溶湯流ｍ、は、流出ロアから
流出した後ガス流ｇによって微細な粉末Ｐ　ｒｏに切断
される。

前記のようにして得られた粒径７５μｍ以下で、非晶質
単相組織の粉末状本発明チタン基合金（１１）をステン
レス製鑵体に入れて粉末の集合体を得、次いで４５０℃
１１時間の条件で真空脱ガス処理を行い、その後加圧力
２０００気圧、加熱温度５００〜９００℃１加圧時間１
時間の条件下でＨｌ　ｌ）処理（成形処理）を行って構
造部材ｍａ〜［［ｌｃを得た。各構造部材［１ａ〜１ｌ
ｌｃは、それぞれＨＩ　Ｐ処理における加熱温度を変え
て得られたもので、その加熱温度を５００．７００．９
００℃にそれぞれ設定した場合に対応する。

表■は構造部材［［１ａ〜［ＩＩｃの金属組織および物
性を示す。

表 Ｖ 表■より、構造部材ｍａ〜１ｌｌｃは高強度であること
が判る。

また真空脱ガス処理およびＨＩ　Ｐ処理における加熱温
度は、部材の強度向−Ｆの観点より本発明チタン基合金
（１１）の結晶化温度Ｔｘ−１００℃以上、結晶化温度
Ｔｘ＋５００℃以下の温度範囲に設定される。この温度
範囲は、後述する部材製造方法において同じである。

表■はＴｉ−３ｉ−Ｎｉ系チタン基合金における組成、
金属組織および各種物性を示す。この本発明チタン基合
金（Ｉ２）〜（２６）において各化学成分の含有量は、
原子％にて４０≦Ｔｉ≦９５．２≦Ｓｉ≦４０．２≦Ｎ
ｉ≦５８％である。これらチタン基合金は前記同様に単
ロール式急冷凝固法を適用して製造されたものである。

この場合、本発明チタン基合金（１２）〜（２６）は石
英るつぼとの反応が僅かであり実用上問題のないことが
判明した。

湯温との関係からＳｉ含有量は１５原子％以下であるこ
とが望ましい。

表 ■ 表■から本発明チタン基合金側〜（２６）は非晶質単相
組織または混相組織であり、靭性を有し、その硬さも高
く高強度であることが判る。

表Ｖｌは、本発明チタン基合金面、０９．０ω、０９）
、（２１）、（２２）の引張強さを示す。

表　　　　　　■ 本発明チタン基台金０２）、０ωを前記同様に７１−マ
イズ法により製造した。るつぼとしてはグラファイトよ
り構成されたものが使用され、またＨ　ｅガス圧は１０
０ｋｇｆ／ｃｍ”に設定された。

両合金０２）、０ωともグラファイトるつぼとの反応は
僅かであり、実用上問題のないことが判明した。

またるつぼ材としては他のセラミックス、例えば、石英
、アルミナ、ジルコニア、窒化ケイ素、酸化カルシウム
、イントリア、窒化ホウ素等を用いても溶解可能であっ
た。

第４．第５図は両合金（１２）、　（１６）の粒度分布
を示す。前記同様に、本発明チタン基合金（１２）は非
晶′ａ単相組織であり、また本発明チタン基合金（１６
）は混相ＩＪＩ織である。

前記のようにして得られた粒径８８μｍ以下の粉末状本
発明チタン基台金０６）をステレンス！Ａ罐体に入れて
粉末の集合体を得、次いで、４５０℃１１時間の条件で
真空脱ガス処理を行い、その後、加圧力２０００気圧、
加熱温度５００〜９００　’Ｃ２加圧時間１時間の条件
下でＩＩ　Ｉ　Ｐ処理を行って構造部材ＩＶａ〜ｒＶｃ
を得た。各構造部材ＩＶａ〜ＩＶｃは、それぞれＨＩ　
Ｐ処理における加熱温度を変えて得られたもので、その
加熱温度を５００．７００．９００℃にそれぞれ設定し
た場合に対応する。

表ｖ■は構造部材ｒＶａ〜ＩＶｃの金属組織および物性
を示す。

表　　　　　　■ 表■より、構造部材ＩＶａ〜ＩＶｃは高強度であること
が判る。

表■は、前記Ｔｉ−３ｉ〜ＮｉミルＮｉ系チタンおいて
、ＮｉをＣ０１Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕに代えるか、また
はＮ１およびＣｏ、、ＮｉおよびＦ（シを併用した場合
の組成、金属組織および各種物性を示す。この本発明チ
タン基合金（２７）〜（３７）における各化学成分の含
有量は表Ｖのものの範囲と同しである。これらチタン基
合金は前記同様に単ロール式象、冷凝固法を適用して製
造されたものである。

表 ｖ■ 表■から、本発明チタン基合金（２７）〜（３７）は非
晶質単相組織または混相組織であり、靭性を有し、その
硬さも高く高強度であることが判る。

表■は、本発明チタン基合金（３２）〜（３７）の引張
強さを示す。

表　　　　　　■ 組成を有する溶湯を内径１５１１１ｍの石英るつぼを用
い、２　Ｘ　Ｉ　Ｏ−”「。ｒｒの減圧下で調製した。

次いで、場面にＡｒガス圧１　ｋｇ　ｆ　／ｃｎ＋２を
作用させて溶湯を石英るつぼの直径０．３１の出湯口よ
り押出して、内径５Ｉ、深さ５０ｍｍの水冷銅鋳型に注
入した。

表Ｘは前記鋳造法により得られた本発明チタン基合金（
１１）の物性を示す。この合金０１）は混相組織を有す
る。

表　　　　　　　Ｘ １ｉＩ記本発明チタン基合金（１１）を鋳造法により製
造する場合について説明する。

表Ｘより、本発明チタン基台金（１１）は高強度である
ことが判る。

Ｉ″ｉ、。ＡＮ２　Ｓ　ｉｓ　Ｎ　ｉｚ。（数値は原子
％）の前記本発明チタン基合金（１２）を鋳造法により
製造する場合について説明する。

′Ｉ″Ｉ、。５ｉｌｏＮｉ２゜（数値は原子％）の組成
を有する溶湯を内径１５ｍｍの石英るつぼを用い、２×
Ｉ　Ｏ−’Ｔｏｒｒの減圧下で調製した。

次いで、場面にＡｒガス圧１　ｋｇ　ｆ　／ｃｍ”を作
用さ・口て溶湯を石英るつぼの直径０．３１１１１１の
出湯口より押出して、内径５ｍｍ、深さ５０ｎ＋ｍの水
冷銅鋳型に？工人した。

表×１は前記鋳造法により得られた本発明チタン基合金
（１２）の物性を示す。この合金は混相組織を有する。

表　　　　　　ＸＩ 表ＸＩより、本発明チタン基合金（１２）は高強度であ
ることが判る。

第６図は構造部材を鋳造するための金型（鋳型）１２を
示し、その金型１２は固定の下型１３と、昇降自在の上
型１４とを有し、両型１３．１４により部材成形用キャ
ビティ１５が画成される。

上型１４に、キャビティ１５に連通ずるシリンダ部１６
が設けられ、そのシリンダ部１６にキャビティ１５内の
溶湯ｍを加圧する加圧プランジャ１７が摺動自在に挿入
されるようになっている。

鋳造作業に当っては、金型１２を所定の温度に予熱し、
またチタン基合金の溶湯ｍを調製する。

次いで溶湯ｍを金型１２のキャビティ１５に注入した後
加圧プランジャ１７をシリンダ部１６に摺動させて溶湯
ｍを加圧する。

溶湯ｍの加圧保持時間は、溶湯ｍの温度が溶融状態の温
度から結晶化温度Ｔ　ｘおよび略可塑化温度′Ｖｇ間の
温度に至るまでである。略可塑化温度１゛ｌ（とは、Ｔ
ｇ近傍でそれよりも低い温度を含むという意味である。

結晶化温度Ｔ’　ｘおよび略可塑化温度Ｔｇ間の温度に
おいては、溶湯ｍはゲル状態にあるので、その溶湯ｍを
均一に加圧することができ、また溶湯「ｎは金型１２か
らの冷却作用を均一に、且つ十分に受ける。これにより
溶湯ｍ中の原子の移動が拘束されて、非晶質状態が維持
されるので、高強度な構造部材が得られ、またその部材
の密度も向上する。

本発明チタン基合金を用いて構造部材を製造する場合は
、次のような手法も採用される。

即ら、アトマイズ法の適用下、直径１０５μｍ以下、好
ましくは８０μｍ以下のチタン基合金粉末を製造する工
程、前記粉末を用いて圧粉体を成形する工程、圧粉体を
金属製罐体に装填して脱ガス処理を行う工程、罐体と共
に圧粉体を押出し機に装入して加工温度約４００〜約５
００℃にて押出し加工を行う工程が順次実施される。

塑性加工としては、前記熱間押出し加工の外に、熱間鍛
造加工、圧延、プレス等も適用可能である。

その他、リボン状非晶質チタン基合金にダイヤモンドダ
イスを用いて線引きを施し、これにより線材を得ること
もできる。

また合金製造時に、回転液中紡糸法を適用すれば、細線
状の非晶質チタン基合金を得ることが可能である。

Ｃ１発明の効果 本発明によれば、比強度が高く、またワ性加工性の良好
なチタン基合金およびその製造方法を提供することがで
きる。特に、セラミック製るつぼにより溶解可能である
ということは、チタン基合金の量産を図る上で多大なメ
リントがある。

７Ｐた本発明によれば、高強度なチタン基合金製構造部
材を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１．第２図は二種のチタン基合金のＸ線回折図、第３
図は粉末製造装置の要部断面図、第４第５図は二種のチ
タン基合金の粒度分布図、第６図は鋳造用金型の断面図
である ｍ・・・７容ン易、２・・・るつぼ、３・・・溶湯ノズ
ル、１２・金型（鋳型）

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）４０原子％以上、８０原子％以下のＴｉと、２原
   子％以上、５０原子％以下のＡｌと、２原子％以上、５
   ０原子％以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから
   選択される少なくとも一種とを含有することを特徴とす
   る高強度構造部材用チタン基合金。
2. （２）４０原子％以上、８０原子％以下のＴｉと、２原
   子％以上、５０原子％以下のＡｌと、０．５原子％以上
   、２０原子％以下のＳｉと、２原子％以上、５０原子％
   以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから選択され
   る少なくとも一種とを含有することを特徴とする高強度
   構造部材用チタン基合金。
3. （３）４０原子％以上、８０原子％以下のＴｉと、２原
   子％以上、５０原子％以下のＡｌと、０．５原子％以上
   、２０原子％以下のＳｉと、２原子％以上、５０原子％
   以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから選択され
   る少なくとも一種とを含有する溶湯をセラミック製るつ
   ぼにより調製し、次いでアトマイズ法により前記溶湯を
   粉末化することを特徴とする高強度構造部材用チタン基
   合金の製造方法。
4. （４）４０原子％以上、８０原子％以下のＴｉと、２原
   子％以上、５０原子％以下のＡｌと、０．５原子％以上
   、２０原子％以下のＳｉと、２原子％以上、５０原子％
   以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから選択され
   る少なくとも一種とを含有する溶湯をセラミック製るつ
   ぼにより調製し、次いでアトマイズ法により前記溶湯を
   粉末化して、非晶質相と結晶質相との混相組織を有する
   粉末および非晶質単相組織を有する粉末の一方を得、そ
   の後前記粉末の集合体にその結晶化温度Ｔｘ−１００℃
   以上、結晶化温度Ｔｘ＋５００℃以下の温度範囲にて成
   形処理を施すことを特徴とするチタン基合金製高強度構
   造部材の製造方法。
5. （５）４０原子％以上、９５原子％以下のＴｉと、２原
   子％以上、４０原子％以下のＳｉと、２原子％以上、５
   ８原子％以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから
   選択される少なくとも一種とを含有する溶湯をセラミッ
   ク製るつぼにより調製し、次いでアトマイズ法により前
   記溶湯を粉末化することを特徴とする高強度構造部材用
   チタン基合金の製造方法。
6. （６）４０原子％以上、９５原子％以下のＴｉと、２原
   子％以上、４０原子％以下のＳｉと、２原子％以上、５
   ８原子％以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから
   選択される少なくとも一種とを含有する溶湯をセラミッ
   ク製るつぼにより調製し、次いでアトマイズ法により前
   記溶湯を粉末化して、非晶質相と結晶質相との混相組織
   を有する粉末および非晶質単相組織を有する粉末の一方
   を得、その後前記粉末の集合体にその結晶化温度Ｔｘ−
   １００℃以上、結晶化温度Ｔｘ＋５００℃以下の温度範
   囲にて成形処理を施すことを特徴とするチタン基合金製
   高強度構造部材の製造方法。
7. （７）４０原子％以上、９５原子％以下のＴｉと、２原
   子％以上、４０原子％以下のＳｉと、２原子％以上、５
   ８原子％以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから
   選択される少なくとも一種とを含有する溶湯をセラミッ
   ク製るつぼにより調製し、次いで前記溶湯を鋳型に注入
   することを特徴とする高強度構造部材用チタン基合金の
   製造方法。
8. （８）４０原子％以上、８０原子％以下のＴｉと、２原
   子％以上、５０原子％以下のＡｌと、０．５原子％以上
   、２０原子％以下のＳｉと、２原子％以上、５０原子％
   以下のＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、ＭｎおよびＣｕから選択され
   る少なくとも一種とを含有する溶湯をセラミック製るつ
   ぼにより調製し、次いで前記溶湯を鋳型に注入すること
   を特徴とする高強度構造部材用チタン基合金の製造方法
   。