JPH03219024A - レーザ焼入れ方法 - Google Patents
レーザ焼入れ方法Info
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- JPH03219024A JPH03219024A JP2013328A JP1332890A JPH03219024A JP H03219024 A JPH03219024 A JP H03219024A JP 2013328 A JP2013328 A JP 2013328A JP 1332890 A JP1332890 A JP 1332890A JP H03219024 A JPH03219024 A JP H03219024A
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- laser beam
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、円筒形をなす被加工鋼材の内周面のレーザ焼
入れ方法に関し、更に詳細には、被加工鋼材の内周面に
効率良く焼入れを行なうレーザ焼入れ方法に関するもの
である。
入れ方法に関し、更に詳細には、被加工鋼材の内周面に
効率良く焼入れを行なうレーザ焼入れ方法に関するもの
である。
［従来技術］
従来、例えば工作機械のスピンドルのように円筒状の鋼
材で、耐摩耗性が要求される内周面の部分焼入れには、
高周波焼入れが行なわれてきた。
材で、耐摩耗性が要求される内周面の部分焼入れには、
高周波焼入れが行なわれてきた。
しかし、高周波焼入れでは被焼入れ物への入熱量か大き
いため、焼入れ歪みが大きくなり、焼入れ後の加工が必
要なため、生産性が悪いといった欠点があった。
いため、焼入れ歪みが大きくなり、焼入れ後の加工が必
要なため、生産性が悪いといった欠点があった。
これに対し、レーザビームを用いた焼入れ方法は、第８
図に示すように、レーザ発振器１１から出力されたレー
ザビーム１２は、反射鏡１３によって方向転換された後
、加工ノズル１４内に収納された焦点距離Ｆ１の集光レ
ンズ１５により、被焼入れ材１６の表面に集光される。
図に示すように、レーザ発振器１１から出力されたレー
ザビーム１２は、反射鏡１３によって方向転換された後
、加工ノズル１４内に収納された焦点距離Ｆ１の集光レ
ンズ１５により、被焼入れ材１６の表面に集光される。
この方法は、高周波焼入れなど他の焼入れ方法と比べて
入熱量か少ないため、焼入れ歪みが少なく、また、母材
への熱拡散による自冷作用を用いるため、水冷なとの作
業を伴わないといった利点かあり、近年、注目されてい
る。
入熱量か少ないため、焼入れ歪みが少なく、また、母材
への熱拡散による自冷作用を用いるため、水冷なとの作
業を伴わないといった利点かあり、近年、注目されてい
る。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、レーザビームを被焼入れ材の表面に照射
する場合、第９図に示すように、被焼入れ材に対するレ
ーザビームの入射角度θが３０度以下では、入射角度θ
の減少に伴い、焼入れ硬化層の深さＤｐはほぼ直線的に
減少する。このため、被焼入れ材に対するレーザビーム
の入射角度θは、３０度以上であることが望まれるが、
例えば、第１０図に示されるような、内周面の内径Ａ１
焼入れ箇所の中心から開口端までの距離がＬであるよう
な円筒形の被加工鋼材１７の内周面に焼入れを行なう場
合、ＡとＬの値によって入射角度θの最大値θ、が決ま
る。ビーム径を無視した近似において、 θ、＝ｔ ａｎ−’（Ａ／Ｌ） によって与えられるから、Ａ／Ｌの値が、ｔａｎ３０°
″；０，５７７以下の場合は、入射角度θは３０度以下
にならざるを得ない。この時、焼入れ硬化層の深さＤｐ
は入射角度θの値に依存するため、効率の良い硬化層深
さＤｐを得るためには、入射角度θを可能な限り大きく
する必要があり、集光レンズを適当に選択していると、
効率の良い硬化層深さＤｐを得ることができないという
問題点かあった。
する場合、第９図に示すように、被焼入れ材に対するレ
ーザビームの入射角度θが３０度以下では、入射角度θ
の減少に伴い、焼入れ硬化層の深さＤｐはほぼ直線的に
減少する。このため、被焼入れ材に対するレーザビーム
の入射角度θは、３０度以上であることが望まれるが、
例えば、第１０図に示されるような、内周面の内径Ａ１
焼入れ箇所の中心から開口端までの距離がＬであるよう
な円筒形の被加工鋼材１７の内周面に焼入れを行なう場
合、ＡとＬの値によって入射角度θの最大値θ、が決ま
る。ビーム径を無視した近似において、 θ、＝ｔ ａｎ−’（Ａ／Ｌ） によって与えられるから、Ａ／Ｌの値が、ｔａｎ３０°
″；０，５７７以下の場合は、入射角度θは３０度以下
にならざるを得ない。この時、焼入れ硬化層の深さＤｐ
は入射角度θの値に依存するため、効率の良い硬化層深
さＤｐを得るためには、入射角度θを可能な限り大きく
する必要があり、集光レンズを適当に選択していると、
効率の良い硬化層深さＤｐを得ることができないという
問題点かあった。
本発明は、」二連した問題点を解決するためになされた
ものであり、効率の良い焼入れ硬化層が得られるレーザ
焼入れ方法を提供することを目的としている。
ものであり、効率の良い焼入れ硬化層が得られるレーザ
焼入れ方法を提供することを目的としている。
［課題を解決するための手段］
この目的を達成するために、本発明のレーザ焼入れ方法
は、円筒形をなす被加工鋼材の開口端がら焼入れを施し
たい照射部までの距離と、前記照射部の幅と、前記円筒
鋼材の内径とにより決定される焦点距離を有する集光レ
ンズを使用して焼入れを行なうものである。
は、円筒形をなす被加工鋼材の開口端がら焼入れを施し
たい照射部までの距離と、前記照射部の幅と、前記円筒
鋼材の内径とにより決定される焦点距離を有する集光レ
ンズを使用して焼入れを行なうものである。
又、前記円筒形をなす被加工鋼材の内周面に対する前記
レーザビームの入射角度が、３０度以下であると効果的
である。
レーザビームの入射角度が、３０度以下であると効果的
である。
［実施例］
以下、本発明を具体化した一実施例を図面を参照して説
明する。
明する。
最初に第１図を参照してレーザ焼入れ方法の概略を説明
する。
する。
ＣＯ２レーザ発振器１から発振された波長１０゜６μｍ
（マイクロ・メートル）のレーザ光２は、反射鏡３によ
って反射され、レーザ加工ノズル４に到達する。レーザ
光２は、レーザ加工ノズル４内にある、焦点距離Ｆの集
光レンズ５に、入射スポット径Ｓで入射した後、集光さ
れ、集光レンズ５の下方へＦの距離の位置において、焦
点６を形成する。さらに、焦点６から下方へ焦点はずし
距離ｄすれた位置に、円筒形をなす被加工鋼材たる被焼
入れ材７を配置し、焼入れを行なうものである。
（マイクロ・メートル）のレーザ光２は、反射鏡３によ
って反射され、レーザ加工ノズル４に到達する。レーザ
光２は、レーザ加工ノズル４内にある、焦点距離Ｆの集
光レンズ５に、入射スポット径Ｓで入射した後、集光さ
れ、集光レンズ５の下方へＦの距離の位置において、焦
点６を形成する。さらに、焦点６から下方へ焦点はずし
距離ｄすれた位置に、円筒形をなす被加工鋼材たる被焼
入れ材７を配置し、焼入れを行なうものである。
次に、本発明のレーザ焼入れ方法に用いる集光レンズの
焦点距離の選定方法について、第２図から第４図までを
参照して詳細に説明する。
焦点距離の選定方法について、第２図から第４図までを
参照して詳細に説明する。
第２図において、レーザ光２は、集光レンズ５によって
集光される。実際には、球面収差や回折の影響から、破
線で示した実際のレーザ光８のようになるが、実線で示
したレーザ光２のように単純化したモデルを用いる。ま
た、第３図と第４図においては、被焼入れ祠７のモデル
として、内周面の内径がＡ１焼入れ箇所９の中心から開
口端１０までの距離がＬであるような場合を示しており
、レーザ光２の焼入れ箇所９に対する入射角度をθとし
ている。ここでは前述したとおり、θを可能な限り大き
くすることが望まれる。θを最大にするためには、第４
図に示したように焦点６の形成位置を、焼入れ材７の開
口端１０に設定すればよい。
集光される。実際には、球面収差や回折の影響から、破
線で示した実際のレーザ光８のようになるが、実線で示
したレーザ光２のように単純化したモデルを用いる。ま
た、第３図と第４図においては、被焼入れ祠７のモデル
として、内周面の内径がＡ１焼入れ箇所９の中心から開
口端１０までの距離がＬであるような場合を示しており
、レーザ光２の焼入れ箇所９に対する入射角度をθとし
ている。ここでは前述したとおり、θを可能な限り大き
くすることが望まれる。θを最大にするためには、第４
図に示したように焦点６の形成位置を、焼入れ材７の開
口端１０に設定すればよい。
上記の条件を満たすためには、焼入れ部での照射スポッ
ト径（楕円の長径側）をＸとした場合、入射スポット径
Ｓ、集光レンズ５の焦点距離Ｆ、焼入れ箇所９の中心か
ら開Ｌ１端１０までの距離りの間には、 Ｆ＝ｘ−８（ｌ、’＋Ａ２） ／Ａ の関係が成立ち、この時のレーザ光入射角度０は、θ＝
ｊ ａｎ−’ （Ａ／Ｌ） となる。このように求めたＦの焦点距離をもつ集光レン
ズを用い、さらに、焦点形成位置と被焼入れ材の開口端
を一致させることにより、レーザ光入射角度０を最大に
することができる。
ト径（楕円の長径側）をＸとした場合、入射スポット径
Ｓ、集光レンズ５の焦点距離Ｆ、焼入れ箇所９の中心か
ら開Ｌ１端１０までの距離りの間には、 Ｆ＝ｘ−８（ｌ、’＋Ａ２） ／Ａ の関係が成立ち、この時のレーザ光入射角度０は、θ＝
ｊ ａｎ−’ （Ａ／Ｌ） となる。このように求めたＦの焦点距離をもつ集光レン
ズを用い、さらに、焦点形成位置と被焼入れ材の開口端
を一致させることにより、レーザ光入射角度０を最大に
することができる。
実際には、前述したとおり、球面収差や回折の影響から
レーザ光は広がり角をもつため、モデルから求めた計算
式は近似式であるが、Ｆ値の選定にあたっては大きな問
題はない。また、選定する集光レンズは、計算式で求め
たＦ値と全く同じ焦点距離である必要はなく、求めた■
？値に対して１１０％の範囲において選定すればよい。
レーザ光は広がり角をもつため、モデルから求めた計算
式は近似式であるが、Ｆ値の選定にあたっては大きな問
題はない。また、選定する集光レンズは、計算式で求め
たＦ値と全く同じ焦点距離である必要はなく、求めた■
？値に対して１１０％の範囲において選定すればよい。
上述してきた本発明のレーザ焼入れ方法を、以下の実験
例をもとにさらに詳細に説明を行なう。
例をもとにさらに詳細に説明を行なう。
（実験例）
第５図に、被焼入れ材の形状を示す。円筒状の中空部に
はテーパ部を有し、内周面の内径はＡ＝１８ｍｍ（ミリ
・メートル）、焼入れ箇所９はテーパのコーナ一部とそ
の内部で、開口端１０までの距離は、Ｌ ＝ ４５ ｍ
ｍである。また、焼入れ部における内部方向へのレーザ
光照射スポット径は、Ｘ１０ｍｍとする。これらの値を
、前述した旧算式にて１１１算したところ、最適な集光
レンズの焦点距がは、Ｆ＝ ３９２ ｍｍとなった 加工には、炭酸ガスレーザ加工機を用いた。レーザ出力
は１ｋＷ（キロ・ワット）で、ビームのモードはマルチ
モードであり、集光レンズへ入射するレーザ光の入射ス
ポット径は、Ｓ＝３０ｍｍとなっている。被焼入れ材は
回転テーブルに固定し、レーザ光を照射しつつ、周速Ｖ
＝０．２６ｍ／ｍ１ｎ（メートル毎分）にて１回転させ
ることで加工を行なった。なお、被焼入れ月の表面には
、レーザ光の吸収率を高めるためのグラファイト系吸収
祠の塗布を行なっている。
はテーパ部を有し、内周面の内径はＡ＝１８ｍｍ（ミリ
・メートル）、焼入れ箇所９はテーパのコーナ一部とそ
の内部で、開口端１０までの距離は、Ｌ ＝ ４５ ｍ
ｍである。また、焼入れ部における内部方向へのレーザ
光照射スポット径は、Ｘ１０ｍｍとする。これらの値を
、前述した旧算式にて１１１算したところ、最適な集光
レンズの焦点距がは、Ｆ＝ ３９２ ｍｍとなった 加工には、炭酸ガスレーザ加工機を用いた。レーザ出力
は１ｋＷ（キロ・ワット）で、ビームのモードはマルチ
モードであり、集光レンズへ入射するレーザ光の入射ス
ポット径は、Ｓ＝３０ｍｍとなっている。被焼入れ材は
回転テーブルに固定し、レーザ光を照射しつつ、周速Ｖ
＝０．２６ｍ／ｍ１ｎ（メートル毎分）にて１回転させ
ることで加工を行なった。なお、被焼入れ月の表面には
、レーザ光の吸収率を高めるためのグラファイト系吸収
祠の塗布を行なっている。
はじめに、焦点距離Ｆ＝１３５ｍｍの集光レンスを用い
た場合のレーザ光照射条件を、第６図（ａ）に示す。レ
ーザ光入射角度θか最大となり、かつ、Ｏ１ｉ述した焼
入れ条件を満たすθの値は、１８．２度である。本実験
では、０を１８．０度として照射した。
た場合のレーザ光照射条件を、第６図（ａ）に示す。レ
ーザ光入射角度θか最大となり、かつ、Ｏ１ｉ述した焼
入れ条件を満たすθの値は、１８．２度である。本実験
では、０を１８．０度として照射した。
次に、本発明によって選定したＦ値に近い、焦点距離Ｆ
＝４００ｍｍの集光レンズを用いた場合のレーザ光照射
条件を、第７図（ａ）に示す。これにより、レーザ光入
射角度θは、２１．５度まで可能となる。本実験では、
０を２０．５度として照射した。
＝４００ｍｍの集光レンズを用いた場合のレーザ光照射
条件を、第７図（ａ）に示す。これにより、レーザ光入
射角度θは、２１．５度まで可能となる。本実験では、
０を２０．５度として照射した。
Ｆ＝１３５ｎ＋ｍの集光レンズを用いたときの焼入れ硬
化層の様子を、第６図（ｂ）に、また、Ｆ＝４００ｍｍ
の場合の様子を、第７図（ｂ）に示す。
化層の様子を、第６図（ｂ）に、また、Ｆ＝４００ｍｍ
の場合の様子を、第７図（ｂ）に示す。
この結果から、レーザ出力や、加工条件が等しく、さら
に、焼入れ部へのレーザ光照射スポット径が等しいにも
かかわらず、円筒内部については、Ｆ＝４００ｍｍの方
かＦ＝１３５ｍｍの場合の約２倍の硬化層領域を得てい
ることかわかる。これは、レーザ光の照射部でレーザ光
の入射角度が最小になるのか、円筒内部におけるレーザ
光の端部であり、Ｆ＝１３５ｍｍの場合、１５度である
のに対して、Ｆ−４００ｍｍの場合、１９度である。入
射角度か３０度以下の場合、前述したとおり、焼入れ特
性が入射角度に依存して急激に変化することから、円筒
内部の硬化層領域に上記の優劣が生じたちのである。
に、焼入れ部へのレーザ光照射スポット径が等しいにも
かかわらず、円筒内部については、Ｆ＝４００ｍｍの方
かＦ＝１３５ｍｍの場合の約２倍の硬化層領域を得てい
ることかわかる。これは、レーザ光の照射部でレーザ光
の入射角度が最小になるのか、円筒内部におけるレーザ
光の端部であり、Ｆ＝１３５ｍｍの場合、１５度である
のに対して、Ｆ−４００ｍｍの場合、１９度である。入
射角度か３０度以下の場合、前述したとおり、焼入れ特
性が入射角度に依存して急激に変化することから、円筒
内部の硬化層領域に上記の優劣が生じたちのである。
よって、本発明のレーザ焼入れ方法によって選定された
集光レンズを用いることにより、加工茶（／ｌか同じに
もかかわらず、広い焼入れ硬化層か得られることが確認
された。
集光レンズを用いることにより、加工茶（／ｌか同じに
もかかわらず、広い焼入れ硬化層か得られることが確認
された。
［発明の効果］
以−１−詳述したことから明らかなように本発明によれ
ば、被焼入れ物体の寸法に応じて算出した焦点距離をも
つ集光レンズを用いて、レーザ焼入れを行なうため、焦
点距離についての適正値を求めないで焼入れを行なう場
合に比べ、レーザ出力や加二［速度などが同一の条件で
も、より広く、深い焼入れ硬化層が得られることから、
効率の良いレーザ焼入れが可能となる円筒鋼材内周面の
レーザ焼入れ方法を提供できるという産業」二著しい効
果を奏する。
ば、被焼入れ物体の寸法に応じて算出した焦点距離をも
つ集光レンズを用いて、レーザ焼入れを行なうため、焦
点距離についての適正値を求めないで焼入れを行なう場
合に比べ、レーザ出力や加二［速度などが同一の条件で
も、より広く、深い焼入れ硬化層が得られることから、
効率の良いレーザ焼入れが可能となる円筒鋼材内周面の
レーザ焼入れ方法を提供できるという産業」二著しい効
果を奏する。
第１図から第７図までは本発明を具体化した実施例を示
すもので、第１図はレーザ加工機の一例を示す構成図、
第２図はレーザ光経路の単純化モデルを示す図、第３図
は被焼入れ材の断面図、第４図はレーザ光入射角度を最
大にする設定方法を示す図、第５図は、実験に用いた被
焼入れ材の断面図、第６図（ａ）は、Ｆ値を考慮しない
場合の照射条件を示す図、第６図（ｂ）はその時の焼入
れ硬化層の様子を示す断面写真、第７図（ａ）はＦ値を
選定した場合の照射条件を示す図、第７図（ｂ）はその
時の焼入れ硬化層の様子を示す断面写真、第８図は、従
来のレーザ加工機によるレーサ焼入れ方法を示す構成図
、第９図は、焼入れ特性のレーザ光入射角度依存性を示
すグラフ、第１０図は円筒形をなす被加工鋼材の内部へ
焼入れを行なう際のレーザ光入射角度の制約を示した断
面図である。 図中、１はＣＯ２レーザ発振器、２はレーザ光、３は反
射鏡、４はレーザ加二Ｉニノズル、 ５は集光レンズ、
６は焦点、７は被焼入れ材、８は実際のレーザ光、９は
焼入れ箇所、１０は被焼入れ材の開目端である。 第６＝ｒ＜ａ） 第９ｊツｒ 第６！２５１ し−°ツ“゛児Ｘ射ｈハ（ｅ （ｄｅｇ） 第１０’−イ１ ７ ８（方式） ％式％ ２、発明の名称 レーサ焼入れｈ゛法 ’３． ｈＤ＋１−をする者 ｊ：件との関係： 特許出願人 ミズホクホリタドオリ 住所（〒４６７）名占屋市 瑞穂区 堀田通 ９丁目
３５番地コウギョウ ５、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 ６、補正の内容 （１）出願当初の明細書第１１頁第５行〜第６行に［第
６図（ｂ） ・・・断面写真」とあるのを「第６図（ｂ
）はその時の焼入れ硬化層の断面における金属組織の様
子を示す顕微鏡写真」と補正する。 （２）同明細書第１１頁第７行〜第９行に［第７図（ｂ
）・・・断面写真」とあるのを「第７図（ｂ）はその時
の焼入れ硬化層の断面における金属組織の様子を示す顕
微鏡写真」と補正する。 以上 捕１１１命令の日付
すもので、第１図はレーザ加工機の一例を示す構成図、
第２図はレーザ光経路の単純化モデルを示す図、第３図
は被焼入れ材の断面図、第４図はレーザ光入射角度を最
大にする設定方法を示す図、第５図は、実験に用いた被
焼入れ材の断面図、第６図（ａ）は、Ｆ値を考慮しない
場合の照射条件を示す図、第６図（ｂ）はその時の焼入
れ硬化層の様子を示す断面写真、第７図（ａ）はＦ値を
選定した場合の照射条件を示す図、第７図（ｂ）はその
時の焼入れ硬化層の様子を示す断面写真、第８図は、従
来のレーザ加工機によるレーサ焼入れ方法を示す構成図
、第９図は、焼入れ特性のレーザ光入射角度依存性を示
すグラフ、第１０図は円筒形をなす被加工鋼材の内部へ
焼入れを行なう際のレーザ光入射角度の制約を示した断
面図である。 図中、１はＣＯ２レーザ発振器、２はレーザ光、３は反
射鏡、４はレーザ加二Ｉニノズル、 ５は集光レンズ、
６は焦点、７は被焼入れ材、８は実際のレーザ光、９は
焼入れ箇所、１０は被焼入れ材の開目端である。 第６＝ｒ＜ａ） 第９ｊツｒ 第６！２５１ し−°ツ“゛児Ｘ射ｈハ（ｅ （ｄｅｇ） 第１０’−イ１ ７ ８（方式） ％式％ ２、発明の名称 レーサ焼入れｈ゛法 ’３． ｈＤ＋１−をする者 ｊ：件との関係： 特許出願人 ミズホクホリタドオリ 住所（〒４６７）名占屋市 瑞穂区 堀田通 ９丁目
３５番地コウギョウ ５、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 ６、補正の内容 （１）出願当初の明細書第１１頁第５行〜第６行に［第
６図（ｂ） ・・・断面写真」とあるのを「第６図（ｂ
）はその時の焼入れ硬化層の断面における金属組織の様
子を示す顕微鏡写真」と補正する。 （２）同明細書第１１頁第７行〜第９行に［第７図（ｂ
）・・・断面写真」とあるのを「第７図（ｂ）はその時
の焼入れ硬化層の断面における金属組織の様子を示す顕
微鏡写真」と補正する。 以上 捕１１１命令の日付
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、円筒形をなす被加工鋼材の内周面に、その開口端か
らレーザビームを照射して前記内周面に焼入れを施すレ
ーザ焼入れ方法において、前記被加工鋼材の開口端から
焼入れを施したい照射部までの距離と、前記照射部の幅
と、前記被加工鋼材の内径とにより決定される焦点距離
を有する集光レンズを使用して焼入れを行なうことを特
徴とするレーザ焼入れ方法。 ２、前記円筒形をなす被加工鋼材の内周面に対する前記
レーザビームの入射角度が、３０度以下であることを特
徴とする請求項１に記載のレーザ焼入れ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013328A JPH03219024A (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | レーザ焼入れ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013328A JPH03219024A (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | レーザ焼入れ方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03219024A true JPH03219024A (ja) | 1991-09-26 |
Family
ID=11830082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013328A Pending JPH03219024A (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | レーザ焼入れ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03219024A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0640049A (ja) * | 1992-03-02 | 1994-02-15 | Seikosha Co Ltd | 印字ワイヤのロウ付け構造およびそのロウ付け方法 |
| CN103710496A (zh) * | 2014-01-13 | 2014-04-09 | 攀枝花钢城集团有限公司 | 型材轧辊修复方法 |
| CN103740894A (zh) * | 2013-12-31 | 2014-04-23 | 唐山轨道客车有限责任公司 | 一种激光冲击强化装置及其喷水管 |
| JP2015218358A (ja) * | 2014-05-16 | 2015-12-07 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結体の加熱方法 |
| CN106755756A (zh) * | 2017-01-10 | 2017-05-31 | 中国科学院半导体研究所 | 一种轴承表面无回火软带的激光淬火装置及方法 |
| CN114045377A (zh) * | 2022-01-07 | 2022-02-15 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种中碳钢表面激光相变强化方法 |
-
1990
- 1990-01-22 JP JP2013328A patent/JPH03219024A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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