JPH0321625B2 - - Google Patents
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- JPH0321625B2 JPH0321625B2 JP55059359A JP5935980A JPH0321625B2 JP H0321625 B2 JPH0321625 B2 JP H0321625B2 JP 55059359 A JP55059359 A JP 55059359A JP 5935980 A JP5935980 A JP 5935980A JP H0321625 B2 JPH0321625 B2 JP H0321625B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
本発明は、耐食性が改善され、靭性と溶接性に
優れたフエライト・ステンレス鋼に関している。 米国特許第3932174号および同第3929473号に
は、優れた耐すき間および耐粒界腐食性を有する
フエライト・ステンレス鋼が記載されている。そ
れ等に記載された鋼は、29%のクロムと4%のモ
リブデンとを含んでいる。これ等は、100万部中
250部の最大炭素プラス窒素を含有している。炭
素と窒素とは、その準位が増大すると共に、該鋼
の耐食性が低下するの理由で、その含有が制限さ
れている。 前掲両米国特許の合金において、低い含有量の
炭素と窒素とが求められていることは、真空誘導
溶解のような、より多くの費用のかヽる融解措置
を必要とするので不利である。 本発明によれば、上述のような費用が多くかヽ
る融解措置を必要としないで、而も上掲両米国特
許のものに比肩し得る特性を有する合金が提供さ
れる。本発明の合金は、例えば、アルゴン・酸素
脱炭法(AOD)を用いて融解および精錬するこ
とができる。 本発明の合金は、2.00%までの、下記方程式に
より、チタニウムおよびコロンビウムより成る群
より選択された諸元素を含み、 %Ti/6+%Cb/8%C+%N そして、100万部中275部を超過する炭素プラス
窒素を含有している。この合金は、優れた耐すき
間腐食性と耐粒界腐食性、より良好な溶接性およ
び溶接前後の満足すべき強靭性によつて特徴づけ
られている。 上に特記した理由により、本発明の合金は、前
掲両米国特許の合金と明確に区別される。これ
は、更に、米国特許第3957544号および同第
4119765号の合金とも区別される。この両特許の
合金は、本発明に特記されるモリブデン含有より
も、更に低い最大モリブデンを含有するに過ぎな
い。 尚、1976年「Metal Progress」7月号、第24
−29頁に掲載された「フエライト・ステンレス鋼
の腐食性耐性と経済」と題する論文が興味を惹く
が、これに現われているものは、本発明のフエラ
イト・ステンレス鋼とは異なつている。 そこで本発明の目的は、優れたフエライト・ス
テンレス鋼を提供することである。 本発明のフエライト・ステンレス鋼は、優れた
耐すき間腐食性と耐粒界腐食性、良好な溶接性
と、溶接前および後の満足すべき強靭性とを具え
ていることを特徴としている。この鋼は、本質的
に、重量比で、0.08%までの炭素と、0.06%まで
の窒素と、28.50内至30.50%のクロムと、3.60乃
至5.60%のモリブデンと、2.00%までのマンガン
と、2.00%未満までのニツケルと、2.00%までの
シリコンと、0.5%までのアルミニウムと、2.00
%の、チタニウムおよびコロンビウムより成る群
から選択された諸元素と、残りの本質的鉄とより
成る。上記炭素と窒素との和は、0.0275%を超過
している。チタニウムおよびコロンビウムの含有
は、次の方程式に従う。 %Ti/6+%Cb/8%C+%N 本式にて、炭素、窒素の安定化、すなわちこれ
ら元素に起因する耐食性や、特に“溶接のまま”
での靫性の劣化防止に必要なチタニウム、コロン
ビウムの量が示される。なお、チタニウムおよび
コロンビウム量に制限が設けられる(本式では
2.00%以下、第8頁に示される式では1.00%以
下)が、それは、これら元素の過剰量は溶接性の
悪化を招く懸念があるからである。炭素および窒
素は、その量が少くとも、夫々0.005%および
0.010%であり、両者の和が0.0300%を超過する
量で存在している。 クロム、モリブデン量は或るべくは夫々28.50
乃至30.50%および3.75乃至4.75%とされるが、こ
のように高クロム、有意モリブデン量とするの
は、50℃というような腐食の促進しやすい条件下
での耐食性、特に耐すき間腐食性を向上させるた
めである。またマンガン、シリコン量はいずれも
2.00%以下(通常1.00%以下)、アルミニウム量
は0.5%以下(通常0.1%以下)に制限されるが、
それはつぎの理由による。即ち、このような元素
は製鋼時の脱酸剤などに由来するものとして、鋼
へある程度含有されるのは許容されるべきである
が、過剰のマンガンはフエライトのオーステナイ
ト化を促進し、ひいては耐食性を劣化させ、また
過剰のアルミニウムは溶接性を悪化させるためで
ある。なお、ニツケルは靭性向上には望ましい元
素であるが、過剰量にてやはりオーステナイト化
が促進されるので2.00%未満(通常1.00%以下)
に制限される。 チタニウムおよびコロンビウムは、耐すき間腐
食性と耐粒界腐食性を増進するために添加され、
これは或る意味では米国特許第3932174号および
同第3929473号の合金の高い炭素プラス窒素の変
形である。又高い炭素および(或は)窒素の形態
の、前記両米国特許の合金には、その強靭性およ
び(或は)溶接可能性を害せずに、安定化剤を添
加し得ることが確認されている。コロンビウムの
単独存在が、該合金の溶接可能性に悪影響を及ぼ
す限りにおいては、少くとも0.15%のチタニウム
を添加することが好ましいが、チタニウムか、或
はコロンビウムか何れかの所要量を安定化剤とし
て添加することは、本発明の範囲に属するものと
する。コロンビウムは、該合金の強靭性に関して
は、チタニウムと対比してより有効である。本発
明の或る特別な実施態様では、少くとも0.15%の
コロンビウムと少くとも0.15%のチタニウムとを
求める。チタニウムおよびコロンビウムは、次の
方程式に従い、1.00%までの量で存在するを可と
する。 %Ti/6+%Cb/8= (1.0〜4.0)(%C+%N) 本発明のフエライト・ステンレス鋼は、特に、
1.78mmを超過しない厚さ(通常1.25mmを超過しな
い厚さ)の溶接された物品として、特に、典型的
に0.66mm乃至0.94mmの範囲に亘る溶接されたまヽ
の管財として、使用するのに適している。 次に、本発明の態様を示すために、数個の実施
例を挙げる。 15個のバツチ(バツチA乃至O)が、1120℃に
加熱され、3.2mmの帯材に熱間圧延され、1066乃
至1120℃の温度で焼鈍され、約1.57乃至1.65mmの
帯材に冷間圧延され、そして1066乃至1120℃の温
度で焼鈍された。然る後、或る標本が、耐すき間
腐食性に関して評価された。外の標本は、TIG溶
接(タングステン不活性ガス溶接)されて、耐す
き間腐食性および耐粒界腐食性に対して評価され
た。表1に、各バツチの化学的成分を表わす。
優れたフエライト・ステンレス鋼に関している。 米国特許第3932174号および同第3929473号に
は、優れた耐すき間および耐粒界腐食性を有する
フエライト・ステンレス鋼が記載されている。そ
れ等に記載された鋼は、29%のクロムと4%のモ
リブデンとを含んでいる。これ等は、100万部中
250部の最大炭素プラス窒素を含有している。炭
素と窒素とは、その準位が増大すると共に、該鋼
の耐食性が低下するの理由で、その含有が制限さ
れている。 前掲両米国特許の合金において、低い含有量の
炭素と窒素とが求められていることは、真空誘導
溶解のような、より多くの費用のかヽる融解措置
を必要とするので不利である。 本発明によれば、上述のような費用が多くかヽ
る融解措置を必要としないで、而も上掲両米国特
許のものに比肩し得る特性を有する合金が提供さ
れる。本発明の合金は、例えば、アルゴン・酸素
脱炭法(AOD)を用いて融解および精錬するこ
とができる。 本発明の合金は、2.00%までの、下記方程式に
より、チタニウムおよびコロンビウムより成る群
より選択された諸元素を含み、 %Ti/6+%Cb/8%C+%N そして、100万部中275部を超過する炭素プラス
窒素を含有している。この合金は、優れた耐すき
間腐食性と耐粒界腐食性、より良好な溶接性およ
び溶接前後の満足すべき強靭性によつて特徴づけ
られている。 上に特記した理由により、本発明の合金は、前
掲両米国特許の合金と明確に区別される。これ
は、更に、米国特許第3957544号および同第
4119765号の合金とも区別される。この両特許の
合金は、本発明に特記されるモリブデン含有より
も、更に低い最大モリブデンを含有するに過ぎな
い。 尚、1976年「Metal Progress」7月号、第24
−29頁に掲載された「フエライト・ステンレス鋼
の腐食性耐性と経済」と題する論文が興味を惹く
が、これに現われているものは、本発明のフエラ
イト・ステンレス鋼とは異なつている。 そこで本発明の目的は、優れたフエライト・ス
テンレス鋼を提供することである。 本発明のフエライト・ステンレス鋼は、優れた
耐すき間腐食性と耐粒界腐食性、良好な溶接性
と、溶接前および後の満足すべき強靭性とを具え
ていることを特徴としている。この鋼は、本質的
に、重量比で、0.08%までの炭素と、0.06%まで
の窒素と、28.50内至30.50%のクロムと、3.60乃
至5.60%のモリブデンと、2.00%までのマンガン
と、2.00%未満までのニツケルと、2.00%までの
シリコンと、0.5%までのアルミニウムと、2.00
%の、チタニウムおよびコロンビウムより成る群
から選択された諸元素と、残りの本質的鉄とより
成る。上記炭素と窒素との和は、0.0275%を超過
している。チタニウムおよびコロンビウムの含有
は、次の方程式に従う。 %Ti/6+%Cb/8%C+%N 本式にて、炭素、窒素の安定化、すなわちこれ
ら元素に起因する耐食性や、特に“溶接のまま”
での靫性の劣化防止に必要なチタニウム、コロン
ビウムの量が示される。なお、チタニウムおよび
コロンビウム量に制限が設けられる(本式では
2.00%以下、第8頁に示される式では1.00%以
下)が、それは、これら元素の過剰量は溶接性の
悪化を招く懸念があるからである。炭素および窒
素は、その量が少くとも、夫々0.005%および
0.010%であり、両者の和が0.0300%を超過する
量で存在している。 クロム、モリブデン量は或るべくは夫々28.50
乃至30.50%および3.75乃至4.75%とされるが、こ
のように高クロム、有意モリブデン量とするの
は、50℃というような腐食の促進しやすい条件下
での耐食性、特に耐すき間腐食性を向上させるた
めである。またマンガン、シリコン量はいずれも
2.00%以下(通常1.00%以下)、アルミニウム量
は0.5%以下(通常0.1%以下)に制限されるが、
それはつぎの理由による。即ち、このような元素
は製鋼時の脱酸剤などに由来するものとして、鋼
へある程度含有されるのは許容されるべきである
が、過剰のマンガンはフエライトのオーステナイ
ト化を促進し、ひいては耐食性を劣化させ、また
過剰のアルミニウムは溶接性を悪化させるためで
ある。なお、ニツケルは靭性向上には望ましい元
素であるが、過剰量にてやはりオーステナイト化
が促進されるので2.00%未満(通常1.00%以下)
に制限される。 チタニウムおよびコロンビウムは、耐すき間腐
食性と耐粒界腐食性を増進するために添加され、
これは或る意味では米国特許第3932174号および
同第3929473号の合金の高い炭素プラス窒素の変
形である。又高い炭素および(或は)窒素の形態
の、前記両米国特許の合金には、その強靭性およ
び(或は)溶接可能性を害せずに、安定化剤を添
加し得ることが確認されている。コロンビウムの
単独存在が、該合金の溶接可能性に悪影響を及ぼ
す限りにおいては、少くとも0.15%のチタニウム
を添加することが好ましいが、チタニウムか、或
はコロンビウムか何れかの所要量を安定化剤とし
て添加することは、本発明の範囲に属するものと
する。コロンビウムは、該合金の強靭性に関して
は、チタニウムと対比してより有効である。本発
明の或る特別な実施態様では、少くとも0.15%の
コロンビウムと少くとも0.15%のチタニウムとを
求める。チタニウムおよびコロンビウムは、次の
方程式に従い、1.00%までの量で存在するを可と
する。 %Ti/6+%Cb/8= (1.0〜4.0)(%C+%N) 本発明のフエライト・ステンレス鋼は、特に、
1.78mmを超過しない厚さ(通常1.25mmを超過しな
い厚さ)の溶接された物品として、特に、典型的
に0.66mm乃至0.94mmの範囲に亘る溶接されたまヽ
の管財として、使用するのに適している。 次に、本発明の態様を示すために、数個の実施
例を挙げる。 15個のバツチ(バツチA乃至O)が、1120℃に
加熱され、3.2mmの帯材に熱間圧延され、1066乃
至1120℃の温度で焼鈍され、約1.57乃至1.65mmの
帯材に冷間圧延され、そして1066乃至1120℃の温
度で焼鈍された。然る後、或る標本が、耐すき間
腐食性に関して評価された。外の標本は、TIG溶
接(タングステン不活性ガス溶接)されて、耐す
き間腐食性および耐粒界腐食性に対して評価され
た。表1に、各バツチの化学的成分を表わす。
【表】
尚表には、表に関連ある附加事項を表わす
【表】
上表においてバツチAおよびBは、本発明の範
囲外にあることに注目されたい。即ち、両バツチ
は、次の方程式を満たしては居ない。 %Ti/6+%Cb/8%C+%N 次に、25.4mm×50.8mmの表面研磨された標本
を、10%の塩化第2鉄の溶液に72時間浸漬するこ
とによつて、耐すき間腐食性が評価された。この
検査は、35℃乃至90℃の温度で行われた。該標本
の表面および背面に、縦横両方向に、互に90゜に
引伸ばされた1対のゴムバンドによつて所定位置
に保たれたテフロン(ポリテトラフリユオロエチ
レン)ブロツクを用いて、縁辺および表面にすき
間が作られた。「米国検査およい材料協会」の規
定G48−76の記載によつてこの試験が施された。 評価の結果は表に表わす通りである。
囲外にあることに注目されたい。即ち、両バツチ
は、次の方程式を満たしては居ない。 %Ti/6+%Cb/8%C+%N 次に、25.4mm×50.8mmの表面研磨された標本
を、10%の塩化第2鉄の溶液に72時間浸漬するこ
とによつて、耐すき間腐食性が評価された。この
検査は、35℃乃至90℃の温度で行われた。該標本
の表面および背面に、縦横両方向に、互に90゜に
引伸ばされた1対のゴムバンドによつて所定位置
に保たれたテフロン(ポリテトラフリユオロエチ
レン)ブロツクを用いて、縁辺および表面にすき
間が作られた。「米国検査およい材料協会」の規
定G48−76の記載によつてこの試験が施された。 評価の結果は表に表わす通りである。
【表】
【表】
表からは、バツチC乃至GおよびI乃至Oの
耐すき間腐食性が、バツチAおよびBのそれに優
れていることに注目されたい。バツチBの基底金
属(母材)からは、0.8519gまでも基底金属が失
われている。バツチAおよびBより溶接された金
属からは、夫々0.4195gおよび0.5783gもの金属
が失われている。両バツチAおよびBが、本発明
に属しないことが顕著に現れている。他方におい
て、バツチC乃至GおよびI乃至Oは、本発明の
鋼に属している。 次に、研磨された25.4×50.8mmの表面を有する
標本を、沸騰する硫酸第2銅と50%の硫酸の溶液
の中に、120時間浸漬することによつて、耐粒界
腐食性が評価された。この検査に対する通常の合
格・不合格の基準は、年間0.6mm(月当り0.05mm)
の腐食率と、満足すべき顕微鏡検査の結果であ
る。この検査は、安定化された高クロームフエラ
イト・ステンレス鋼に推奨される。 上記評価の結果を表に掲げる。
耐すき間腐食性が、バツチAおよびBのそれに優
れていることに注目されたい。バツチBの基底金
属(母材)からは、0.8519gまでも基底金属が失
われている。バツチAおよびBより溶接された金
属からは、夫々0.4195gおよび0.5783gもの金属
が失われている。両バツチAおよびBが、本発明
に属しないことが顕著に現れている。他方におい
て、バツチC乃至GおよびI乃至Oは、本発明の
鋼に属している。 次に、研磨された25.4×50.8mmの表面を有する
標本を、沸騰する硫酸第2銅と50%の硫酸の溶液
の中に、120時間浸漬することによつて、耐粒界
腐食性が評価された。この検査に対する通常の合
格・不合格の基準は、年間0.6mm(月当り0.05mm)
の腐食率と、満足すべき顕微鏡検査の結果であ
る。この検査は、安定化された高クロームフエラ
イト・ステンレス鋼に推奨される。 上記評価の結果を表に掲げる。
【表】
【表】
表からは、バツチBのみが主題の試験に合格
しなかつたことが注目される。バツチBは、年率
で35.8mmの腐食性を示した。上述のように、これ
は本発明に属しない2つのバツチの中で一つであ
る。その外バツチAも不合格である。併し、バツ
チBはチタニウム対炭素と窒素の和の比が低いこ
とにおいても、バツチAよりも一層本発明からは
外れている。 熱間圧延されそして焼鈍された(3.2mm×10.0
mmの)材料、および溶接されたまヽの(1.57mm×
1.65mm×10.0mm)の材料の、シヤルピーV字形刻
み目付標本を用い、遷移温度を決定することによ
り、該材料の温度が評価された。遷移温度は、50
%の展延性と50%の脆性破壊の外観が基準とされ
た。その遷移温度は、表Vに表わす。
しなかつたことが注目される。バツチBは、年率
で35.8mmの腐食性を示した。上述のように、これ
は本発明に属しない2つのバツチの中で一つであ
る。その外バツチAも不合格である。併し、バツ
チBはチタニウム対炭素と窒素の和の比が低いこ
とにおいても、バツチAよりも一層本発明からは
外れている。 熱間圧延されそして焼鈍された(3.2mm×10.0
mmの)材料、および溶接されたまヽの(1.57mm×
1.65mm×10.0mm)の材料の、シヤルピーV字形刻
み目付標本を用い、遷移温度を決定することによ
り、該材料の温度が評価された。遷移温度は、50
%の展延性と50%の脆性破壊の外観が基準とされ
た。その遷移温度は、表Vに表わす。
【表】
【表】
上記遷移温度は、時々予熱されることが望まし
いが、本発明の鋼が、冷間圧延され、成形され、
そして溶接され得ることを明示している。コロン
ビウムを含む標本は、チタニウム含有標本よりも
低い遷移温度を持つている。チタニウムおよびコ
ロンビウムの両者を含む標本は、コロンビウムを
含有する標本と、チタニウムを含有する標本との
中間の遷移温度を持つている。
いが、本発明の鋼が、冷間圧延され、成形され、
そして溶接され得ることを明示している。コロン
ビウムを含む標本は、チタニウム含有標本よりも
低い遷移温度を持つている。チタニウムおよびコ
ロンビウムの両者を含む標本は、コロンビウムを
含有する標本と、チタニウムを含有する標本との
中間の遷移温度を持つている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 本質的に、重量比で、0.08%までの炭素と、
0.06%までの窒素と、28.50乃至30.50%のクロム
と、3.60乃至5.60%のモリブテンと、2.00%まで
のマンガンと、2.00%未満のニツケルと、2.00%
までのシリコンと、0.5%までのアルミニウムと、
2.00%までの、チタニウムおよびコロンビウムよ
り成る群より選択された諸元素と、本質的にその
残りの鉄とより成り、前記チタニウムおよびコロ
ンビウムが下記方程式を満たし、 %Ti/6+%Cb/8%C+%N そして前記炭素と窒素との和が0.0275%を超過
している、耐食性が改善され、靭性と溶接性に優
れたフエライト・ステンレス鋼。 2 少くとも0.005%の炭素と少くとも0.010%の
窒素とを含み、前記炭素と窒素との和が0.0300%
を超過している、特許請求の範囲第1項に記載の
フエライト・ステンレス鋼。 3 3.75乃至4.75%のモリブデンを含む特許請求
の範囲第1項に記載のフエライト・ステンレス
鋼。 4 次の方程式による、チタニウムおよびコロン
ビウムより成る群より選択された、1.00%までの
元素を含む特許請求の範囲第1項に記載のフエラ
イト・ステンレス鋼。 %Ti/6+%Cb/8 =(1.0〜4.0)(%C+%N) 5 少くとも0.15%のチタニウムを含む特許請求
の範囲第1項に記載のフエライト・ステンレス
鋼。 6 少くとも0.15%のコロンビウムを含む、特許
請求の範囲第5項に記載のフエライト・ステンレ
ス鋼。 7 少くとも0.005%の炭素と、少くとも0.010%
の窒素と、28.50乃至30.50%のクロムと、3.75乃
至4.75%のモリブデンと、1.00乃%までの、次の
方程式による、チタニウムおよびコロンビウムよ
り成る群より選択された諸元素とより成り、 %Ti/6+%Cb/8 =(1.0乃至4.0)(%C+%N) そして、前記炭素と窒素との和が、0.0300%を
超過している、特許請求の範囲第1項に記載のフ
エライト・ステンレス鋼。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US10937380A | 1980-01-03 | 1980-01-03 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5698459A JPS5698459A (en) | 1981-08-07 |
JPH0321625B2 true JPH0321625B2 (ja) | 1991-03-25 |
Family
ID=22327323
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5935980A Granted JPS5698459A (en) | 1980-01-03 | 1980-05-02 | Ferrite stainless steel |
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---|---|
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KR (1) | KR850000995B1 (ja) |
AT (1) | AT376706B (ja) |
AU (1) | AU535724B2 (ja) |
BE (1) | BE882792A (ja) |
BR (1) | BR8001876A (ja) |
CA (1) | CA1163471A (ja) |
CS (1) | CS216220B2 (ja) |
DE (1) | DE3012957A1 (ja) |
ES (1) | ES8105040A1 (ja) |
FR (1) | FR2473069A1 (ja) |
GB (1) | GB2066848B (ja) |
IT (1) | IT1188919B (ja) |
MX (1) | MX6668E (ja) |
NL (1) | NL8001739A (ja) |
NO (1) | NO154585C (ja) |
PL (1) | PL124421B1 (ja) |
SE (1) | SE436577B (ja) |
SU (1) | SU1258328A3 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS6331535A (ja) * | 1986-07-23 | 1988-02-10 | Jgc Corp | 炭素析出抑止性含炭素化合物処理装置 |
US10883160B2 (en) | 2018-02-23 | 2021-01-05 | Ut-Battelle, Llc | Corrosion and creep resistant high Cr FeCrAl alloys |
KR20220092979A (ko) * | 2020-04-15 | 2022-07-04 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강재 및 그 제조 방법 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4947211A (ja) * | 1972-04-14 | 1974-05-07 | ||
JPS5241113A (en) * | 1975-09-30 | 1977-03-30 | Nippon Steel Corp | Ferritic stainless steel having high toughness and high corrosion resi stance |
JPS5389816A (en) * | 1977-01-14 | 1978-08-08 | Thyssen Edelstahlwerke Ag | Ferriteebased corrosionnresistant chromee molybdenummnickel steel |
US4119765A (en) * | 1976-04-27 | 1978-10-10 | Crucible Inc. | Welded ferritic stainless steel articles |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA922543A (en) * | 1969-07-11 | 1973-03-13 | The International Nickel Company Of Canada | Corrosion resistant ferritic stainless steel |
GB1359629A (en) * | 1971-10-26 | 1974-07-10 | Deutsche Edelstahlwerke Gmbh | Corrosion-resistant ferritic chrome steel |
AT338854B (de) * | 1972-09-04 | 1977-09-26 | Ver Edelstahlwerke Ag | Ferritische bzw. ferritisch-austenitische stahllegierungen fur gegenstande, die gegen saure- und wassergemische bis 70grad c korrosionsbestandig sind |
-
1980
- 1980-03-11 SE SE8001869A patent/SE436577B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-03-12 NO NO800713A patent/NO154585C/no unknown
- 1980-03-13 AU AU56418/80A patent/AU535724B2/en not_active Ceased
- 1980-03-25 NL NL8001739A patent/NL8001739A/nl not_active Application Discontinuation
- 1980-03-28 BR BR8001876A patent/BR8001876A/pt not_active IP Right Cessation
- 1980-03-31 IT IT48299/80A patent/IT1188919B/it active
- 1980-04-01 CA CA000348952A patent/CA1163471A/en not_active Expired
- 1980-04-02 GB GB8011020A patent/GB2066848B/en not_active Expired
- 1980-04-02 DE DE19803012957 patent/DE3012957A1/de not_active Ceased
- 1980-04-07 KR KR1019800001438A patent/KR850000995B1/ko active
- 1980-04-15 BE BE0/200229A patent/BE882792A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-04-18 FR FR8008817A patent/FR2473069A1/fr active Granted
- 1980-05-02 JP JP5935980A patent/JPS5698459A/ja active Granted
- 1980-05-06 SU SU2917251A patent/SU1258328A3/ru active
- 1980-05-13 AT AT0255980A patent/AT376706B/de not_active IP Right Cessation
- 1980-05-26 MX MX808842U patent/MX6668E/es unknown
- 1980-06-12 ES ES492375A patent/ES8105040A1/es not_active Expired
- 1980-07-30 CS CS805325A patent/CS216220B2/cs unknown
- 1980-09-11 PL PL1980226698A patent/PL124421B1/pl unknown
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4947211A (ja) * | 1972-04-14 | 1974-05-07 | ||
JPS5241113A (en) * | 1975-09-30 | 1977-03-30 | Nippon Steel Corp | Ferritic stainless steel having high toughness and high corrosion resi stance |
US4119765A (en) * | 1976-04-27 | 1978-10-10 | Crucible Inc. | Welded ferritic stainless steel articles |
JPS5389816A (en) * | 1977-01-14 | 1978-08-08 | Thyssen Edelstahlwerke Ag | Ferriteebased corrosionnresistant chromee molybdenummnickel steel |
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---|---|
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NO154585B (no) | 1986-07-28 |
MX6668E (es) | 1985-10-07 |
ES492375A0 (es) | 1981-05-16 |
CS216220B2 (en) | 1982-10-29 |
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IT8048299A0 (it) | 1980-03-31 |
IT1188919B (it) | 1988-01-28 |
SE436577B (sv) | 1985-01-07 |
GB2066848A (en) | 1981-07-15 |
SE8001869L (sv) | 1981-07-04 |
NO800713L (no) | 1981-07-06 |
AU535724B2 (en) | 1984-04-05 |
NO154585C (no) | 1986-11-05 |
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FR2473069A1 (fr) | 1981-07-10 |
SU1258328A3 (ru) | 1986-09-15 |
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