CS216220B2 - Ferritic non-corrosive steel - Google Patents

Ferritic non-corrosive steel Download PDF

Info

Publication number
CS216220B2
CS216220B2 CS805325A CS532580A CS216220B2 CS 216220 B2 CS216220 B2 CS 216220B2 CS 805325 A CS805325 A CS 805325A CS 532580 A CS532580 A CS 532580A CS 216220 B2 CS216220 B2 CS 216220B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
percent
niobium
nitrogen
titanium
carbon
Prior art date
Application number
CS805325A
Other languages
Czech (cs)
Inventor
Thomas J Nichol
Thomas H Mccunn
Original Assignee
Allegheny Ludlum Steel
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Allegheny Ludlum Steel filed Critical Allegheny Ludlum Steel
Publication of CS216220B2 publication Critical patent/CS216220B2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Load-Engaging Elements For Cranes (AREA)
  • Compounds Of Iron (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

A ferritic stainless steel, characterized by superior crevice and intergranular corrosion resistance, consists of, by weight, up to 0.08% carbon, up to 0.06% nitrogen, from 25.00 to 35.00% chromium, from 3.60 to 5.60% molybdenum, up to 2.00% manganese, up to 2.00% nickel, up to 2.00% silicon, up to 0.5% aluminum, up to 2.00% titanium, zirconium and/or niobium, balance iron. The sum of carbon plus nitrogen is in excess of 0.0275%. Titanium, zirconium, and niobium, are in accordance with the following equation: %Ti/6+%Zr/7+%Nb/8>/=%C+%N

Description

Vynález se týká feritické nerezavějící oceli, vyznačující se vyšší trhlinovou a mezikrystalovou korozí. Ocel obsahuje v podstatě v procentech hmotnosti nejvýše 0,08 uhlíku, nejvýše 0,06 dusíku, od 25 do 35 chrómu, od 3,6 do 5,6 molybdenu, nejvýš 2 manganu, nejvýš 2 niklu, nejvýš 2 křemíku, nejvýš 0,5 hliníku, nejvýš 2 skupiny prvků, sestávající z titanu, zirkonia a niobu, rovnovážným činitelem je v podstatě železo. Úhrn uhlíku a dusíku je více než 0,027 procent. Titan, zirkonium, niob odpovídají rovnici: procento titanu—Ti/6 + procento zirkonia— —Zr/7 + procento niobu—Nb/8 = procento uhlíku + procento dusíku—N.The invention relates to ferritic stainless steel characterized by higher crack and intergranular corrosion. The steel contains essentially a percentage by weight of not more than 0,08 carbon, not more than 0,06 nitrogen, between 25 and 35 chromium, between 3,6 and 5,6 molybdenum, not more than 2 manganese, not more than 2 nickel, not more than 2 silicon, not more than 0, 5, at most 2 groups of elements, consisting of titanium, zirconium and niobium, the equilibrium factor is essentially iron. The total of carbon and nitrogen is more than 0.027 percent. Titanium, zirconium, niobium correspond to the equation: percent titanium — Ti / 6 + percent zirconium — —Zr / 7 + percent niobium — Nb / 8 = percent carbon + percent nitrogen — N.

Vynález . se týká feritické nerezavějící oceli.The invention. refers to ferritic stainless steel.

Jsou známé feritické nerezavějící oceli s vyšší odolností proti korozi v trhlinách a mezikrystalové korozi.Ferritic stainless steels are known with higher corrosion resistance in cracks and intergranular corrosion.

Tyto známé oceli, obsahují v hmotnostní koncentraci 29 % chrómu a 4 % molybdenu. Mají též maximální obsah ' uhlíku a dusíku 250 ppm. Odolnost uhlíku a dusíku proti korozi oceli je omezena, jelikož se zhoršuje zvyšováním jejich obsahu v oceli.These known steels contain, by weight, 29% chromium and 4% molybdenum. They also have a maximum carbon and nitrogen content of 250 ppm. The corrosion resistance of carbon and nitrogen to steel is limited as it deteriorates by increasing their steel content.

Nevýhoda nízké potřeby uhlíku a dusíku u těchto slitin spočívá v tom, že tyto slitiny vyžadují nákladnější tavící procesy, jako například tavení ve vakuové indukční - peci.The disadvantage of the low carbon and nitrogen requirements of these alloys is that these alloys require more expensive melting processes, such as melting in a vacuum induction furnace.

Vynálezem se opatřuje slitina, jejíž vlastnosti je možno srovnat s vlastnostmi uvedených slitin, aniž by k jejich roztavení bylo třeba shora zmíněných nákladných tavících procesů. Slitinu podle vynálezu je možno tavit a zušlechťovat použitím argonokyslíkové dekarbontzace.The invention provides an alloy whose properties can be compared to those of said alloys without requiring the aforementioned expensive melting processes to melt them. The alloy of the present invention can be melted and refined using argon-oxygen decarbontation.

Podstata feritické nerezavějící oceli podle vynálezu spočívá v tom, že sestává v podstatě z procent hmotnosti od 0,005 do 0,08 uhlíku, od 0,01 do 0,06 dusíku, od 25 do 35 chrómu, od 3,6 do 5,6 molybdenu, od 0,001 do 2 manganu, od 0,001 do 2 niklu, od 0,001 do 2 křemíku, od 0,001 do 0,5 hliníku, od 0,001 do 2 prvků skupiny obsahující titan, zirkonium a niob, přičemž základním prvkem je v podstatě železo a obsah titanu, zirkonia a niobu odpovídá rovnici: procentotitanu—Ti/6 + procento zirkonla—Zn/7 + + procento niobu—Nb/8 g procento uhlíku—C + procento dusíku—N, přičemž úhrn uhlíku a dusíku je větší než 0,0275 procenta. S podstatou vynálezu souvisí, že úhrn uhlíku a dusíku ve feritické nerezavějící oceli je vyšší než 0,03 procent hmotnosti koncentrace, a že obsahuje v hmotnostní koncentraci od 0,001 do 1 procenta prvku -skupiny sestávající z titanu, zirkonia a niobu podle rovnice: procento titanu — Ti/6 + procento zirkonia — Zr/7 + procento niobu — Nb/8 — 1 + až 4 / procento uhlíku — C -j- - pro cento dusíku — N/. Feritická nerezavějící ocel podle vynálezu dále obsahuje v hmotnostní koncentraci od 0,15 do 2 procent titanu a od 0,15 do 2 procent niobu. Podstata feritické nerezavějící oceli podle vynálezu spočívá též v tom, že obsahuje v hmotnostní koncentraci od 0,005 do 0,08 procent uhlíku, od 0,01 do 0,06 procent dusíku, od 28,5 do 30,5- procent chrómu, od 3,76 do 4,75 procent molybdenu a od 0,001 do 1 procenta prvků skupiny sestávající z titanu, zirkonia a niobu podle rovnice: procento titanu — — Ti/6 + procento zirkonia — Zr/7 - + procento niobu — Nb/8 = 1 až - 4 (procento uhlíku -f- procento dusíku], přičemž úhrn uhlíku a dusíku je větší než 0,03 procenta.The essence of the ferritic stainless steel of the invention consists essentially of a weight percent of from 0.005 to 0.08 carbon, from 0.01 to 0.06 nitrogen, from 25 to 35 chromium, from 3.6 to 5.6 molybdenum , from 0.001 to 2 manganese, from 0.001 to 2 nickel, from 0.001 to 2 silicon, from 0.001 to 0.5 aluminum, from 0.001 to 2 elements of the group containing titanium, zirconium and niobium, the basic element being essentially iron and a titanium content , zirconium and niobium corresponds to the equation: percentotitanium-Ti / 6 + percent zirconium -Zn / 7 + + percent of niobium-Nb / 8 g percent of carbon-C + percent of nitrogen-N, with total carbon and nitrogen greater than 0.0275 percent . It is a feature of the invention that the total of carbon and nitrogen in ferritic stainless steel is greater than 0.03 percent by weight of the concentration, and contains from 0.001 to 1 percent by weight of an element of the group consisting of titanium, zirconium and niobium. - Ti / 6 + percent zirconium - Zr / 7 + percent niobium - Nb / 8 - 1 + to 4 / percent carbon - C 1 - - per cent nitrogen - N /. The ferritic stainless steel of the present invention further comprises from 0.15 to 2 percent titanium by weight and from 0.15 to 2 percent niobium by weight. The essence of the ferritic stainless steel according to the invention is also characterized in that it contains from 0.005 to 0.08 percent by weight of carbon, from 0.01 to 0.06 percent by weight of nitrogen, from 28.5 to 30.5 percent by weight of chromium, , 76 to 4.75 percent molybdenum and from 0.001 to 1 percent elements of the group consisting of titanium, zirconium and niobium according to the equation: percent titanium - - Ti / 6 + percent zirconium - Zr / 7 - + percent niobium - Nb / 8 = 1 to -4 (carbon percentage -f- nitrogen percentage), wherein the total of carbon and nitrogen is greater than 0.03 percent.

Výhoda feritické - nerezavějící oceli podle vynálezu spočívá v její odolnosti proti trhlinám a proti mezikrystaloné korozi, zejména v prostředí obsahující chloridy. Odolnost oceli -podle vynálezu proti korozi podporují titanium, zirkonium a niob, nikl zvyšuje její houževnatost a svařitelnost, vysoký obsah uhlíku umožňuje- - méně nákladné tavící procesy.The advantage of the ferritic-stainless steel according to the invention lies in its resistance to cracks and to intercrystalline corrosion, especially in chlorine-containing environments. The corrosion resistance of the steel according to the invention is supported by titanium, zirconium and niobium, nickel increases its toughness and weldability, the high carbon content enables - less expensive melting processes.

Feritická ocel podle vynálezu je zvláště vhodná jako svařovaný materiál, jehož tloušťka není větší než 1,8 mm, obvykle nikoliv větší než 1,27 mm a zvláště jako svařované potrubí kondenzátoru, pohybující se obvykle od 0,66 mm do 0,9 mm.The ferritic steel according to the invention is particularly suitable as a welded material whose thickness is not more than 1.8 mm, usually not more than 1.27 mm, and in particular as a welded condenser pipe, usually ranging from 0.66 mm to 0.9 mm.

Ingoty od patnácti zkušebních vsázek (zkušební vsázky - A až 0 byly ohřátý na 1120 stupňů Celsia a rozválcovány za horka do pásů o tloušťce 3,175 milimetrů, žíhány při teplotách 1065 QC nebo 1120 °C, za studená byly dále válcovány -na pásy od 1,575 mm do 1,б51 mm a žíhány při teplotách 1065 °C nebo 1120 °C. Vzorky byly postupně hodnoceny z hlediska odolnosti proti korozi v trhlinách. - Jiné vzorky byly svařeny ve wolframovém inertním - plynu a vyhodnoceny na odolnost proti korozi - v trhlinách a mezikrystalovou korozi. Chemie zkušebních vsázek je- uvedena níže v tabulce I.Ingots of fifteen test batches (batch test - A through 0 were heated to 1120 degrees Celsius, and hot rolled into strips of a thickness of 3.175 mm, annealed at temperatures of 1065 Q C or 1120 ° C were further cold rolled strip of 1575 -na mm to 1, 51 mm and annealed at 1065 ° C or 1120 ° C. The samples were successively evaluated for corrosion resistance in cracks - Other samples were welded in tungsten inert gas and evaluated for corrosion resistance - in cracks and The chemistry of the test batches is shown in Table I below.

Složení v procentech hmotnostiComposition in percent by weight

TABULKA ITABLE I

Zkušební vsázka obsahuje uhlík-C, dusík-N, chrom-Cr, molybden-Mo, manganMn, nikl-Ni, křemík-Si, hliník-Al, titan-Ti, niob-Nb, železo-Fe.The test batch contains carbon-C, nitrogen-N, chromium-Cr, molybdenum-Mo, manganeseMn, nickel-Ni, silicon-Si, aluminum-Al, titanium-Ti, niobium-Nb, iron-Fe.

...... TABULKA I...... TABLE I

Složení v procentech hmotnostiComposition in percent by weight

Zkušební vsázka Test batch c C N N Cr Cr Mo Mo Mn Mn Ni Ni Si Si AI Ti AI Ti Nb Fe Nb Fe A AND 0,042 0,042 0,022 0,022 29,09 29.09 4,00 4.00 0,24 0.24 0,31 0.31 0,34 0.34 0,039 0,039 0,31 0.31 — - zákl. zákl. prvek element B (B) 0,064 0,064 0,022 0,022 28,98 28.98 4,01 4.01 0,24 0.24 0,29 0.29 0,34 0.34 0,050 0.050 0,34 0.34 — - zákl. zákl. prvek element C C 0,020 0.020 0,021 0,021 29,08 29.08 4,00 4.00 0,24 0.24 0,29 0.29 0,33 0.33 0,023 0,023 0,26 0.26 — - zákl. zákl. prvek element D D 0,037 0,037 0,019 0.019 29,05 29.05 4,02 4.02 0,24 0.24 0,29 0.29 0,34 0.34 0,053 0,053 0,40 0.40 — - zákl. zákl. prvek element E E 0,039 0,039 0,014 0.014 28,88 28.88 4,02 4.02 0,24 0.24 0,30 0.30 0,33 0.33 0,055 0,055 0,61 0.61 — - zákl. zákl. prvek element F F 0,064 0,064 0,013 0.013 28,91 28.91 4,01 4.01 0,24 0.24 0,29 0.29 0,32 0.32 0,055 0,055 0,66 0.66 — - zákl. zákl. prvek element G G 0,015 0.015 0,015 0.015 29,10 29.10 4,02 4.02 0,35 0.35 0,41 0.41 0,38 0.38 0,010 0.010 — - 0,38 0.38 zákl. zákl. prvek element H H 0,030 0.030 0,016 0.016 29,10 29.10 4,04 4.04 0,36 0.36 0,45 0.45 0,40 0.40 0,014 0.014 — - 0,53 0.53 zákl. zákl. prvek element I AND 0,029 0,029 0,019 0.019 28,92 28.92 4,04 4.04 0,35 0.35 0,54 0.54 0,39 0.39 0,016 0.016 0,20 0.20 0,39 0.39 zákl. zákl. prvek element J J 0,030 0.030 0,025 0,025 28,96 28.96 4,20 4.20 0,34 0.34 0,45 0.45 0,36 0.36 0,029 0,029 0,50 0.50 — - zákl. zákl. prvek element K TO 0,030 0.030 0,026 0,026 29,05 29.05 4,18 4.18 0,34 0.34 0,46 0.46 0,37 0.37 0,029 0,029 0,20 0.20 0,32 0.32 zákl. zákl. prvek element L L 0,031 0,031 0,025 0,025 28,96 28.96 4,06 4.06 0,36 0.36 0,45 0.45 0,29 0.29 0,027 0,027 0,09 0.09 0,45 0.45 zákl. zákl. prvek element M M 0,034 0,034 0,027 0,027 28,95 28.95 4,20 4.20 0,43 0.43 0,46 0.46 0,37 0.37 0,040 0.040 0,19 0.19 0,41 0.41 zákl. zákl. prvek element N N 0,035 0,035 0,026 0,026 28,75 28.75 4,20 4.20 0,40 0.40 0,47 0.47 0,45 0.45 0,025 0,025 0,20 0.20 0,42 0.42 zákl. zákl. prvek element 0 0 0,032 0,032 0,024 0.024 29,52 29.52 4,10 4.10 0,37 0.37 0,51 0.51 0,28 0.28 0,030 0.030 0,31 0.31 0,44 0.44 zákl. prvek zákl. element

Další údaje jsou uvedeny v tabulce II·.Further data are given in Table II.

TABULKA IITABLE II

Zkušební vsázka °/o C + % N % Ti/6 + % Zr/7 + % Nb/8Test charge ° / o C +% N% Ti / 6 +% Zr / 7 +% Nb / 8

A AND 0,064 0,064 0,052 0.052 B (B) 0,086 0,086 0,057 0.057 C C 0,041 0,041 0,043 0,043 D D 0,056 0,056 0,067 0,067 E E 0,053 0,053 0,102 0,102 F F 0,077 0,077 0,110 0,110 G G 0,030 0.030 0,048 0,048 H H 0,046 0,046 0,066 0,066 I AND 0,048 0,048 0,082 0,082 J J 0,055 0,055 0,083 0,083 K TO 0,056 0,056 0,073 0,073 L L 0,056 0,056 0,071 0.071 M M 0,061 0,061 0,083 0,083 N N 0,061 0,061 0,086 0,086 O O 0,056 0,056 0,107 0,107

toku chloridu železitého po dobu 72 hodin. Zkouška byla provedena při teplotě od 32 °C do 50 °C. Trhliny byly tvořeny používáním polytetrafluoropolyetylénových bloků na okrajích -a na povrchu vpředu a vzadu, přidržovaných v žádoucí vzájemné poloze dvojicemi pryžových pásů spojovaných při teplotě 33 °C v podélném i v příčném směru.of ferric chloride flow for 72 hours. The test was carried out at a temperature of from 32 ° C to 50 ° C. The cracks were formed by using polytetrafluoropolyethylene blocks at the edges - and on the front and rear surfaces, held in the desired relative position by pairs of rubber strips joined at 33 ° C in the longitudinal and transverse directions.

Výsledky hodnocení jsou uvedeny v tabulce III.The evaluation results are shown in Table III.

Je třeba - mít na zřeteli, - že . zkušební položky A, - B nespadají do rámce vynálezu, ježto nevyhovují rovnici:It should be - bear in mind - that. test items A, - B do not fall within the scope of the invention because they do not conform to the equation:

procento titanu-Ti/6 + procento zirkonia-Zr/ /7 + procento niobu-Nb/8 1 procento uhlíku-C + procento dusíku-N.percent titanium-Ti / 6 + percent zirconium-Zr / / 7 + percent niobium-Nb / 8 1 percent carbon-C + percent nitrogen-N.

Odolnost proti korozi v trhlinách byla vyhodnocena ponořením 25,4 mm krát 30,8 mm dolního povrchu vzorků do 10 procent roz216220Corrosion resistance in cracks was evaluated by immersing 25.4 mm by 30.8 mm lower surface of the samples in 10 percent

Trhlinová zkouška -koroze s desetiprocentním -'chloridem · železnatýmCorrosion test with 10% ferric chloride

Ztráta hmotnosti v gramechWeight loss in grams

Zkušební vsázka základní kov 50 °C při svařování 32 °C při svařování 50 °CTest base metal 50 ° C for welding 32 ° C for 50 ° C welding

TABULKA IIITABLE III

A AND 0,0 0.0 0,0 0.0 0,4195 0.4195 B (B) 0,8519 0.8519 0,0198 0.0198 0,5783 0.5783 C C 0,0 0.0 0,0001 0.0001 0,0004 0.0004 D D 0,0 0.0 — - 0,0 0.0 E E 0,0 0.0 0,0 0.0 0,0 0.0 F F 0,0 0.0 0,0001 0.0001 0,0 0.0 G G — - — - 0,0 0.0 H H — - — - I AND 0,0 0.0 J J — - . — . - 0,0003 0.0003 K TO — - — - 0,0 0.0 L L ------ ------ — - 0,0 0.0 M M — - — - 0,0 0.0 N N — - — - 0,0 0.0 O O — - ' — '- 0,0013 0,0013

Z tabulky III vyplývá, že odolnost proti korozi v trhlinách zkušebních vsádek C až G a I až O je vyšší než u zkušebních vsádek A, B. Ztráta základního kovu u -zkušební vsázky je 0,8519 g. Ztráta svařovaného kovu ze zkušebních vsádek A, B je 0,4195 a 0,5783 gramu.Table III shows that the corrosion resistance in test batches C to G and I to O is higher than test batches A, B. The loss of parent metal in the test batch is 0.8519 g. B is 0.4195 and 0.5783 grams.

Je třeba zdůraznit, že zkušební vsádky A, B nespadají do rámce vynálezu, nýbrž toliko vsádky C až G a I až O.It should be pointed out that test batches A, B do not fall within the scope of the invention, but only batches C to G and I to O.

Odolnost proti mezikrystalové korozi byla vyhodnocována ponořením 25,4 mm x 50,8 milimetru dolního povrchu vzorku do vařícího síranu měďnatého — 50orocentního roztoku kyseliny sírové po dobu 120 hodin. Obvyklým měřítkem ztráty při provedení této zkoušky je koroze rovnající se 0,6 mm za rok, to jest 0,05 mm za měsíc a důkladné mikroskopické vyšetření. Tato zkouška se doporučuje pro stabilizované, vysoce chromové feritické nerezavějící oceli.The intergranular corrosion resistance was evaluated by immersing 25.4 mm x 50.8 millimeters of the lower surface of the sample in boiling copper sulfate - a 50-cent sulfuric acid solution for 120 hours. The usual measure of loss in this test is corrosion of 0.6 mm per year, i.e. 0.05 mm per month, and thorough microscopic examination. This test is recommended for stabilized, high chromium ferritic stainless steels.

Výsledky vyhodnocení jsou uvedeny níže v tabulce IV.The evaluation results are shown in Table IV below.

TABULKA IVTABLE IV

Zkouška koroze v síranu měďnatém — 50% kyselina sírováCorrosion test in copper sulphate - 50% sulfuric acid

Rychlost koroze — při svařováníCorrosion rate - for welding

Zkušební vsázka Test batch mm/rok mm / year mm/měsíc mm / month mikroskopické vyšetření microscopic examination A AND 0,2085 0.2085 0,1737 0.1737 — - B (B) 3,5924 3.5924 0,29936 0.29936 — - C C 0,1731 0.1731 0,01443 0.01443 — - D D 0,2524 0.2524 0,02103 0.02103 — - E E 0,1420 0.1420 0,01184 0.01184 — - F F 0,2786 0.2786 0,02322 0.02322 — - G G 0,1463 0.1463 0,01219 0.01219 NA ON H H — - —. -. — - I AND 0,1597 0.1597 0,01331 0.01331 NA ON J J 0,1679 0.1679 0,01399 0.01399 NA ON K TO 0,1420 0.1420 0,01184 0.01184 NA ON L L 0,1332 0.1332 0,01110 0.01110 NA ON M M 0,1469 0.1469 0,01224 0.01224 NA ON N N 0,1341 0.1341 0,01118 0.01118 NA ON O O 0,1612 0.1612 0,01344 0.01344 NA ON

21622tí „NA“ znamená, že nebylo zjištěno nijaké mezikrystalové porušení nebo uvolnění krystalů.21622 "NA" means that no inter-crystal deterioration or crystal release was detected.

Z tabulky IV vyplývá, že selhala pouze zkouška u zkušební vsázky B. U zkušební vsáízky В byla rychlost koroze 3,5924 mm za rok. Je to však, jak bylo již uvedeno, jedna ze dvou zkušebních vsázek, které nespadají do rámce vynálezu. Druhou takovou zkušební vsázkou je A. Zkušební vsázka В je však vzdálenější předmětu vynálezu, zatímco zkušební vsázka A má nižší poměr titanu к uhlíku a dusíku.Table IV shows that only test batch B failed. For test batch В, the corrosion rate was 3.5924 mm per year. However, it is, as already mentioned, one of two test batches that do not fall within the scope of the invention. A second such test batch is A. However, the test batch V is further away from the invention, while test batch A has a lower ratio of titanium to carbon and nitrogen.

Houževnatost byla vyhodnocena zjištěním přechodové teploty, při níž se používalo vzorků s příčnými Charpyho klínovými vruby (vzorky 3,175 x 10,008 mm) pro materiál válcovaný za horka a žíhaný, pro materiál válcovaný a žíhaný za studená (vzorky 1,575 až 1,651 X 10,008 mm). Přechodová teplota se zakládala na 50· % houževnatého a 50 procentech křehkého lomu. Přechodová teplota pro vzorky válcované za horka a pro vzorky válcované za studená je uvedena v tabulce V.Toughness was evaluated by determining the transition temperature at which Charpy wedge specimens (3.175 x 10.008 mm samples) were used for hot and annealed material, for rolled and cold annealed materials (samples 1.575 to 1.655 X 10.008 mm). The transition temperature was based on 50% toughness and 50% brittle fracture. The transition temperature for hot-rolled and cold-rolled samples is given in Table V.

TABULKA VTABLE V

Přechodová teplota ve stupních Celsia Transition temperature in degrees Celsius Zkušební vsázka Test batch při svařování Válcovaná za horka a žíhaná for welding Hot rolled and annealed

A AND —3,9 —3.9 73,9 73.9 В В +15,6 +15.6 85,0 85.0 C C +26,7 +26.7 68,3 68.3 D D 46,1 46.1 85,0 85.0 E E 118,3 118.3 90,6 90.6 F F 104,4 104.4 87,8 87.8 G G —37,2 —37.2 35,0 35.0 H H — - 48,9 48.9 I AND 35,0 35.0 71,1 71.1 J J 43,3 43.3 54,4 54.4 К К 15,6 15.6 48,9 48.9 L L 32,2 32.2 43,3 43.3 M M 40,6 40.6 57,2 57.2 N N 68,3 68.3 60,0 60.0 O O 54,4 54.4 98,9 98.9

1. Pás byl žíhán před svařováním při teplotě 1121 °C — chlazení vzduchem.The strip was annealed before welding at 1121 ° C - air cooling.

2. Pás byl žíhán před svařováním při teplotě 1065 °C — chlazení vodou.2. The strip was annealed at 1065 ° C - water cooling prior to welding.

3. Žíháno při 1121 °C — chlazení vodou, příčná zkouška.3. Annealed at 1121 ° C - water cooling, transverse test.

4. Žíháno při teplotě 1065 °C — chlazení vodou, příčná zkouška.4. Annealed at 1065 ° C - water cooling, transverse test.

Přechodové teploty naznačují, že ocel podle vynálezu je možno válcovat za studená, tvářit a svařovat, ačkoli jisté předehřátí může být v jistých případech žádoucí. Vzor ky obsahující niob mají nižší přechodovou teplotu než vzorky obsahující titan. Vzorky obsahující titan a niob mají přechodovou teplotu mezi vzorky obsahujícími niob a titan.The transition temperatures indicate that the steel of the invention can be cold rolled, formed and welded, although some preheating may be desirable in certain cases. Niobium-containing samples have a lower transition temperature than titanium-containing samples. Samples containing titanium and niobium have a transition temperature between samples containing niobium and titanium.

Nové principy podle vynálezu, jak byly shora popsány, ve spojení se specifickými příklady, připouštějí rozmanité jiné modifikace a aplikace. Z toho vyplývá, aby formulace připojené definice předmětu vynálezu nebyla omezována na uvedené specifické příklady, jak byly shora popsány.The new principles of the invention, as described above, in connection with specific examples, allow for various other modifications and applications. Accordingly, the wording of the appended definition of the subject invention is not limited to the specific examples as described above.

Claims (6)

РЙЕОМЁТ VYNALEZUРЙЕОМЁТ VYNALEZU 1. Feritická nerezavějící ocel, vyznačující se tím, že sestává v podstatě z procent hmotnosti od 0,005 do 0,08 uhlíku, od 0,010 do 0,06 dusíku, od 25 do 35 chrómu, od 3,6 do1. Ferritic stainless steel, characterized in that it consists essentially of a percentage by weight of from 0.005 to 0.08 carbon, from 0.010 to 0.06 nitrogen, from 25 to 35 chromium, from 3.6 to 5,6 molybdenu, od 0,001 do 2 manganu, od 0,001 do 2 niklu, od 0,001 do 2 křemíku, od 0,001 do 0,5 hliníku, od 0,001 do 2 % prvků skupiny obsahující titan, zirkonium a niob, přičemž základním prvkem je v podstatě železo a obsah titanu, zirkonia a niobu odpovídá rovnici procento titanu-Ti/6 4- procento zlrkonia-Zr/7 + procento niobu-Nb/8 procento uhiíku-C 4- procento dusíku-N, přičemž úhrn uhlíku a dusíku je větší než 0,0275 procenta.5.6 molybdenum, from 0.001 to 2 manganese, from 0.001 to 2 nickel, from 0.001 to 2 silicon, from 0.001 to 0.5 aluminum, from 0.001 to 2% of the elements of the group containing titanium, zirconium and niobium, the basic element being essentially iron and the titanium, zirconium and niobium content corresponds to the equation percent titanium-Ti / 6 4- percent zirconium-Zr / 7 + percent niobium-Nb / 8 percent carbon-C 4- percent nitrogen-N, where the total carbon and nitrogen is greater than 0.0275 percent. 2. Feritická nerezavějící ocel podle bodu 1 vyznačující se tím, že úhrn uhlíku a dusíku je vyšší než 0,03 procent hmotnostní koncentrace.2. The ferritic stainless steel of claim 1 wherein the total carbon and nitrogen is greater than 0.03 percent by weight. 3. Feritická nerezavějící ocel podle bodu 1 vyznačující se tím, že obsahuje v hmotnostní koncentraci od 0,001 do 1 % prvku skupiny sestávající z titanu, zirkonia a niobu podle rovnice: procento titanu-Ti/6 4- procento zirkoma-Zr/7 + procento niobu-Nb/ /8 = 14- až 4 (procento uhlíku-C 4- procento dusíku-N).3. Ferritic stainless steel according to claim 1, characterized in that it contains, by weight, from 0.001 to 1% of an element of the group consisting of titanium, zirconium and niobium according to the equation: percent titanium-Ti / 6 4- percent zirconium-Zr / 7 + percent niobium-Nb / [beta] = 14- to 4 (carbon-C-4-nitrogen-N). 4. Feritická nerezavějící ocel podle bodu 1 vyznačující se tím, že obsahuje v hmot216220 nostní koncentraci od 0,15 do 2 procent titanu.4. Ferritic stainless steel according to claim 1, characterized in that it contains from 0.15 to 2 percent of titanium in a weight concentration of 162220. 5. Feritická nerezavějící ocel podle bodu 4 vyznačující se tím, že obsahuje v hmotnostní koncentraci od 0,15 do 2 procent niobu.5. Ferritic stainless steel according to claim 4, characterized in that it contains from 0.15 to 2 percent by weight of niobium. 6. Feritická nerezavějící ocel podle bodu 1 vyznačující se tím, že obsahuje v hmotnostní koncentraci od 0,005 do 0,08 procent uhlíku, od 0,01 do 0,06 procent dusíku, od6. Ferritic stainless steel according to claim 1, characterized in that it contains, by weight, from 0.005 to 0.08 percent carbon, from 0.01 to 0.06 percent nitrogen, 28,5 do 30,5 procent chrómu, od 3,75 do 4,75 procent molybdenu a od 0,001 do 1 procenta prvků skupiny sestávající z titanu, zirkonia a niobu podle rovnice: procento titanu-Ti/6 + procento zirkonia-Zr/7 + procento niobu-Nb/8 = 1 až 4, procento uhlíku + procento dusíku, přičemž úhrn uhlíku a dusíku je větší než 0,03 procent.28.5 to 30.5 percent chromium, from 3.75 to 4.75 percent molybdenum, and from 0.001 to 1 percent elements of the group consisting of titanium, zirconium and niobium according to the equation: percent titanium-Ti (6 + percent zirconium-Zr) 7 + percent niobium-Nb / 8 = 1 to 4, percent carbon + percent nitrogen, with total carbon and nitrogen greater than 0.03 percent.
CS805325A 1980-01-03 1980-07-30 Ferritic non-corrosive steel CS216220B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10937380A 1980-01-03 1980-01-03

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS216220B2 true CS216220B2 (en) 1982-10-29

Family

ID=22327323

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS805325A CS216220B2 (en) 1980-01-03 1980-07-30 Ferritic non-corrosive steel

Country Status (19)

Country Link
JP (1) JPS5698459A (en)
KR (1) KR850000995B1 (en)
AT (1) AT376706B (en)
AU (1) AU535724B2 (en)
BE (1) BE882792A (en)
BR (1) BR8001876A (en)
CA (1) CA1163471A (en)
CS (1) CS216220B2 (en)
DE (1) DE3012957A1 (en)
ES (1) ES8105040A1 (en)
FR (1) FR2473069A1 (en)
GB (1) GB2066848B (en)
IT (1) IT1188919B (en)
MX (1) MX6668E (en)
NL (1) NL8001739A (en)
NO (1) NO154585C (en)
PL (1) PL124421B1 (en)
SE (1) SE436577B (en)
SU (1) SU1258328A3 (en)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6331535A (en) * 1986-07-23 1988-02-10 Jgc Corp Apparatus for treating carbon-containing compound having carbon precipitation suppressing property
US10883160B2 (en) 2018-02-23 2021-01-05 Ut-Battelle, Llc Corrosion and creep resistant high Cr FeCrAl alloys
KR20220092979A (en) * 2020-04-15 2022-07-04 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 Ferritic stainless steel and its manufacturing method

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA922543A (en) * 1969-07-11 1973-03-13 The International Nickel Company Of Canada Corrosion resistant ferritic stainless steel
GB1359629A (en) * 1971-10-26 1974-07-10 Deutsche Edelstahlwerke Gmbh Corrosion-resistant ferritic chrome steel
DK143202C (en) * 1972-04-14 1981-11-23 Nyby Bruk Ab WELDED CONSTRUCTIONS LIKE HEAT EXCHANGERS
AT338854B (en) * 1972-09-04 1977-09-26 Ver Edelstahlwerke Ag FERRITIC OR FERRITIC-AUSTENITIC STEEL ALLOYS FOR OBJECTS THAT ARE CORROSION-RESISTANT TO ACID AND WATER MIXTURES UP TO 70 DEGREES C.
JPS5241113A (en) * 1975-09-30 1977-03-30 Nippon Steel Corp Ferritic stainless steel having high toughness and high corrosion resi stance
GB1565419A (en) * 1976-04-27 1980-04-23 Crucible Inc Stainless steel welded articles
DE2701329C2 (en) * 1977-01-14 1983-03-24 Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf Corrosion-resistant ferritic chrome-molybdenum-nickel steel

Also Published As

Publication number Publication date
ATA255980A (en) 1984-05-15
PL226698A1 (en) 1981-08-07
NO154585B (en) 1986-07-28
MX6668E (en) 1985-10-07
ES492375A0 (en) 1981-05-16
AU5641880A (en) 1981-07-09
AT376706B (en) 1984-12-27
KR830002901A (en) 1983-05-31
IT8048299A0 (en) 1980-03-31
IT1188919B (en) 1988-01-28
SE436577B (en) 1985-01-07
GB2066848A (en) 1981-07-15
SE8001869L (en) 1981-07-04
NO800713L (en) 1981-07-06
AU535724B2 (en) 1984-04-05
NO154585C (en) 1986-11-05
JPS5698459A (en) 1981-08-07
DE3012957A1 (en) 1981-09-03
GB2066848B (en) 1983-06-02
PL124421B1 (en) 1983-01-31
BE882792A (en) 1980-10-15
NL8001739A (en) 1981-08-03
FR2473069B1 (en) 1984-12-07
KR850000995B1 (en) 1985-07-15
FR2473069A1 (en) 1981-07-10
SU1258328A3 (en) 1986-09-15
JPH0321625B2 (en) 1991-03-25
IT8048299A1 (en) 1981-10-01
CA1163471A (en) 1984-03-13
ES8105040A1 (en) 1981-05-16
BR8001876A (en) 1981-07-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0156778B1 (en) Ferritic-austenitic stainless steel
US3306736A (en) Austenitic stainless steel
GB2084187A (en) Ferritic stainless steel
JPS5941505B2 (en) Ferrite corrosion resistant chromium ↓ - molybdenum ↓ - nickel steel
KR930005899B1 (en) Heat-resistant austenitic stainless steel
EP0544836B1 (en) Controlled thermal expansion alloy and article made therefrom
US3813239A (en) Corrosion-resistant nickel-iron alloy
US2432615A (en) Iron-base alloys
US4255497A (en) Ferritic stainless steel
US3932175A (en) Chromium, molybdenum ferritic stainless steels
CS216220B2 (en) Ferritic non-corrosive steel
JP6425959B2 (en) Ferritic stainless steel excellent in high temperature oxidation resistance, high temperature creep strength and high temperature tensile strength
EP0091308B1 (en) Corrosion resistant nickel base alloy
EP0816523B1 (en) Low-Cr ferritic steels and low-Cr ferritic cast steels having excellent high-temperature strength and weldability
PL170353B1 (en) High-silicon corrosion resisting austenitic steel
US2986463A (en) High strength heat resistant alloy steel
US4456482A (en) Ferritic stainless steel
KR20220098789A (en) Nickel-chromium-iron-aluminum alloy with excellent machinability, creep resistance and corrosion resistance and uses thereof
US4131457A (en) High-strength, high-expansion manganese alloy
JPH0246663B2 (en)
US3932174A (en) Chromium, molybdenum ferritic stainless steels
CS216241B2 (en) Ferritic non-corroding steel
JPS5819741B2 (en) Austenitic stainless steel with excellent stress corrosion cracking resistance and weldability in high-temperature pure water
JPS5924172B2 (en) heat resistant bimetal
JP2687500B2 (en) High chromium alloy steel with excellent high temperature strength and weldability