SE436577B - FERRITIC STAINLESS STEEL AND APPLICATION OF CAP - Google Patents
FERRITIC STAINLESS STEEL AND APPLICATION OF CAPInfo
- Publication number
- SE436577B SE436577B SE8001869A SE8001869A SE436577B SE 436577 B SE436577 B SE 436577B SE 8001869 A SE8001869 A SE 8001869A SE 8001869 A SE8001869 A SE 8001869A SE 436577 B SE436577 B SE 436577B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- titanium
- niobium
- zirconium
- carbon
- nitrogen
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
Description
80018694) l0 15 20 25 30 35 2 Legeringen skiljer sig också från två andra legeringar, nämligen legeringarna enligt de amerikanska patentskrif- terna 3 957 544 och 4 119 765. Dessa båda sistnämnda le- geringar har maximala molybdenhalter under den minimala molybdenhalten enligt föreliggande uppfinning. The alloy also differs from two other alloys, namely, the alloys of U.S. Patents 3,957,544 and 4,119,765. These two latter alloys have maximum molybdenum levels below the minimum molybdenum content of the present invention. .
En annan intressant teknisk bakgrund återfinnes i en artikel med titeln "Ferritic Stainless Steel Corrosion Resistance and Economy", som författats av Remus A. Lula och återfinnes i tidskriften Metal Progress, juli 1976, sid 24-29. Denna artikel beskriver inte det ferritiska rostfria stålet enligt föreliggande uppfinning.Another interesting technical background can be found in an article entitled "Ferritic Stainless Steel Corrosion Resistance and Economy", written by Remus A. Lula and found in the journal Metal Progress, July 1976, pages 24-29. This article does not disclose the ferritic stainless steel of the present invention.
Ett ändamål med föreliggande uppfinning är sålunda att åstadkomma ett ferritiskt rostfritt stål.An object of the present invention is thus to provide a ferritic stainless steel.
Det ferritiska rostfria stålet enligt föreliggande uppfinning särpräglas av utmärkt motstândsförmåga mot spaltkorrosion och intergranulär korrosion, och till- fredsställande seghet både före och efter svetsning, och stålet består, räknat efter vikt, väsentligen av upp till 0,08% kol, upp till 0,06% kväve, 25,00-35,00% krom,.3,60-5,60% molybden, upp till 2,00% mangan, upp till 2,00% nickel, upp till 2,00% kisel, upp till 0,5% aluminium, upp till 2,00% titan, zirkonium och/eller niob och resten väsentligen järn. Den sammanlagda halten av kol och kväve är över Û/Û275%- Halterna av titan, zirkonium och~niob uppfyller följande formel: 'san/e + :mr/v + sub/s _>_ %c + w Kol och kväve ingår vanligtvis i en mängd av minst 0,005% resp 0,0lO%, varvid den sammanlagda halten av dessa ämnen är över 0,0300%. Krom och molybden är före- trädesvis närvarande i mängder av 28,50-30,50% resp 3,75-4,75%. Mangan, nickel och kisel är vanligtvis när- varande i vardera en mängd av högst l,0O%. Aluminium, som kan vara närvarande med hänsyn till sin verkan som ett under.0,l%.The ferritic stainless steel of the present invention is characterized by excellent resistance to crevice corrosion and intergranular corrosion, and satisfactory toughness both before and after welding, and the steel consists, by weight, essentially of up to 0.08% carbon, up to 0, 06% nitrogen, 25.00-35.00% chromium, 3.60-5.60% molybdenum, up to 2.00% manganese, up to 2.00% nickel, up to 2.00% silicon, up to 0.5% aluminum, up to 2.00% titanium, zirconium and / or niobium and the remainder essentially iron. The total content of carbon and nitrogen is above Û / Û275% - The levels of titanium, zirconium and ~ niobium meet the following formula: 'san / e +: mr / v + sub / s _> _% c + w Carbon and nitrogen included usually in an amount of at least 0.005% and 0.010%, respectively, the total content of these substances being above 0.0300%. Chromium and molybdenum are preferably present in amounts of 28.50-30.50% and 3.75-4.75%, respectively. Manganese, nickel and silicon are usually present in an amount of no more than 1.0%. Aluminum, which may be present with regard to its action as a under.0, 1%.
Titan, niob och/eller zirkonium tillsättes för att förbättra legeringens motståndsförmåga mot spaltkorro- sion och intergranulär korrosion, och legeringen är pâ UI 10 15 20 25 35 8001869-0 3 sitt sätt en en högsammanlagd kol- och kvävehalt uppvisande version av stålen enligt de amerikanska patentskrifterna 3 932 174 och 3 929 473. Det har konstaterats, att sta- bilisatorer kan sättas till de hög kolhalt och/eller kvävehalt uppvisande versionerna av stålen enligt de amerikanska patentskrifterna 3 932 174 och 3 929 473 utan att legeringens seghet och/eller svetsbarhet störes.Titanium, niobium and / or zirconium are added to improve the alloy's resistance to crevice corrosion and intergranular corrosion, and the alloy is in a way a highly aggregated carbon and nitrogen content version of the steels according to the U.S. Pat. Nos. 3,932,174 and 3,929,473. It has been found that stabilizers can be added to the high carbon and / or nitrogen versions of the steels according to U.S. Pat. Nos. 3,932,174 and 3,929,473 without the toughness and / or toughness of the alloy. weldability is disturbed.
Eftersom närvaron av niob ensamt kan skadligt inverka pâ legeringens svetsbarhet föredrages att minst 0,15% titan tillsättes, men inom ramen för uppfinningen är det möj- ligt att tillsätta den erforderliga mängden stabilisator antingen såsom titan eller såsom niob. Jämfört med titan har niob en fördelaktig inverkan på legeringens seghet.Since the presence of niobium alone can adversely affect the weldability of the alloy, it is preferred that at least 0.15% titanium be added, but within the scope of the invention it is possible to add the required amount of stabilizer either as titanium or as niobium. Compared to titanium, niobium has a beneficial effect on the toughness of the alloy.
En speciell utföringsform av legeringen enligt uppfin- ningen innehåller minst 0,l5% niob och minst 0,15% titan.A special embodiment of the alloy according to the invention contains at least 0.55% niobium and at least 0.15% titanium.
Titan, niob och zirkonium ingår företrädesvis i mängder upp till 1,00% under uppfyllande av följande ekvation: %Ti/6 + %Zr/7 + %Nb/8 = 1,0-4,0 (%C + %N) Det ferritiska rostfria stålet enligt föreliggande uppfinning är särskilt lämpat för användning som en svet- sad artikel, som har en tjocklek av högst 1,8 mm (vanligt- vis högst 1,25 mm) och i synnerhet som svetsade konden- Sortuber, som i typiska fall har en väggtjocklek av 0,65-0,95 mm.Titanium, niobium and zirconium are preferably present in amounts up to 1.00% while fulfilling the following equation:% Ti / 6 +% Zr / 7 +% Nb / 8 = 1.0-4.0 (% C +% N) The ferritic stainless steel of the present invention is particularly suitable for use as a welded article having a thickness of not more than 1.8 mm (usually not more than 1.25 mm) and in particular welded condensate. typical cases have a wall thickness of 0.65-0.95 mm.
Följande exempel avser att belysa åtskilliga aspekter av uppfinningen. - söt från femton hetor (A-o) uppnettades till 1121°c, varmvalsades till 3,2 mm bandmaterial, glödgades vid l066°C eller ll2l°C, kallvalsades till bandmaterial med - en tjocklek av ca 1,57-1,65 mm och glödgades vid tempe- ratuten l066°C eller ll2l°C. Provstycken av bandmateria- let utsattes sedan för bedömning av motståndsförmågan mot spaltkorrosion. Andra provstycken TIG-svetsades och bedömdes ifråga om motståndsförmåga mot spaltkorrosion och intergranulär korrosion. Den kemiska sammansättningen av .hetorna framgår.av tabell I. Ytterligare data beträf- fande kemin framgår av tabell II. a. 8001869-0 ummn »mmm uwmn »mmm ummn umwu ßmwu amma ummu flmwu ßmwu umwn umwn umwn ßmwu ««_o ~«_Q H«_o m«.o ~m_o mm.o mm.o wm.o Hm.o o~.O mH.o m°_o o~_Q °m_Q o~.o ww.° H@_o o«.° w~.o «m_° Hm_o wm omo~o mNo_o owo_o ßNo.o mNo.o mNo~o mflo.o vflo.o oHo.o mmo.o mmo.o mmo.o mNo.o omo.o mmo.o mm wN~o m«.o ßm.o mN.o ßm.o wm.o mm.o ow.o wm.o Nm.o_ mm~o vm_o mm.o wm~o vm_o mm Hm.o >«.o @«_o m«.o @«.o m@.o «m_o m«.o H«_o @~.o om.Q m~.o m~.o m~_o Hm.o mm >m.@ @«_o m«.o @m_o «m.o «m.o mm.o wm_o mm.o «~.o @~_Q «~_o «~_o «~_Q «~_o CZ °H_« °~.« @~_« @°_« wH~« o~.« «°_« «o.« ~o_@ Ho_« ~Q.« ~Q_« Qo.« Ho.« oo_« mm ~m.@~ m>.w~ m@.m~ @m.w~ mo_m~ @m_w~ ~m_w~ °H.m~ oH.m~ Hm.w~ ww.w~ mo.m~ wo.m~ wm.w~ mo.m~ mm «~Q_o @~o.Q ß~°.@ mNo_@ @~o_o m~@_o mHO_Q @Ho.Q mfl0.o mHo_o «HQ.o mH°_O H~o.o ~No_° -o_o Zl NmO~O mmo.o wmo_o Hmo~o omo.o Omo~o mNo~o omO.o mao_o vmo~o mmo.o ßm0.0 oNo_o wwo.o NwO_o w#¥fl>v ZOHBHwOmEOM H Qflümflä 4 m U Q H ß«<9 m H W wifi 2 2 O muww 10 15 20 25 30 35 8001869-0 5 TABELL 11 gggë %c + %N zwi/6 + %zr/7 + %Nb/8 A 0,064 0,052 B 0,086 0,057 c 0,041 0,043 D 0,056 0,067 E 0,053 0,102 F 0,077 0,110 G 0,030 0,048 H 0,046 0,066 I 0,048 0,082 J 0,055 0,083 K 0,056 0,073 L 0,056 0,071 M 0,061 0,083 N 0,061 0,086 0 0,056 0,107 .ïfråqa Om tabellerna-må påpekas att hetorna A och B är utanför uppfinningen, eftersom de ej uppfyller ekva- tionen: %Ti/6 + %zr/7 + %t»1b/8 2 %c + %N Motståndsförmågan mot spaltkorrosion bedömdes genom att provstycken, som hade dimensionerna 25,4'50,8 mm och var ytslipade, neddoppades i en 10% järn(III)klOrid- lösning under 72 h. Provningen utfördes vid temperaturen 35°C och 50°C. Spalterna alstrades på kanterna och ytorna genom att polytetrafluoretenblock hölls fast mot fram- och baksidan med hjälp av par av gummiband, som sträckts med 90° vinkelrätt relativt varandra i både längdrikt- ningen och tvärriktningen. Provet beskrives av American Society For Testing And Materials under beteckningen ASTM G48-76.The following examples are intended to illustrate several aspects of the invention. sweet from fifteen hot (Ao) was warmed to 1121 ° C, hot rolled to 3.2 mm strip material, annealed at 1066 ° C or 112 ° C, cold rolled to strip material having a thickness of about 1.57-1.65 mm and was annealed at the temperature of 1066 ° C or 112 ° C. Samples of the strip material were then subjected to assessment of the resistance to crack corrosion. Other specimens were TIG-welded and assessed for crevice corrosion and intergranular corrosion resistance. The chemical composition of the heats is shown in Table I. Further data regarding the chemistry are shown in Table II. 8001869-0 ummn »mmm uwmn» mmm ummn umwu ßmwu amma ummu fl mwu ßmwu umwn umwn umwn ßmwu «« _o ~ «_Q H« _o m «.o ~ m_o mm.o mm.o wm.o Hm.oo ~ .O mH.om ° _o o ~ _Q ° m_Q o ~ .o ww. ° H @ _o o «. ° w ~ .o« m_ ° Hm_o wm omo ~ o mNo_o owo_o ßNo.o mNo.o mNo ~ o m fl o .o v fl o.o oHo.o mmo.o mmo.o mmo.o mNo.o omo.o mmo.o mm wN ~ om «.o ßm.o mN.o ßm.o wm.o mm.o ow. o wm.o Nm.o_ mm ~ o vm_o mm.o wm ~ o vm_o mm Hm.o> «. o @« _ o m «.o @«. om @ .o «m_o m« .o H «_o @ ~ .o om.Q m ~ .om ~ .om ~ _o Hm.o mm> m. @ @ «_ o m« .o @m_o «mo« mo mm.o wm_o mm.o «~ .o @ ~ _Q «~ _O« ~ _o «~ _Q« ~ _o CZ ° H_ «° ~.« @ ~ _ «@ ° _« wH ~ «o ~.« «° _« «o.« ~ O_ @ Ho_ «~ Q . «~ Q_« Qo. «Ho.« Oo_ «mm ~ m. @ ~ M> .w ~ m @ .m ~ @ mw ~ mo_m ~ @ m_w ~ ~ m_w ~ ° Hm ~ oH.m ~ Hm.w ~ ww.w ~ mo.m ~ wo.m ~ wm.w ~ mo.m ~ mm «~ Q_o @ ~ oQ ß ~ °. @ mNo_ @ @ ~ o_o m ~ @ _o mHO_Q @ Ho.Q m fl0. o mHo_o «HQ.o mH ° _O H ~ oo ~ No_ ° -o_o Zl NmO ~ O mmo.o wmo_o Hmo ~ o omo.o Omo ~ o mNo ~ o omO.o mao_o vmo ~ o mmo.o ßm0.0 oNo_o wwo.o NwO_o w # ¥ fl> v ZOHBHwOmEOM H Q fl üm fl ä 4 m UQH ß «<9 m HW wifi 2 2 O muww 10 15 20 25 30 35 8001869-0 5 TABLE 11 gggë% c +% N zwi / 6 +% zr / 7 +% Nb / 8 A 0.064 0.052 B 0.086 0.057 c 0.041 0.043 D 0.056 0.067 E 0.053 0.102 F 0.077 0.110 G 0.030 0.048 H 0.046 0.066 I 0.048 0.082 J 0.055 0.083 K 0.056 0.073 L 0.056 0.071 M 0.061 0.083 N 0.061 0.086 0 0.056 0.107 .question If the tables-it should be pointed out that the names A and B are outside the invention, since they do not satisfy the equation:% Ti / 6 +% zr / 7 +% t »1b / 8 2% c +% N The resistance to crevice corrosion was assessed by immersing test pieces measuring 25.4'50.8 mm and surface ground in a 10% ferric chloride solution for 72 hours. The test was performed at 35 ° C and 50 ° C. The gaps were generated on the edges and surfaces by holding polytetrafluoroethylene blocks to the front and back by means of pairs of rubber bands stretched 90 ° perpendicular to each other in both the longitudinal and transverse directions. The sample is described by the American Society for Testing And Materials under the designation ASTM G48-76.
Resultaten av spaltkorrosionsproven framgår av ta- bell III. Av denna tabell-kan man konstatera, att spalt- korrosionsmotståndsförmågan för heaterna C-G och I-0 är överlägsen motsvarande korrosionsmotståndsförmåga för hGt0rna A-B. Grundmetallen för 'heta B förlorade så aoo1ss9~o 10 15 20 25 30 35 6 mycket som 0,85l9 g. Svetsgodset från Qhetorna A och B förlorade så mycket som O,4l95 resp 0,5783 g. Härvid är det signifikant, att hetorna A och B låg utanför upp- finningsramen, medan hetorna C-G och I-O föll inom ra- men för uppfinningen.The results of the crevice corrosion tests are shown in Table III. From this table it can be stated that the crevice corrosion resistance of the heaters C-G and I-0 is superior to the corresponding corrosion resistance of the heaters A-B. The base metal for hot B lost as much as 0.85l9 g. The welds from the heaters A and B lost as much as 0.495 and 0.5783 g, respectively. It is significant that the heaters A and B were outside the scope of the invention, while the names CG and IO fell within the scope of the invention.
TABELL III Spaltkorrosionsprov i 10% järn(III)kloridlösning viktförlust (g) Grundmaterial Stetsat tillstånd Svetsat tillstånd Heta so°c 3s°c sø°c A 0,0 0,0 0,4l95 B 0,85l9 0.0l98 0,5783 C 0,0 0,000l 0,0004 D 0,0 -> 0,0 E 0,0 0,0 0,0 F 0,0 0,000l 0,0 G - - 0,0 H _ _ _ I - - 0,0 J - - 0,0003 K - - 0,0 L - - ~0,0 M - - 0,0 N - - 0,0 O - - 0,00l3 Motståndsförmågan mot intergranulär korrosion bedöm- des genom att provstycken, som hade dimensionerna 25,4-50,8 mm och var ytslipade, neddoppades i en kokande lösning av koppar(II)sulfat och 50% svavelsyra under 120 h. Det van- liga kriteriet för gränsen mellan godkänd och otillfreds- ställande vid detta prov är korrosionshastigheten 0,612 mm/år (0,0508 mm/mån) och tillfredsställande utseende vid mikroskopisk undersökning. Provet rekommenderas för stabiliserade ferritiska rostfria stål med hög kromhalt.TABLE III Slit corrosion test in 10% iron (III) chloride solution weight loss (g) Base material Stitched condition Welded condition Hot so ° c 3s ° c sø ° c A 0.0 0.0 0.4l95 B 0.85l9 0.0l98 0.5783 C 0.0 0.000l 0.0004 D 0.0 -> 0.0 E 0.0 0.0 0.0 F 0.0 0.000l 0.0 G - - 0.0 H _ _ _ I - - 0 , 0 J - - 0.0003 K - - 0.0 L - - ~ 0.0 M - - 0.0 N - - 0.0 O - - 0.00l3 The resistance to intergranular corrosion was assessed by sampling, which had the dimensions 25.4-50.8 mm and were surface ground, immersed in a boiling solution of copper (II) sulphate and 50% sulfuric acid for 120 hours. The usual criterion for the boundary between approved and unsatisfactory in this test the corrosion rate is 0.612 mm / year (0.0508 mm / month) and satisfactory appearance on microscopic examination. The sample is recommended for stabilized ferritic stainless steels with a high chromium content.
Resultaten av bedömningen av motståndsförmågan mot intergranulär korrosion framgår av tabell IV. 8001869-0 7 TABELL IV Korrosionsprov i lösning av kcppar(II)sulfat och 50% svavelsyra Korrosionshastighet i svetsat tillstånd Nfikroskopisk undersökning vid förstoringsgraden 30:l geä d mm/mån svei-sat tillstånd A o,2oas34 o,o17374 - B 3,ss140o o,2993s4 - c o,17322s o,o14427 - n o,2s24s o,oz1o31 - E o,1419as o,o11a3s - F o,2794oo o,oz3z16 - G o,14e3o4 o,o12192 NA* H _ _ _ I o,1e23oa o,o1331o NA J o,167s94 o,o139š5 NA K o,1419se o,o11a3s NA L o,13so9s o,o11o1o NA M o,146a12 o,o12243 NA N o,134112 o,o1117s NA o o,16129o o,o13437 NA KNA: Inget intergranulärt angrepp eller kornbortfall Av tavell IV kan man konstatera, att endast heta B föll igenom eller inte klarade provet. Heta B hade en korrosionshastighet av 3,58l4 mm/âr. Såsom nämnts ovan är denna heta en av de båda hetorna utanför uppfinninge- ramen. Den andra hetan är A. Hetan B ligger emellertid ännu längre utanför uppfinningsramen än heta A i det att heta B har lägre förhållande mellan titan och kol+kväve.The results of the assessment of resistance to intergranular corrosion are shown in Table IV. 8001869-0 7 TABLE IV Corrosion test in solution of copper (II) sulphate and 50% sulfuric acid Corrosion rate in welded state N fi croscopic examination at the degree of magnification 30: 1 geä d mm / month welded state A o, 2oas34 o, o17374 - B 3, ss140o o, 2993s4 - co, 17322s o, o14427 - no, 2s24s o, oz1o31 - E o, 1419as o, o11a3s - F o, 2794oo o, oz3z16 - G o, 14e3o4 o, o12192 NA * H _ _ _ I o , 1e23oa o, o1331o NA J o, 167s94 o, o139š5 NA K o, 1419se o, o11a3s NA L o, 13so9s o, o11o1o NA M o, 146a12 o, o12243 NA N o, 134112 o, o1117s NA oo, 16129o o , o13437 NA KNA: No intergranular infestation or grain loss From Table IV it can be stated that only hot B failed or did not pass the test. Hot B had a corrosion rate of 3.58l4 mm / year. As mentioned above, this hot is one of the two hots outside the scope of the invention. The second heat is A. However, the heat B is even further outside the scope of the invention than hot A in that hot B has a lower ratio between titanium and carbon + nitrogen.
Segheten bedömdes genom att övergångstemperaturen fastställdes under utnyttjande av Charpy V-slagprovstyc- ken av det varmvalsade och glödgade materialet (3,l75nl0,008 mm provstycken) och för det svetsade mate- rialet (l,575-l,65l:l0,008 mm provstycken). Övergångstem- peraturen baserades på utseendet med 50% duktilt och 50% sprött brott. övergångstemperaturerna anges i tabell V. 80Û1869~0 10 15 20 30 35 8 TABELL V övergångstemperatur (OC) - Varmvalsat och Heta Svetsat tillstånd svetsat tillstånd A _3,9(1> nlgm B l5,6(1) 85'0<3) C 26,7(1) 68,3(3) D 4e,1(l) ss,o(3) E 11e,3(1) 9o,6(3) F 1o4,4(l) s7,a(3) G -37,2(2) 3s,o(4) H _ 4e,9(4) I 3s,o(2) 71,1(4) J 43,3(2) s4,4(4) K 1s,6(2) 4s,9(4) L 32,2(2) 43,3(4) M 4o,s(2) 57,2(4) N 6a,3(2) eo,o(4) Q 54,4(2) 9s,9(4) Bandet hade före svetsningen glödgats vid ll2l°C och luftkylts Bandet hade före svetsningen glödgats vid l066°C och (1) (2) vattenkylts (3) Tvärprovstycke glödgat vid ll2l°C och vattenkylt (4) Tvärprovstycke glödgat vid l066°C och vattenkylt Övergångstemperaturerna i tabell V visar, att stålet enligt föreliggande uppfinning kan kallvalsas, formas och svetsas, även om en viss förvärmning tidvis kan vara önskvärd. De niobhaltiga provstyckena hade lägre över- gångstemperaturer än de titanhaltiga provstyckena. Prov- styckena med både titan och niob hade övergångstempera- turer mellan övergångstemperaturerna för de niobhaltiga och titanhaltiga provstyckena.The toughness was assessed by determining the transition temperature using the Charpy V impact specimen of the hot-rolled and annealed material (3,175n0,008 mm specimens) and for the welded material (1,575-1,565: 1,0008 mm specimens). The transition temperature was based on the appearance with 50% ductile and 50% brittle fracture. the transition temperatures are given in Table V. 80Û1869 ~ 0 10 15 20 30 35 8 TABLE V transition temperature (OC) - Hot rolled and Hot Welded state Welded state A _3,9 (1> nlgm B l5,6 (1) 85'0 <3) C 26.7 (1) 68.3 (3) D 4e, 1 (1) ss, o (3) E 11e, 3 (1) 9o, 6 (3) F 1o4,4 (l) s7, a ( 3) G -37.2 (2) 3s, o (4) H _ 4e, 9 (4) I 3s, o (2) 71.1 (4) J 43.3 (2) s4.4 (4) K 1s, 6 (2) 4s, 9 (4) L 32.2 (2) 43.3 (4) M 4o, s (2) 57.2 (4) N 6a, 3 (2) eo, o ( 4) Q 54.4 (2) 9s, 9 (4) The strip had been annealed at 111 ° C and air cooled before welding The strip had been annealed at 1066 ° C before welding and (1) (2) water cooled (3) Cross member annealed at ll2l ° C and water-cooled (4) Cross-piece annealed at 1066 ° C and water-cooled The transition temperatures in Table V show that the steel of the present invention can be cold rolled, shaped and welded, although some preheating may occasionally be desirable. The niobium-containing specimens had lower transition temperatures than the titanium-containing specimens. The test pieces with both titanium and niobium had transition temperatures between the transition temperatures for the niobium-containing and titanium-containing test pieces.
Fackmannen inser, att de nya principerna enligt före- liggande uppfinning icke får anses vara begränsade av de speciella angivna exemplen och att modifikationer sålunda är möjliga inom ramen för de efterföljande patentkraven.Those skilled in the art will appreciate that the novel principles of the present invention may not be construed as being limited by the specific examples set forth and that modifications are thus possible within the scope of the appended claims.
Claims (8)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10937380A | 1980-01-03 | 1980-01-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8001869L SE8001869L (en) | 1981-07-04 |
| SE436577B true SE436577B (en) | 1985-01-07 |
Family
ID=22327323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8001869A SE436577B (en) | 1980-01-03 | 1980-03-11 | FERRITIC STAINLESS STEEL AND APPLICATION OF CAP |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5698459A (en) |
| KR (1) | KR850000995B1 (en) |
| AT (1) | AT376706B (en) |
| AU (1) | AU535724B2 (en) |
| BE (1) | BE882792A (en) |
| BR (1) | BR8001876A (en) |
| CA (1) | CA1163471A (en) |
| CS (1) | CS216220B2 (en) |
| DE (1) | DE3012957A1 (en) |
| ES (1) | ES492375A0 (en) |
| FR (1) | FR2473069A1 (en) |
| GB (1) | GB2066848B (en) |
| IT (1) | IT1188919B (en) |
| MX (1) | MX6668E (en) |
| NL (1) | NL8001739A (en) |
| NO (1) | NO154585C (en) |
| PL (1) | PL124421B1 (en) |
| SE (1) | SE436577B (en) |
| SU (1) | SU1258328A3 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6331535A (en) * | 1986-07-23 | 1988-02-10 | Jgc Corp | Apparatus for treating carbon-containing compound having carbon precipitation suppressing property |
| US10883160B2 (en) | 2018-02-23 | 2021-01-05 | Ut-Battelle, Llc | Corrosion and creep resistant high Cr FeCrAl alloys |
| TWI750077B (en) * | 2020-04-15 | 2021-12-11 | 日商日鐵不鏽鋼股份有限公司 | Fertilizer-based stainless steel material and manufacturing method thereof |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA922543A (en) * | 1969-07-11 | 1973-03-13 | The International Nickel Company Of Canada | Corrosion resistant ferritic stainless steel |
| GB1359629A (en) * | 1971-10-26 | 1974-07-10 | Deutsche Edelstahlwerke Gmbh | Corrosion-resistant ferritic chrome steel |
| DK143202C (en) * | 1972-04-14 | 1981-11-23 | Nyby Bruk Ab | WELDED CONSTRUCTIONS LIKE HEAT EXCHANGERS |
| AT338854B (en) * | 1972-09-04 | 1977-09-26 | Ver Edelstahlwerke Ag | FERRITIC OR FERRITIC-AUSTENITIC STEEL ALLOYS FOR OBJECTS THAT ARE CORROSION-RESISTANT TO ACID AND WATER MIXTURES UP TO 70 DEGREES C. |
| JPS5241113A (en) * | 1975-09-30 | 1977-03-30 | Nippon Steel Corp | Ferritic stainless steel having high toughness and high corrosion resi stance |
| GB1565419A (en) * | 1976-04-27 | 1980-04-23 | Crucible Inc | Stainless steel welded articles |
| DE2701329C2 (en) * | 1977-01-14 | 1983-03-24 | Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf | Corrosion-resistant ferritic chrome-molybdenum-nickel steel |
-
1980
- 1980-03-11 SE SE8001869A patent/SE436577B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-12 NO NO800713A patent/NO154585C/en unknown
- 1980-03-13 AU AU56418/80A patent/AU535724B2/en not_active Ceased
- 1980-03-25 NL NL8001739A patent/NL8001739A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-03-28 BR BR8001876A patent/BR8001876A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-31 IT IT48299/80A patent/IT1188919B/en active
- 1980-04-01 CA CA000348952A patent/CA1163471A/en not_active Expired
- 1980-04-02 DE DE19803012957 patent/DE3012957A1/en not_active Ceased
- 1980-04-02 GB GB8011020A patent/GB2066848B/en not_active Expired
- 1980-04-07 KR KR1019800001438A patent/KR850000995B1/en active
- 1980-04-15 BE BE0/200229A patent/BE882792A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-04-18 FR FR8008817A patent/FR2473069A1/en active Granted
- 1980-05-02 JP JP5935980A patent/JPS5698459A/en active Granted
- 1980-05-06 SU SU2917251A patent/SU1258328A3/en active
- 1980-05-13 AT AT0255980A patent/AT376706B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-05-26 MX MX808842U patent/MX6668E/en unknown
- 1980-06-12 ES ES492375A patent/ES492375A0/en active Granted
- 1980-07-30 CS CS805325A patent/CS216220B2/en unknown
- 1980-09-11 PL PL1980226698A patent/PL124421B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR830002901A (en) | 1983-05-31 |
| GB2066848B (en) | 1983-06-02 |
| PL124421B1 (en) | 1983-01-31 |
| SU1258328A3 (en) | 1986-09-15 |
| IT1188919B (en) | 1988-01-28 |
| CS216220B2 (en) | 1982-10-29 |
| DE3012957A1 (en) | 1981-09-03 |
| NO800713L (en) | 1981-07-06 |
| AU5641880A (en) | 1981-07-09 |
| MX6668E (en) | 1985-10-07 |
| GB2066848A (en) | 1981-07-15 |
| CA1163471A (en) | 1984-03-13 |
| NO154585B (en) | 1986-07-28 |
| IT8048299A1 (en) | 1981-10-01 |
| JPH0321625B2 (en) | 1991-03-25 |
| FR2473069B1 (en) | 1984-12-07 |
| FR2473069A1 (en) | 1981-07-10 |
| ES8105040A1 (en) | 1981-05-16 |
| ES492375A0 (en) | 1981-05-16 |
| KR850000995B1 (en) | 1985-07-15 |
| SE8001869L (en) | 1981-07-04 |
| BR8001876A (en) | 1981-07-14 |
| NO154585C (en) | 1986-11-05 |
| AU535724B2 (en) | 1984-04-05 |
| PL226698A1 (en) | 1981-08-07 |
| AT376706B (en) | 1984-12-27 |
| NL8001739A (en) | 1981-08-03 |
| JPS5698459A (en) | 1981-08-07 |
| ATA255980A (en) | 1984-05-15 |
| IT8048299A0 (en) | 1980-03-31 |
| BE882792A (en) | 1980-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Pohl et al. | Effect of intermetallic precipitations on the properties of duplex stainless steel | |
| SF et al. | Improved model for static recrystallization kinetics of hot deformed austenite in low alloy and Nb/V microalloyed steels | |
| RU2405850C2 (en) | Titanium alloy for corrosion resistant materials | |
| ES2300088T3 (en) | DUPLEX STEEL ALLOY. | |
| WO2018155041A1 (en) | High strength seamless stainless steel pipe for oil well and production method therefor | |
| JP2002538296A (en) | Highly corrosion resistant alloy that can be extruded and drawn | |
| BR102012027286A2 (en) | HIGH RESISTANCE COLD LAMINATED STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCTION | |
| HUT65000A (en) | Austenitic nickel and molybdene alloy | |
| JP2014500907A (en) | Ni-Fe-Cr-Mo-alloy | |
| McKamey et al. | Creep properties of phosphorus+ boron-modified alloy 718 | |
| SE436577B (en) | FERRITIC STAINLESS STEEL AND APPLICATION OF CAP | |
| US2862812A (en) | Substantially nickel-free austenitic and corrosion resisting cr-mn-n steels | |
| EP0091308B1 (en) | Corrosion resistant nickel base alloy | |
| Miyazawa et al. | Effect on impact properties of adding tantalum to V-4Cr-4Ti ternary vanadium alloy | |
| EP0380630A1 (en) | Use of a high damping capacity, two-phase fe-mn-al-c alloy. | |
| SE436576C (en) | FERRITIC STAINLESS STEEL AND APPLICATION OF CAP | |
| JPS5914099B2 (en) | Duplex stainless steel with excellent hot workability and local corrosion resistance | |
| JP2023504842A (en) | Nickel-chromium-iron-aluminum alloy with excellent workability, creep strength and corrosion resistance and its use | |
| CA1075048A (en) | Low permeability, nonmagnetic alloy steel | |
| JPS5956556A (en) | Ni alloy with superior intergranular corrosion resistance and stress corrosion cracking resistance | |
| Richards et al. | Mechanical properties of beryllium copper at subzero temperatures | |
| Gerlich et al. | Thermoelastic properties of 350 grade maraging steel | |
| Buch | Young’s Moduli of Pure Metals-Review of Some Relations at Various Temperatures | |
| Liu et al. | Experimental Phase Diagram of the Al–Mo–Gd Ternary System at 773 K | |
| Landstone et al. | Physical properties of some nickel-base alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8001869-0 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8001869-0 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8001869-0 Format of ref document f/p: F |