JPH0320478A - 高合金再溶融カムの製造方法 - Google Patents
高合金再溶融カムの製造方法Info
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- JPH0320478A JPH0320478A JP15499989A JP15499989A JPH0320478A JP H0320478 A JPH0320478 A JP H0320478A JP 15499989 A JP15499989 A JP 15499989A JP 15499989 A JP15499989 A JP 15499989A JP H0320478 A JPH0320478 A JP H0320478A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〉
本発明は、高合金再溶融カムの製造方法に関するもので
ある。
ある。
（従来の技術）
近年、自動車用エンジンにおける高出力化の傾向はます
ます大きくなってきており、それに伴って、例えば、工
冫ジンの動弁機構を構成するカムシャフトにおける摺動
部位であるカム面には、より高い面圧がかかることとな
ってきている。従って、当該摺動部位における耐摩耗特
性の向上が不可欠となってきつつある。このため、カム
シャフト等の摺動部材における摺動部位に表面硬化層を
形成させることが行なわれてきている。
ます大きくなってきており、それに伴って、例えば、工
冫ジンの動弁機構を構成するカムシャフトにおける摺動
部位であるカム面には、より高い面圧がかかることとな
ってきている。従って、当該摺動部位における耐摩耗特
性の向上が不可欠となってきつつある。このため、カム
シャフト等の摺動部材における摺動部位に表面硬化層を
形成させることが行なわれてきている。
上記の如き表面硬化層を形成する方法の一つとして、鋳
鉄製カムの表面を高密度エネルギー照射装Ｒ（例えば、
ＴＩＧアークトーチ等）で照射することにより再溶融し
、この時の鋳鉄材料内部への熱伝導によって急冷させ、
高硬度なチル層を形成するようにしたものが知られてい
る。さらに、前記再溶融時に、鋳鉄製カムの所望部位に
Ｃｒ，Ｍｏ等の炭化物生成元素を供給すると、母材の組
成と異なる高硬度な高合金再溶融層を得ることができる
ことも良く知られており、炭化物生成元素を鋳鉄製カム
の所望部位に供給する方法として、高合金粉末を含むシ
ート材を用いるものが提案されている。例えば、特開昭
６０−２３０９８６号公報にも開示されているように、
高合金粉末にアクリル樹脂を添加し、アセトン等の溶剤
で希釈、混練して厚さ０．１−１．０−園のシート状に
成形したものを鋳鉄製カムの表面に接着し、脱ロウ処理
後、ＴＩＧアークトーチ等を用いて粉末シート材とカム
表面とを同時に再溶融することにより高合金化する方法
がある。
鉄製カムの表面を高密度エネルギー照射装Ｒ（例えば、
ＴＩＧアークトーチ等）で照射することにより再溶融し
、この時の鋳鉄材料内部への熱伝導によって急冷させ、
高硬度なチル層を形成するようにしたものが知られてい
る。さらに、前記再溶融時に、鋳鉄製カムの所望部位に
Ｃｒ，Ｍｏ等の炭化物生成元素を供給すると、母材の組
成と異なる高硬度な高合金再溶融層を得ることができる
ことも良く知られており、炭化物生成元素を鋳鉄製カム
の所望部位に供給する方法として、高合金粉末を含むシ
ート材を用いるものが提案されている。例えば、特開昭
６０−２３０９８６号公報にも開示されているように、
高合金粉末にアクリル樹脂を添加し、アセトン等の溶剤
で希釈、混練して厚さ０．１−１．０−園のシート状に
成形したものを鋳鉄製カムの表面に接着し、脱ロウ処理
後、ＴＩＧアークトーチ等を用いて粉末シート材とカム
表面とを同時に再溶融することにより高合金化する方法
がある。
（発明が解決しようとする課題）
上記の如き公知方法による場合、再溶融時において飛散
した合金粉末や金属蒸気の影響をＴＩＧアークトーチの
電極が受けて、電極の異常摩耗を起こすおそれがある。
した合金粉末や金属蒸気の影響をＴＩＧアークトーチの
電極が受けて、電極の異常摩耗を起こすおそれがある。
例えば、金属蒸気の影響により電極が酸化消耗するおそ
れがあるし、飛散合金粉末が電極に付着すると、電極の
溶損を来すおそれがある。ところで、鋳鉄製カム表面に
前記シ一ト材を接着すると、合金粉末のバインダ用とし
て樹脂バインダが使用されている関係から、シート材接
着部位における電気抵抗が大きくなってくるため、ＴＩ
Ｇアークトーチの電極とシート材との距ｉｉｌｌ（換言
すれば、アーク間距離）を近くしなければ、放電アーク
の着火が難しくなる。一方、ＴＩＧアークトーチの電極
とシート材との距離が近付きすぎると、前述した合金粉
末の飛散および金属蒸気の影響を受けやすくなるという
不具合がある。
れがあるし、飛散合金粉末が電極に付着すると、電極の
溶損を来すおそれがある。ところで、鋳鉄製カム表面に
前記シ一ト材を接着すると、合金粉末のバインダ用とし
て樹脂バインダが使用されている関係から、シート材接
着部位における電気抵抗が大きくなってくるため、ＴＩ
Ｇアークトーチの電極とシート材との距ｉｉｌｌ（換言
すれば、アーク間距離）を近くしなければ、放電アーク
の着火が難しくなる。一方、ＴＩＧアークトーチの電極
とシート材との距離が近付きすぎると、前述した合金粉
末の飛散および金属蒸気の影響を受けやすくなるという
不具合がある。
本発明は、上記の点に鑑みてなされたもので、再溶融開
始時における放電アークの着火を容易ならしめるととも
に、再溶融処理時における電極の異常摩耗を防止し得る
ようにすることを目的とするものである。
始時における放電アークの着火を容易ならしめるととも
に、再溶融処理時における電極の異常摩耗を防止し得る
ようにすることを目的とするものである。
（課題を解決するための方法）
本発明では、上記課題を解決するための方法として、対
象加工部品であるカムシャフト素材のカム表面に、耐摩
耗性の高合金粉末と樹脂バインダとからなるシート材が
接着されたシート材接着部と、前記シート材が接着され
ていない非シート材接着部とを形成し、前記カムシャフ
ト素材を回転させつつＴＩＧアークトーチにより前記シ
ート材を再溶融するに当たって、まず、前記非シート材
接着部において前記ＴＩＧアークトーチの電極をカム表
面に近付けて放電アークを着火させ、その後の回転によ
って到来する前記シート材接着部においては前記ＴＩＧ
アークトーチの電極をカム表面から遠ざけるようにして
いる。
象加工部品であるカムシャフト素材のカム表面に、耐摩
耗性の高合金粉末と樹脂バインダとからなるシート材が
接着されたシート材接着部と、前記シート材が接着され
ていない非シート材接着部とを形成し、前記カムシャフ
ト素材を回転させつつＴＩＧアークトーチにより前記シ
ート材を再溶融するに当たって、まず、前記非シート材
接着部において前記ＴＩＧアークトーチの電極をカム表
面に近付けて放電アークを着火させ、その後の回転によ
って到来する前記シート材接着部においては前記ＴＩＧ
アークトーチの電極をカム表面から遠ざけるようにして
いる。
（作 用）
本発明では、上記方法により次のような作用が得られる
。
。
即ち、カムシャフト素材のカムにおける非シート材接着
部においてＴＩＧアークトーチの電極をカム表面に近付
けることにより、放電アークが極めて容易に着火せしめ
られるとともに、シート材接着部においてはＴＩＧアー
クトーチの電極をカム表面から遠ざけることにより、再
溶融時において発生する合金粉末の表面および金属蒸気
による電極への悪影響が抑制されることとなる。
部においてＴＩＧアークトーチの電極をカム表面に近付
けることにより、放電アークが極めて容易に着火せしめ
られるとともに、シート材接着部においてはＴＩＧアー
クトーチの電極をカム表面から遠ざけることにより、再
溶融時において発生する合金粉末の表面および金属蒸気
による電極への悪影響が抑制されることとなる。
（発明の効果）
本発明によれば、対象加工部品であるカムシャフト素材
のカム表面に、耐摩耗性の高合金粉末と樹脂バインダと
からなるシート材が接着されたシート材接着部と、前記
シート材が接着されていない非シート材接着部とを形成
し、前記カムシャフト素材を回転させつつＴＩＧアーク
トーチにより前記シート材を再溶融するに当たって、ま
ず、前記非シート材接着部において前記ＴＩＧアークト
ーチの電極をカム表面に近付けて放電アークを着火させ
、その後の回転によって到来する前記シート材接着部に
おいては前記ＴＩＧアークトーチの電極をカム表面から
遠ざけるようにしたので、カム表面における非シート材
接着部においてはＴＩＧアークトーチの電極をカム表面
に近付けることにより、放電アークを極めて容易に着火
せしめることができることとなるとともに、シート材接
着部においてはＴＩＧアークトーチの電極をカム表面か
ら遠ざけることにより、再溶融時において発生する合金
粉末の表面および金属蒸気による電極ヘの悪影響が抑制
され得ることとなり、ＴＩＧア−１トーチへの着火を容
易ならしめ、しかも１ｉ極の損耗を可及的に少なくする
ことができるという優れた効果がある。 （実施例） 以下、添付の図面を参照して本発明の実施例を説明する
。
のカム表面に、耐摩耗性の高合金粉末と樹脂バインダと
からなるシート材が接着されたシート材接着部と、前記
シート材が接着されていない非シート材接着部とを形成
し、前記カムシャフト素材を回転させつつＴＩＧアーク
トーチにより前記シート材を再溶融するに当たって、ま
ず、前記非シート材接着部において前記ＴＩＧアークト
ーチの電極をカム表面に近付けて放電アークを着火させ
、その後の回転によって到来する前記シート材接着部に
おいては前記ＴＩＧアークトーチの電極をカム表面から
遠ざけるようにしたので、カム表面における非シート材
接着部においてはＴＩＧアークトーチの電極をカム表面
に近付けることにより、放電アークを極めて容易に着火
せしめることができることとなるとともに、シート材接
着部においてはＴＩＧアークトーチの電極をカム表面か
ら遠ざけることにより、再溶融時において発生する合金
粉末の表面および金属蒸気による電極ヘの悪影響が抑制
され得ることとなり、ＴＩＧア−１トーチへの着火を容
易ならしめ、しかも１ｉ極の損耗を可及的に少なくする
ことができるという優れた効果がある。 （実施例） 以下、添付の図面を参照して本発明の実施例を説明する
。
まず、Ｍｏ：１． ５〜５． ０重量％、Ｃｒ：１Ｇ．
Ｏ重量％以下、Ｐ：０．５〜３．０重量％、Ｃ：１，５
〜５．０重量％、Ｆｅ；残部の組成を有し、粉末粒度：
２００メッシュ以下の共晶合金粉末に、アクリル系樹脂
：６、０重量％を添加し、アセトンで希釈、混練した後
、厚さ：０．８問のシート状に成形したシート材２（第
１図参照）を用意する。該シート状２をアクリル系樹脂
の接着テープ（図示省略）を用いてカムシャフト素材Ｗ
のカム１表面の高合金化所望部位に接着した。すると、
カム１の表面には、シート材２が接着されたシート材接
着部１ａとシート材２が接着されず金属面が露出した非
シート材接着部１ｂとが形成されることとなる。なお、
前記カムｌの表面は、鋳造後、黒皮を除去し、表面粗さ
を４Ｓ以下とされている。しかる後、前記カムシャフト
素材Ｗに対して窒素ガス雰囲気中で３００℃Ｘ ｌｈｒ
の脱ロウ処理を行った後、ＴＩＧアークトーチ３を用い
て高合金再溶融処理を行った。符号４はＴｒＧアークト
ーチ３から照射される放電アーク、５はシールドガスで
ある。
Ｏ重量％以下、Ｐ：０．５〜３．０重量％、Ｃ：１，５
〜５．０重量％、Ｆｅ；残部の組成を有し、粉末粒度：
２００メッシュ以下の共晶合金粉末に、アクリル系樹脂
：６、０重量％を添加し、アセトンで希釈、混練した後
、厚さ：０．８問のシート状に成形したシート材２（第
１図参照）を用意する。該シート状２をアクリル系樹脂
の接着テープ（図示省略）を用いてカムシャフト素材Ｗ
のカム１表面の高合金化所望部位に接着した。すると、
カム１の表面には、シート材２が接着されたシート材接
着部１ａとシート材２が接着されず金属面が露出した非
シート材接着部１ｂとが形成されることとなる。なお、
前記カムｌの表面は、鋳造後、黒皮を除去し、表面粗さ
を４Ｓ以下とされている。しかる後、前記カムシャフト
素材Ｗに対して窒素ガス雰囲気中で３００℃Ｘ ｌｈｒ
の脱ロウ処理を行った後、ＴＩＧアークトーチ３を用い
て高合金再溶融処理を行った。符号４はＴｒＧアークト
ーチ３から照射される放電アーク、５はシールドガスで
ある。
本実施例における高合金再溶融処理は、次のような手法
により行った。
により行った。
即ち、第ｌ図図示の如く、加工用のカムシャフト素材Ｗ
とほぼ同一形状を有するマスターカムシャフトＷ′を用
意し、該マスターカムシャフトＷ′を前記カムシャフト
素材Ｗと同期回転させ得るように構成するとともに、こ
のマスターカムシャフトＷ′の模型カムｌ′表面に当接
される倣い装置３′と前記ＴＩＧアークトーチ３とを連
動可能に連結して構成された装置が用いられる。なお、
この場合、前記マスターカムシャフトＷ′の模型カム１
′においては、カムシャフト素材Ｗのカム１における非
シート材接着部１ｂに対応する部位は、所定厚さｔだけ
研削された縮小ベース部１ｂ’ とされている。符号１
ａ’はカムシャフト素材Ｗのカムｌと同形状を呈する対
称部である。
とほぼ同一形状を有するマスターカムシャフトＷ′を用
意し、該マスターカムシャフトＷ′を前記カムシャフト
素材Ｗと同期回転させ得るように構成するとともに、こ
のマスターカムシャフトＷ′の模型カムｌ′表面に当接
される倣い装置３′と前記ＴＩＧアークトーチ３とを連
動可能に連結して構成された装置が用いられる。なお、
この場合、前記マスターカムシャフトＷ′の模型カム１
′においては、カムシャフト素材Ｗのカム１における非
シート材接着部１ｂに対応する部位は、所定厚さｔだけ
研削された縮小ベース部１ｂ’ とされている。符号１
ａ’はカムシャフト素材Ｗのカムｌと同形状を呈する対
称部である。
上記の如き装置において、カムシャフト素材Ｗとマスタ
ーカムシャフトＷ′とを同期回転させると、第１図鎖線
図示の如く、倣い装置３′がマスターカムシャフトＷ′
の模型カム１′における縮小ベース部１ｂ’に当接され
ている場合においては、ＴＩＧアークトーチ３の電極３
ａはカムシャフト素材Ｗのカムｌにおける非シート材接
着部１ｂに対向せしめられることとなり、そのアーク間
距離はＬ．となり、第１図実線図示の如く、倣い装置３
′がマスターカムシャフトＷ′の模型カム１′における
対称部１ｂ’に当接されている場合においては、ＴＩＧ
アークトーチ３の電極３ａはカムシャフト素材Ｗのカム
１におけるシート材接着部１ａに対向せしめられること
となり、そのアーク間距離はＬ！となる。従って、マス
ターカムシャフトＷ′の模型カム１′における縮小ベー
ス部１ｂ’の形成により、前記アーク間距離Ｌ Ｉ＋
Ｌ ，間には、Ｌ，＜Ｌｌの関係が成立することとなる
のである。つまり、カムシャフト素材Ｗおよびマスター
カムシャフトＷ′の回転に伴って、ＴＩＧアーク３の電
極３ａは、カム１の非シート材接着部１ｂと対向する際
には近付けられ、シート材接着部１ａと対向する際には
遠ざけられることとなり、カムｌにおける非シート材接
着部１ｂとの対向時における放電，アークの着火が極め
て容易とされる一方、その後のカムシャフト素材Ｗの回
転により、カシ一ト材接着部１ａとの対向時には合金粉
末の飛散および金属蒸気の影響を抑制された状態での高
合金再溶融が施されることとなるのである。
ーカムシャフトＷ′とを同期回転させると、第１図鎖線
図示の如く、倣い装置３′がマスターカムシャフトＷ′
の模型カム１′における縮小ベース部１ｂ’に当接され
ている場合においては、ＴＩＧアークトーチ３の電極３
ａはカムシャフト素材Ｗのカムｌにおける非シート材接
着部１ｂに対向せしめられることとなり、そのアーク間
距離はＬ．となり、第１図実線図示の如く、倣い装置３
′がマスターカムシャフトＷ′の模型カム１′における
対称部１ｂ’に当接されている場合においては、ＴＩＧ
アークトーチ３の電極３ａはカムシャフト素材Ｗのカム
１におけるシート材接着部１ａに対向せしめられること
となり、そのアーク間距離はＬ！となる。従って、マス
ターカムシャフトＷ′の模型カム１′における縮小ベー
ス部１ｂ’の形成により、前記アーク間距離Ｌ Ｉ＋
Ｌ ，間には、Ｌ，＜Ｌｌの関係が成立することとなる
のである。つまり、カムシャフト素材Ｗおよびマスター
カムシャフトＷ′の回転に伴って、ＴＩＧアーク３の電
極３ａは、カム１の非シート材接着部１ｂと対向する際
には近付けられ、シート材接着部１ａと対向する際には
遠ざけられることとなり、カムｌにおける非シート材接
着部１ｂとの対向時における放電，アークの着火が極め
て容易とされる一方、その後のカムシャフト素材Ｗの回
転により、カシ一ト材接着部１ａとの対向時には合金粉
末の飛散および金属蒸気の影響を抑制された状態での高
合金再溶融が施されることとなるのである。
さて、上記の如き手法による高合金再溶融処理を施すに
当たって、ＴＩＧアークトーチ３の電極３ａと対象加工
部品であるカムｌとの距離（Ｆｆ！８言すれば、アーク
着火時のアーク間距離Ｌ１および高合金再溶融時のアー
ク間距離Ｌ．）を変えて、種々のテストを行ったところ
、下記表−１に示す結果が得られた。
当たって、ＴＩＧアークトーチ３の電極３ａと対象加工
部品であるカムｌとの距離（Ｆｆ！８言すれば、アーク
着火時のアーク間距離Ｌ１および高合金再溶融時のアー
ク間距離Ｌ．）を変えて、種々のテストを行ったところ
、下記表−１に示す結果が得られた。
なお、この時の高合金再溶融処理条件は、ビーム電流：
７０ 〜ＩＯＯＡ，カム回転数：０． ６ｒｐａ、オシ
レ一ト巾：Ｈ開、オシレート回数＝３ａ回／分、シール
ドガス（Ａｒガス）の圧力：２． Ｏｋｇ／ ａｓ”、
シールドガス（Ａｒガス）の流量：２０１／分であった
。
７０ 〜ＩＯＯＡ，カム回転数：０． ６ｒｐａ、オシ
レ一ト巾：Ｈ開、オシレート回数＝３ａ回／分、シール
ドガス（Ａｒガス）の圧力：２． Ｏｋｇ／ ａｓ”、
シールドガス（Ａｒガス）の流量：２０１／分であった
。
表−１
上記結果によれば、アーク着火時におけるアーク間距離
し，が４．２−一以上となると、着火が困難となり、高
合金再溶融処理時におけるアーク間距離Ｌ，が４．２一
鴎未満となると、ＴＩＧアークトーチ３の電極３ｍが異
常に損耗し、逆に５，７０以上に広げると、処理途中で
失火することがわかる。上記事実によれば、上記表−１
における実施例１．２における如く、アーク着火時にお
けるアーク間距離Ｌ１は４．２園一未満とし、高合金再
溶融処理時におけるアーク間距離Ｌ，は４．２〜５．６
−１の範囲とするのが望ましい。従って、アーク間距Ｍ
Ｌ＋，Ｌｔが上記の如く設定され得るように、前述のマ
スターカムシャフトＷ′における模型カム１′の形状お
よび倣い装置３′ とＴＩＧアークトーチ３との関係を
設計するのが望ましいのである。
し，が４．２−一以上となると、着火が困難となり、高
合金再溶融処理時におけるアーク間距離Ｌ，が４．２一
鴎未満となると、ＴＩＧアークトーチ３の電極３ｍが異
常に損耗し、逆に５，７０以上に広げると、処理途中で
失火することがわかる。上記事実によれば、上記表−１
における実施例１．２における如く、アーク着火時にお
けるアーク間距離Ｌ１は４．２園一未満とし、高合金再
溶融処理時におけるアーク間距離Ｌ，は４．２〜５．６
−１の範囲とするのが望ましい。従って、アーク間距Ｍ
Ｌ＋，Ｌｔが上記の如く設定され得るように、前述のマ
スターカムシャフトＷ′における模型カム１′の形状お
よび倣い装置３′ とＴＩＧアークトーチ３との関係を
設計するのが望ましいのである。
第１図は本発明の高合金再溶融カムの製造方広に用いら
れる装置の概略構成図である。 １・−◆●・・カム ｌａ ・・・・・シート材接着部 ｌｂ・・・・・非シート材接着部 ２・・・・・●シ一ト材 ３・・・・・●ＴＩＧアークトーチ ３ａ・・・・・電極 ４●●◆◆●●放電アーク ５●●●●●−シールドガス Ｗ・・・・・・対象加工部品（カムシャフト素材）１ａ Ｙ カム シート材接首部 非シート材接首部 シート材 ＴＩらアークトーチ ′１１Ｃ泳 放Ｘｌｉアーク シールドガス 対ＩＱ加工部品（カムシャフト素材）
れる装置の概略構成図である。 １・−◆●・・カム ｌａ ・・・・・シート材接着部 ｌｂ・・・・・非シート材接着部 ２・・・・・●シ一ト材 ３・・・・・●ＴＩＧアークトーチ ３ａ・・・・・電極 ４●●◆◆●●放電アーク ５●●●●●−シールドガス Ｗ・・・・・・対象加工部品（カムシャフト素材）１ａ Ｙ カム シート材接首部 非シート材接首部 シート材 ＴＩらアークトーチ ′１１Ｃ泳 放Ｘｌｉアーク シールドガス 対ＩＱ加工部品（カムシャフト素材）
Claims (1)
- １． 対象加工部品であるカムシャフト素材のカム表面
に、耐摩耗性の高合金粉末と樹脂バインダとからなるシ
ート材が接着されたシート材接着部と、前記シート材が
接着されていない非シート材接着部とを形成し、前記カ
ムシャフト素材を回転させつつＴＩＧアークトーチによ
り前記シート材を再溶融するに当たって、まず、前記非
シート材接着部において前記ＴＩＧアークトーチの電極
をカム表面に近付けて放電アークを発生させ、その後の
回転によって到来する前記シート材接着部においては前
記ＴＩＧアークトーチの電極をカム表面から遠ざけるよ
うにしたことを特徴とする高合金再溶融カムの製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15499989A JPH0320478A (ja) | 1989-06-16 | 1989-06-16 | 高合金再溶融カムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15499989A JPH0320478A (ja) | 1989-06-16 | 1989-06-16 | 高合金再溶融カムの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0320478A true JPH0320478A (ja) | 1991-01-29 |
Family
ID=15596489
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15499989A Pending JPH0320478A (ja) | 1989-06-16 | 1989-06-16 | 高合金再溶融カムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0320478A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009069669A1 (ja) | 2007-11-26 | 2009-06-04 | Bridgestone Corporation | 銅－亜鉛合金電気めっき浴およびこれを用いためっき方法 |
| US10662582B2 (en) | 2014-06-12 | 2020-05-26 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Cable rubberized in situ comprising a rubberizing composition comprising a corrosion inhibitor |
-
1989
- 1989-06-16 JP JP15499989A patent/JPH0320478A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009069669A1 (ja) | 2007-11-26 | 2009-06-04 | Bridgestone Corporation | 銅－亜鉛合金電気めっき浴およびこれを用いためっき方法 |
| US10662582B2 (en) | 2014-06-12 | 2020-05-26 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Cable rubberized in situ comprising a rubberizing composition comprising a corrosion inhibitor |
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