JPH0320063Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0320063Y2 JPH0320063Y2 JP1985060182U JP6018285U JPH0320063Y2 JP H0320063 Y2 JPH0320063 Y2 JP H0320063Y2 JP 1985060182 U JP1985060182 U JP 1985060182U JP 6018285 U JP6018285 U JP 6018285U JP H0320063 Y2 JPH0320063 Y2 JP H0320063Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slider
- press
- connecting rod
- reduction
- head
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 17
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims description 14
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000006748 scratching Methods 0.000 description 1
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Landscapes
- Presses And Accessory Devices Thereof (AREA)
- Press Drives And Press Lines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
スラブの熱間圧延において大巾圧下を行う幅圧
下プレスのような大型プレス装置の改良に関連し
てこの明細書では、スライダの円滑位定な往復運
動を確保するように工夫した大型プレス装置の構
造に係る考案を提案する。
下プレスのような大型プレス装置の改良に関連し
てこの明細書では、スライダの円滑位定な往復運
動を確保するように工夫した大型プレス装置の構
造に係る考案を提案する。
近年、熱間圧延において、スラブの巾を変更す
るためにプレスを用いる方法が開発され（特開昭
59−101201号公報）、このスラブの大巾圧下に用
いるプレスは圧下力が数千トンに及ぶ大型の強力
なものが使用される。
るためにプレスを用いる方法が開発され（特開昭
59−101201号公報）、このスラブの大巾圧下に用
いるプレスは圧下力が数千トンに及ぶ大型の強力
なものが使用される。
〔従来の技術）
従来の大型メカニカルフオージングプレスの構
造は一般にクランクピンの偏心回転運動をスライ
ダの往復運動に変換して伝達するコネクテイング
ロツドについては、先端にピツトマンと呼ばれる
半円のすべり軸受けが、そしてクランクピン側に
もすべり軸受けが用いられる。
造は一般にクランクピンの偏心回転運動をスライ
ダの往復運動に変換して伝達するコネクテイング
ロツドについては、先端にピツトマンと呼ばれる
半円のすべり軸受けが、そしてクランクピン側に
もすべり軸受けが用いられる。
すべり軸受は、ころがり軸受に対して、小さい
形状寸法で大きい負荷に耐えられ、機械本体を小
さくできる大きいメリツトがある半面、すべり軸
受の摩擦係数が比較的大きいことから、コネクテ
イングロツドの揺動がそのままスライダに伝達さ
れて、スライダが揺動するという現象が生じる。
形状寸法で大きい負荷に耐えられ、機械本体を小
さくできる大きいメリツトがある半面、すべり軸
受の摩擦係数が比較的大きいことから、コネクテ
イングロツドの揺動がそのままスライダに伝達さ
れて、スライダが揺動するという現象が生じる。
加えてクランクピン側では、回転の摩擦ロスが
生じるため、駆動源の容量を大きくする必要があ
る。
生じるため、駆動源の容量を大きくする必要があ
る。
（考案が解決しようとする問題点）
コネクテイングロツドによる回転−往復運動の
伝達におけるスライダの揺動を防止するととも
に、クランクまわりにおける摩擦ロスを低減させ
て、大型プレスとくにスラブの幅圧下用プレスの
作動に適合させることがこの考案の目的である。
伝達におけるスライダの揺動を防止するととも
に、クランクまわりにおける摩擦ロスを低減させ
て、大型プレスとくにスラブの幅圧下用プレスの
作動に適合させることがこの考案の目的である。
（問題点を解決するための手段）
本考案は金型を取付ける圧下ヘツド５と、クラ
ンクピン１の偏心回転運動に基づきコネクテイン
グロツド２を介して往復運動をするスライダ４
と、該スライダ４と前記圧下ヘツド５との間隔を
調整するとともにスライダ４の往復運動を圧下ヘ
ツド５に伝達するためのスクリユー６とを有する
熱間スラブの幅圧下用横置大型プレスであつて、
偏心回転運動を行うクランクピン１と往復運動を
行うスライダ４との間を連結するコネクテイング
ロツド２を、クランクピン１及びスライダ４と、
それぞれころがり軸受により連結して成る熱間ス
ラブの幅圧下用横置大型プレスである。
ンクピン１の偏心回転運動に基づきコネクテイン
グロツド２を介して往復運動をするスライダ４
と、該スライダ４と前記圧下ヘツド５との間隔を
調整するとともにスライダ４の往復運動を圧下ヘ
ツド５に伝達するためのスクリユー６とを有する
熱間スラブの幅圧下用横置大型プレスであつて、
偏心回転運動を行うクランクピン１と往復運動を
行うスライダ４との間を連結するコネクテイング
ロツド２を、クランクピン１及びスライダ４と、
それぞれころがり軸受により連結して成る熱間ス
ラブの幅圧下用横置大型プレスである。
第１図にこの考案に従う幅圧下プレスのスライ
ダの往復運動伝達機構の要部を示す。ここにクラ
ンクピン１は偏心回転運動を行い、コネクテイン
グロツド２を介して偏心回転運動が変換された往
復運動を摺動面３に沿つてスライダ４に伝える。
この例でスライダ４は圧下ヘツド５に対してスク
リユー６で連結し、圧下ヘツド５と共に水平に往
復運動を行い、圧下ヘツド５に取付けた金型１０
でスラブ（図示略）の幅を連続的に圧下する。ま
た、幅圧下をしようとするスラブの元幅が変わる
とスクリユー６により圧下ヘツド５をスライダ４
に対し相対的に進退させて対応することができ
る。図中７，８はころがり軸受である。
ダの往復運動伝達機構の要部を示す。ここにクラ
ンクピン１は偏心回転運動を行い、コネクテイン
グロツド２を介して偏心回転運動が変換された往
復運動を摺動面３に沿つてスライダ４に伝える。
この例でスライダ４は圧下ヘツド５に対してスク
リユー６で連結し、圧下ヘツド５と共に水平に往
復運動を行い、圧下ヘツド５に取付けた金型１０
でスラブ（図示略）の幅を連続的に圧下する。ま
た、幅圧下をしようとするスラブの元幅が変わる
とスクリユー６により圧下ヘツド５をスライダ４
に対し相対的に進退させて対応することができ
る。図中７，８はころがり軸受である。
これに対し第２図に示した従来の大型メカニカ
ルフオージングプレスにあつては、やはりクラン
クピン１の偏心回転をコネクテイングロツド２の
ピツトマン方式すべり軸受９を介しスライダ４の
往復運動に変換するとき、スライダの揺動（矢印
ａ）が不可避であつて、これをかりにスラブの幅
出し圧下に利用しようとしても、第１図に示した
スクリユー６が大きい曲げ変形を受け、その破損
が予想されるので適合しない。
ルフオージングプレスにあつては、やはりクラン
クピン１の偏心回転をコネクテイングロツド２の
ピツトマン方式すべり軸受９を介しスライダ４の
往復運動に変換するとき、スライダの揺動（矢印
ａ）が不可避であつて、これをかりにスラブの幅
出し圧下に利用しようとしても、第１図に示した
スクリユー６が大きい曲げ変形を受け、その破損
が予想されるので適合しない。
第３図に示す如きスライダ４を有する横置大型
プレスでは、スライダ４の高さl3はスクリユー６
の位置により制約を受け、余り小さくはできず、
また摺動方向長さl1はスライダ４自体の重量軽減
のために余り大きくはできない。一方プレス本体
の摺動面３はその加工精度の問題からスライダ４
とは下面側３′ではスライダ４の自重Ｗのために
摺接状態であるが上面側３″では若干の隙間が生
じている。
プレスでは、スライダ４の高さl3はスクリユー６
の位置により制約を受け、余り小さくはできず、
また摺動方向長さl1はスライダ４自体の重量軽減
のために余り大きくはできない。一方プレス本体
の摺動面３はその加工精度の問題からスライダ４
とは下面側３′ではスライダ４の自重Ｗのために
摺接状態であるが上面側３″では若干の隙間が生
じている。
従つて、スライダ４に揺動があるとスライダ４
が傾むき上下摺動面に齧りを生じることになる
が、前述の如くこのスライダはl3／l1の比が大き
いため前記齧りの懸念は一層大きいものとなる。
が傾むき上下摺動面に齧りを生じることになる
が、前述の如くこのスライダはl3／l1の比が大き
いため前記齧りの懸念は一層大きいものとなる。
ところで第３図に示すように荷重p0が作用した
ときのコネクテイングロツドの軸力p2は次式で求
められる。
ときのコネクテイングロツドの軸力p2は次式で求
められる。
p2＝p0＋μ1W／cosθ1（１−μ1tanθ1） (1)
ここに
μ1：スライダ４と摺動ガイドとの摩擦力
Ｗ ：スライダの重量
θ1：コネクテイングロツドの傾き
である。
このとき、スライダ４を反時計まわりに回転さ
せようとするトルクは、スライダの中心で次のよ
うになる。
せようとするトルクは、スライダの中心で次のよ
うになる。
±μ3p2r1＋μ1R・l3／２ (2)
ここに複号は、
45゜＜θ2＜90゜
90゜＜θ2＜180゜
のときである。
一方、上記トルクに対してスライダ４を静定さ
せようとするモーメントはＲ・ｅであるから、ス
ライダ４が動揺なく常に下側摺動面３′に摺接状
態であるための静定条件は次のようになる。
せようとするモーメントはＲ・ｅであるから、ス
ライダ４が動揺なく常に下側摺動面３′に摺接状
態であるための静定条件は次のようになる。
｜±μ3p2r1＋μ1R・l3／２｜＜Ｒ・ｅ (3)
ｅは最大l1／２までとれるので次式が得られる。
｜±μ3p2r1＋μ1（Ｗ＋p2sinθ1）l3／２｜＜（Ｗ＋
p2sinθ1）l1／２ (4)
次に幅圧下プレスの各諸元を代入して、式(4)の
条件が成立するかどうかを調べた。
条件が成立するかどうかを調べた。
すなわち、幅圧下プレスの諸元がl1＝1000mm、
l2＝120mm、ｗ＝80ton、l3＝2000mm、ｒ＝50mm、
r1＝600mm、μ1＝0.15、μ3＝0.01であり、荷重が
1050ton→2500ton（θ2＝45゜→180°）に変化する場
合をみると、45゜＜θ2＜180゜の全域で式(4)の条件が
成立していた。
l2＝120mm、ｗ＝80ton、l3＝2000mm、ｒ＝50mm、
r1＝600mm、μ1＝0.15、μ3＝0.01であり、荷重が
1050ton→2500ton（θ2＝45゜→180°）に変化する場
合をみると、45゜＜θ2＜180゜の全域で式(4)の条件が
成立していた。
例として試みに下死点近傍における式(4)の値
は、 ｜−0.01×2500×600＋0.15×80×2000／２｜＜80× 1000／２ で成立となる。
は、 ｜−0.01×2500×600＋0.15×80×2000／２｜＜80× 1000／２ で成立となる。
しかし、コネクテイングロツド２の先端に、か
りにピツトマンを用いたとすると、r1＝300mmの
ように小さくなるが、摩擦係数μ3′がμ3′＝0.08〜
0.15となるため、スライダ４が式(4)の条件を満た
さなくなつて、その揺動が予想される。例として
μ3＝0.15としたときの下死点近傍の式(4)の値を示
す。
りにピツトマンを用いたとすると、r1＝300mmの
ように小さくなるが、摩擦係数μ3′がμ3′＝0.08〜
0.15となるため、スライダ４が式(4)の条件を満た
さなくなつて、その揺動が予想される。例として
μ3＝0.15としたときの下死点近傍の式(4)の値を示
す。
｜−0.15×2500×300＋0.15×80×2000／２｜＞80×
1000／２
となり式(4)は成立しない。第１図中に示すよう
な、幅圧下プレス1/10モデル実験機を作製して、
幅圧下の実験を行つたが、スライダ４は揺動する
ことなく、なめらかに往復運動することが確かめ
られた。
な、幅圧下プレス1/10モデル実験機を作製して、
幅圧下の実験を行つたが、スライダ４は揺動する
ことなく、なめらかに往復運動することが確かめ
られた。
次に、クランク側の転りベアリングの効果につ
いては、コネクテイングロツド２に軸力p2が作用
したときのクランク回転必要トルクは次式で表わ
される。
いては、コネクテイングロツド２に軸力p2が作用
したときのクランク回転必要トルクは次式で表わ
される。
Ｔ＝p2｛cos（θ1−θ2＋90゜）ｒ＋μ2D1＋D2／２｝
(5) μ2はクランクピン１およびコネクテイングロツ
ド２のベアリングの摩擦係数を示す。
(5) μ2はクランクピン１およびコネクテイングロツ
ド２のベアリングの摩擦係数を示す。
転りベアリングを用いた場合μ2＝0.01以下と予
想されるが、ピツトマンの場合にはμ2＝0.08程度
となる。
想されるが、ピツトマンの場合にはμ2＝0.08程度
となる。
前に示したプレスの諸元でベアリングの場合と
ピツトマンの場合のプレストルクを第４図に比較
した。ピツトマンの場合にはp0の最大値が
2000tonであり、ベアリングの場合にはp0の最大
値が2500tonである。転りベアリングを用いた場
合には、荷重が大きいにもかかわらずトルクは、
約半分に減少している。
ピツトマンの場合のプレストルクを第４図に比較
した。ピツトマンの場合にはp0の最大値が
2000tonであり、ベアリングの場合にはp0の最大
値が2500tonである。転りベアリングを用いた場
合には、荷重が大きいにもかかわらずトルクは、
約半分に減少している。
（考案の効果）
大型プレスのスライダ４が揺動しないので機械
の故障が少くなり、さらにコネクテイングロツド
の回転摩擦損失が著しく減少し、動力消費を防止
できる利点がある。
の故障が少くなり、さらにコネクテイングロツド
の回転摩擦損失が著しく減少し、動力消費を防止
できる利点がある。
なお、この考案は熱間スラブの巾圧下用プレス
のみではなく他の大型プレス全てに適用可能なこ
とはもちろんである。
のみではなく他の大型プレス全てに適用可能なこ
とはもちろんである。
第１図は実施例の平面図、第２図は大形メカニ
カルフオージングプレスの模式図、第３図はプレ
ス荷重と各部分の内力の関係図、第４図はプレス
トルクの比較図である。 １……クランクピン、２……コネクテイングロ
ツド、３……摺動面、４……スライダ、５……幅
圧下ヘツド、６……スクリユー。
カルフオージングプレスの模式図、第３図はプレ
ス荷重と各部分の内力の関係図、第４図はプレス
トルクの比較図である。 １……クランクピン、２……コネクテイングロ
ツド、３……摺動面、４……スライダ、５……幅
圧下ヘツド、６……スクリユー。
Claims (1)
- 金型を取付ける圧下ヘツド５と、クランクピン
１の偏心回転運動に基づきコネクテイングロツド
２を介して往復運動をするスライダ４と、該スラ
イダ４と前記圧下ヘツド５との間隔を調整すると
ともにスライダ４の往復運動を圧下ヘツド５に伝
達するためのスクリユー６とを有する熱間スラブ
の幅圧下用横置大型プレスであつて、偏心回転運
動を行うクランクピン１と往復運動を行うスライ
ダ４との間を連結するコネクテイングロツド２
を、クランクピン１及びスライダ４と、それぞれ
ころがり軸受により連結して成る熱間スラブの幅
圧下用横置大型プレス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985060182U JPH0320063Y2 (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985060182U JPH0320063Y2 (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61177796U JPS61177796U (ja) | 1986-11-06 |
| JPH0320063Y2 true JPH0320063Y2 (ja) | 1991-04-30 |
Family
ID=30587290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985060182U Expired JPH0320063Y2 (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0320063Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4699263B2 (ja) * | 2006-04-03 | 2011-06-08 | 住友重機械テクノフォート株式会社 | クランクプレス |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5424748A (en) * | 1977-07-19 | 1979-02-24 | Kubota Ltd | Combine with automatic grain unloader |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59143595U (ja) * | 1983-03-18 | 1984-09-26 | 株式会社能率機械製作所 | クランクプレス |
-
1985
- 1985-04-24 JP JP1985060182U patent/JPH0320063Y2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5424748A (en) * | 1977-07-19 | 1979-02-24 | Kubota Ltd | Combine with automatic grain unloader |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61177796U (ja) | 1986-11-06 |
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