JPH03193672A - タンディッシュ用のコーティング材および堰 - Google Patents
タンディッシュ用のコーティング材および堰Info
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- JPH03193672A JPH03193672A JP1328171A JP32817189A JPH03193672A JP H03193672 A JPH03193672 A JP H03193672A JP 1328171 A JP1328171 A JP 1328171A JP 32817189 A JP32817189 A JP 32817189A JP H03193672 A JPH03193672 A JP H03193672A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本願発明は、耐消化性に優れた石灰質のタンディツシュ
用コーティング材およびタンディツシュ周基に関するも
のである。
用コーティング材およびタンディツシュ周基に関するも
のである。
(従来の技術)
鋼の連続鋳造設備のタンディツシュにおいて。
内張り耐火物の保護あるいは地金除去を目的として、内
張りに不定形耐火物をコーティングすることが行われて
いる。また、溶鋼流の調整で溶鋼中の介在物の浮上分離
、あるいは溶鋼をろ過させるために、タンディツシュ内
に堰が設けられている。
張りに不定形耐火物をコーティングすることが行われて
いる。また、溶鋼流の調整で溶鋼中の介在物の浮上分離
、あるいは溶鋼をろ過させるために、タンディツシュ内
に堰が設けられている。
ここで使用されるコーティング材および堰の材質は、溶
鋼の清浄化の面からマグネシア質が主流であるが、最近
、溶鋼の清浄化にさらに優れた石灰質が提案されている
(例えば実開昭57−76956号公報)。
鋼の清浄化の面からマグネシア質が主流であるが、最近
、溶鋼の清浄化にさらに優れた石灰質が提案されている
(例えば実開昭57−76956号公報)。
石灰質は溶出しても溶鋼を汚染しないことに加え、溶鋼
から析出するアルミナを吸着し、溶銅の清浄化にきわめ
て効果的である。しかしその反面、石灰質は施工水分と
反応し、消化(CaO+ H,O−+ Ca(o+t)
、)L、て組織がぜい弱化する問題があり、実用化に至
っていないのが現状である。
から析出するアルミナを吸着し、溶銅の清浄化にきわめ
て効果的である。しかしその反面、石灰質は施工水分と
反応し、消化(CaO+ H,O−+ Ca(o+t)
、)L、て組織がぜい弱化する問題があり、実用化に至
っていないのが現状である。
そこで、骨材に使用する石灰質クリンカーとして、表面
にCaCO3薄層を形成した耐消化性の石灰質クリンカ
ーを使用することが知られている(例えば特開昭61−
21981号公報、特開昭61−36178号公報)。
にCaCO3薄層を形成した耐消化性の石灰質クリンカ
ーを使用することが知られている(例えば特開昭61−
21981号公報、特開昭61−36178号公報)。
(発明が解決しようとする課題)
しかし、施工水分を多量に添加して施工されるタンディ
ツシュ用のコーティング材および堰の場合、表面にCa
CO3薄層を形成した石灰質タリンカーを使用しても十
分な耐消化性が得られず、タンディツシュの使用前に行
う加熱乾燥時において、消化による組織のぜい弱化が著
しい。
ツシュ用のコーティング材および堰の場合、表面にCa
CO3薄層を形成した石灰質タリンカーを使用しても十
分な耐消化性が得られず、タンディツシュの使用前に行
う加熱乾燥時において、消化による組織のぜい弱化が著
しい。
本発明は耐消化性の問題を解決し、石灰質がもつ溶鋼清
浄化の効果をいかんなく発揮できるタンディツシュ用の
コーティング材および堰を提供することを目的としてい
る。
浄化の効果をいかんなく発揮できるタンディツシュ用の
コーティング材および堰を提供することを目的としてい
る。
(課題を解決するための手段)
本願発明は、CaO30〜85重量%、MgO15〜7
0重量%、その他5重量%以下よりなる化学組成を有し
、かつ、粒子表面にCaCO3層を形成した非破砕の石
灰質クリンカー30〜95重量%と、残部がマグネシア
クリンカー、石灰石、ドロマイトクリンカ−、スピネル
クリンカ−より選ばれる一種または二種以上を主材とし
た配合物100重量%に、結合剤および繊維物質を適当
量添加したタンディツシュ用コーティング材である。
0重量%、その他5重量%以下よりなる化学組成を有し
、かつ、粒子表面にCaCO3層を形成した非破砕の石
灰質クリンカー30〜95重量%と、残部がマグネシア
クリンカー、石灰石、ドロマイトクリンカ−、スピネル
クリンカ−より選ばれる一種または二種以上を主材とし
た配合物100重量%に、結合剤および繊維物質を適当
量添加したタンディツシュ用コーティング材である。
また、Ca030〜85重量%、MgO15〜70重量
%、その他5重量%以下よりなる化学組成を有し、かつ
、粒子表面にCaCO3層を形成した非破砕の石灰質ク
リンカー30〜95重量%と、残部がマグネシアクリン
カー、石灰石、ドロマイトクリンカ−、スピネルクリン
カ−より選ばれる一種または二種以上を主材とした配合
物100重量%に。
%、その他5重量%以下よりなる化学組成を有し、かつ
、粒子表面にCaCO3層を形成した非破砕の石灰質ク
リンカー30〜95重量%と、残部がマグネシアクリン
カー、石灰石、ドロマイトクリンカ−、スピネルクリン
カ−より選ばれる一種または二種以上を主材とした配合
物100重量%に。
結合剤を適当量添加して成形されたタンディツシュ用層
の発明である。
の発明である。
石灰質のコーティング材および堰の耐消化性を向上させ
るためには、それに配合する石灰質クリンカーの割合を
減らし、その分、マグネシアクリンカ−などに置き換え
ることが考えられるが、例えば石灰質クリンカーが10
重量%以下のコーチ5イング材または堰では消化性の問
題は解消されるが、石灰質クリンカーの割合が少ないた
めに溶鋼清浄化の効果が得られない。
るためには、それに配合する石灰質クリンカーの割合を
減らし、その分、マグネシアクリンカ−などに置き換え
ることが考えられるが、例えば石灰質クリンカーが10
重量%以下のコーチ5イング材または堰では消化性の問
題は解消されるが、石灰質クリンカーの割合が少ないた
めに溶鋼清浄化の効果が得られない。
また、石灰質クリンカーのCaO含有量を減らした場合
でも同様である。すなわち1通常の石灰質タリンカーで
は、十分な耐消化性を得るにはCaO含有量を相当減ら
さないと効果がない、 CaO含有量が例えば10重
量%以下の石灰質クリンカーを用いるとコーティング材
または堰の耐消化性は解消されるが、溶鋼清浄化の効果
が得られない。
でも同様である。すなわち1通常の石灰質タリンカーで
は、十分な耐消化性を得るにはCaO含有量を相当減ら
さないと効果がない、 CaO含有量が例えば10重
量%以下の石灰質クリンカーを用いるとコーティング材
または堰の耐消化性は解消されるが、溶鋼清浄化の効果
が得られない。
ところが、CaCO3層を形成した石灰質クリンカーを
使用した場合1石灰質クリンカーを非破砕の状態で粒度
調整すると同時に、そのクリンカー中のMgOを15〜
70重量%にすると、溶鋼清浄化の効果を損なうことな
く、耐消化性が格段に向上することがわかった。これは
、CaCO3層を有していない通常の石灰質クリンカー
を使用した場合では得ることのできない特有の現象であ
る。
使用した場合1石灰質クリンカーを非破砕の状態で粒度
調整すると同時に、そのクリンカー中のMgOを15〜
70重量%にすると、溶鋼清浄化の効果を損なうことな
く、耐消化性が格段に向上することがわかった。これは
、CaCO3層を有していない通常の石灰質クリンカー
を使用した場合では得ることのできない特有の現象であ
る。
第1図は、石灰質耐大物において1石灰質クリンカー中
のMgOの割合と、耐消化性との関係を示したグラフで
ある。石灰質クリンカー70重量%、マグネシアクリン
カ−30重量%、結合剤外掛け5重量%よりなる配合物
を鋳込み成形した石灰質耐火物において、石灰質クリン
カーとして下記のA−Cを使用した。
のMgOの割合と、耐消化性との関係を示したグラフで
ある。石灰質クリンカー70重量%、マグネシアクリン
カ−30重量%、結合剤外掛け5重量%よりなる配合物
を鋳込み成形した石灰質耐火物において、石灰質クリン
カーとして下記のA−Cを使用した。
A:粉砕によって粒度調整し、表面処理を施さない石灰
質クリンカーを使用。
質クリンカーを使用。
B:粉砕によって粒度調整後、CO2ガス処理で表面に
CaCO3層を形成した石灰質クリンカーを使用。
CaCO3層を形成した石灰質クリンカーを使用。
C:粉砕を行わず(非破砕品)、転勤造粒品そのままを
篩いて粒度調整し、その後、C02ガ入処理で表面にC
aCO3層を形成した石灰質クリンカーを使用。
篩いて粒度調整し、その後、C02ガ入処理で表面にC
aCO3層を形成した石灰質クリンカーを使用。
なお、同図において耐消化性の試験は、後述の実施例の
欄で示した方法と同様、消化による線変化率を測定した
。
欄で示した方法と同様、消化による線変化率を測定した
。
グラフの結果からも明らかなように、非破砕品で、しか
もCaCO3層を形成した石灰質クリンカー〇を使用し
た耐火物が、石灰質クリンカー中のMgOの割合の増加
と共に耐消化性が著しく向上する。
もCaCO3層を形成した石灰質クリンカー〇を使用し
た耐火物が、石灰質クリンカー中のMgOの割合の増加
と共に耐消化性が著しく向上する。
この現象は次ぎの理由によるものと思われる。
すなりち、表面にCaCO3層を形成した石灰質クリン
カーは、石灰質タリンカー製造後の運搬過程や耐火物の
成形時において、クリンカー同士の接触で表面のCaC
O3層の一部が磨滅あるいは剥離し、耐消化性が損なわ
れる。これに対し、石灰質クリンカーにMgOを特定の
割合で含有させると、 MgOの補強作用によってCa
CO3層が磨滅あるいは剥離し難くなるためと思われる
。また、この石灰質クリンカーが非破砕品であることで
角ぼっていないことも、CaCO3層の磨滅あるいは剥
離をし難くしている。
カーは、石灰質タリンカー製造後の運搬過程や耐火物の
成形時において、クリンカー同士の接触で表面のCaC
O3層の一部が磨滅あるいは剥離し、耐消化性が損なわ
れる。これに対し、石灰質クリンカーにMgOを特定の
割合で含有させると、 MgOの補強作用によってCa
CO3層が磨滅あるいは剥離し難くなるためと思われる
。また、この石灰質クリンカーが非破砕品であることで
角ぼっていないことも、CaCO3層の磨滅あるいは剥
離をし難くしている。
本発明で使用する石灰質クリンカーのCaO含有量は、
30重量%未満ではアルミナ吸着機能が不十分である。
30重量%未満ではアルミナ吸着機能が不十分である。
85重量%を超えるとその分、MgOの割合が少なくな
り、 CaCO3層の強度が低下して耐消化性に劣る。
り、 CaCO3層の強度が低下して耐消化性に劣る。
石灰質クリンカー中のMgOは、前記もしたようにクリ
ンカー表面のCaCO3層を補強する役割をもつ。Mg
Oが15重量%未満では補強の効果がない。
ンカー表面のCaCO3層を補強する役割をもつ。Mg
Oが15重量%未満では補強の効果がない。
70重量%を超えるとその分、 CaOの割合が少な
くなって石灰質クリンカーのもつアルミナ吸着の効果が
ない、前記のCab、 MgO以外の、例えばAll
。
くなって石灰質クリンカーのもつアルミナ吸着の効果が
ない、前記のCab、 MgO以外の、例えばAll
。
0、 、 Sin、 、 Fe、0.などのその他成分
は溶鋼汚染源となるので1合量で5重量%以下、さらに
好ましくは3重量%以下とする。
は溶鋼汚染源となるので1合量で5重量%以下、さらに
好ましくは3重量%以下とする。
以上の石灰質クリンカーの製造は、例えば焼成後にCa
rt MgOおよびその他の成分が本発明で限定した範
囲になるように調整した水酸化カルシウムと、水酸化マ
グネシウムとの混合物を造粒後、焼成することで行う。
rt MgOおよびその他の成分が本発明で限定した範
囲になるように調整した水酸化カルシウムと、水酸化マ
グネシウムとの混合物を造粒後、焼成することで行う。
造粒機としては、焼成処理を同時に行なうことができる
ロータリーキルンが好ましいが、その他、パン型、波型
振動コンベアー型、水平振動盤型などを用いることがで
きる。焼成温度は、例えば1800〜2000”Cとす
る。
ロータリーキルンが好ましいが、その他、パン型、波型
振動コンベアー型、水平振動盤型などを用いることがで
きる。焼成温度は、例えば1800〜2000”Cとす
る。
粒子表面への(:aCO,層の形成は従来方法(例えば
特開昭61−256961号公報・特開昭64−613
37号公報・特開昭64−72959号公報)と特に変
わりなく、石灰質タリンカーをCO2ガス雰囲気下で加
熱することで行われる。その加熱温度は、400〜70
0℃が好ましい。
特開昭61−256961号公報・特開昭64−613
37号公報・特開昭64−72959号公報)と特に変
わりなく、石灰質タリンカーをCO2ガス雰囲気下で加
熱することで行われる。その加熱温度は、400〜70
0℃が好ましい。
石灰質クリンカーは、粒子形状が角ぼっていないという
特性を保たせるために篩などを用いて粒度調整した非破
砕品とする。非破砕品は微粉が得られ難いので、耐火物
の粒度構成中、粗粒部分あるいは中粒部分に使用するの
が好ましい。
特性を保たせるために篩などを用いて粒度調整した非破
砕品とする。非破砕品は微粉が得られ難いので、耐火物
の粒度構成中、粗粒部分あるいは中粒部分に使用するの
が好ましい。
耐火物の配合物中に占める石灰質クリンカーの割合は、
30重量%未満では溶鋼の清浄化の効果が得られず、9
5重量%を超えると耐消化性に劣る。残部はマグネシア
クリンカー、石灰石、ドロマイトクリンカ−、スピネル
クリンカ−より選ばれる一種または二種以上を主材とす
る。これらのマグネシアクリンカー、石灰石、ドロマイ
トクリンカ−、スピネルクリンカ−などは1石灰質クリ
ンカーのようにアルミナ吸着作用はないが、溶失しても
溶鋼汚染源とならない。
30重量%未満では溶鋼の清浄化の効果が得られず、9
5重量%を超えると耐消化性に劣る。残部はマグネシア
クリンカー、石灰石、ドロマイトクリンカ−、スピネル
クリンカ−より選ばれる一種または二種以上を主材とす
る。これらのマグネシアクリンカー、石灰石、ドロマイ
トクリンカ−、スピネルクリンカ−などは1石灰質クリ
ンカーのようにアルミナ吸着作用はないが、溶失しても
溶鋼汚染源とならない。
結合剤および繊維物質の種類・添加割合は特に限定され
るものではなく、従来材質に使用されるものと同様でも
よい、結合剤としては、例えばケイ酸塩、リン酸塩、塩
化物、水硬性セメント、天然・合成のりなどから選ばれ
る一種または二種以上である。その割合は、配合物全体
に対して外掛けで2〜15重量%が好ましい。
るものではなく、従来材質に使用されるものと同様でも
よい、結合剤としては、例えばケイ酸塩、リン酸塩、塩
化物、水硬性セメント、天然・合成のりなどから選ばれ
る一種または二種以上である。その割合は、配合物全体
に対して外掛けで2〜15重量%が好ましい。
本発明では結合剤の種類を特に水ガラスに限定すると、
耐消化性がさらに向上する効果がある。
耐消化性がさらに向上する効果がある。
これは1石灰質クリンカーの表面のCaC0□層の一部
が磨滅あるいは剥離しても、水ガラスの成分である珪酸
アルカリ塩が粒子表面を覆うことで、施工水分とCaO
成分との直接の接触を阻止するためと思われる。ただし
、粉末珪酸アルカリ塩のように粉末状のものは施工水分
に十分溶解されないためか、同じ珪酸アルカリ塩であっ
ても水ガラスがもつ前記効果は得られない。
が磨滅あるいは剥離しても、水ガラスの成分である珪酸
アルカリ塩が粒子表面を覆うことで、施工水分とCaO
成分との直接の接触を阻止するためと思われる。ただし
、粉末珪酸アルカリ塩のように粉末状のものは施工水分
に十分溶解されないためか、同じ珪酸アルカリ塩であっ
ても水ガラスがもつ前記効果は得られない。
繊維物質は、例えば木綿・化繊・パルプ・紙などの有機
短繊維、セラミックファイバー・石綿・セビオライトな
どの無機短繊維、鉄・ステンレス・アルミニウムなどの
金属短繊維から選ばれる一種または二種以上を用いる。
短繊維、セラミックファイバー・石綿・セビオライトな
どの無機短繊維、鉄・ステンレス・アルミニウムなどの
金属短繊維から選ばれる一種または二種以上を用いる。
その割合は従来材質と特に変わりなく、比重の関係から
有機短繊維では例えば0.01〜5重量%、無機短繊維
では例えば0.1〜5重量%、金属短繊維では例えば1
〜10重量%とする。有機短繊維あるいは無機短繊維は
、連続通気孔の形成で乾燥性向上の役割をもつ。金属短
繊維は施工体の機械的強度を付与する効果をもつ。この
繊維物質は、コーティング材には添加するが、堰には必
ずしも添加の必要がない。
有機短繊維では例えば0.01〜5重量%、無機短繊維
では例えば0.1〜5重量%、金属短繊維では例えば1
〜10重量%とする。有機短繊維あるいは無機短繊維は
、連続通気孔の形成で乾燥性向上の役割をもつ。金属短
繊維は施工体の機械的強度を付与する効果をもつ。この
繊維物質は、コーティング材には添加するが、堰には必
ずしも添加の必要がない。
本発明のコーティング材および堰の材質は、本発明の効
果を阻害しない範囲であれば、さらに消化防止剤、金属
粉、起泡剤、粘土、消石灰、前記以外の耐火性原料など
を添加してもよい。
果を阻害しない範囲であれば、さらに消化防止剤、金属
粉、起泡剤、粘土、消石灰、前記以外の耐火性原料など
を添加してもよい。
コーティング材として使用する場合は、適量の施工水分
を添加し、タンディツシュの内張り表面にコテ塗りまた
は吹き付けによってコーティングする。その厚さは、例
えば5〜40mとする。
を添加し、タンディツシュの内張り表面にコテ塗りまた
は吹き付けによってコーティングする。その厚さは、例
えば5〜40mとする。
堰の場合は、適量の施工水分を添加したものを、例えば
型枠を使用した鋳込み成形で行う。堰の形状は単なる板
状でもよいが、アルミナ吸着効果を大きくさせるために
、例えば実開昭61−117360号公報のとおり透孔
を設け、溶鋼との接触面積を拡大することが好ましい。
型枠を使用した鋳込み成形で行う。堰の形状は単なる板
状でもよいが、アルミナ吸着効果を大きくさせるために
、例えば実開昭61−117360号公報のとおり透孔
を設け、溶鋼との接触面積を拡大することが好ましい。
また、溶鋼と接触しない部分を石灰質以外の材質で構成
させてもよい。
させてもよい。
(実施例)
以下、本発明の実施例とその比較例を示す。
第1表は、各側で使用した石灰質クリンカーおよびマグ
ネシアクリンカ−である。
ネシアクリンカ−である。
第2表は、配合組成とその試験結果である。試験方法は
次ぎのとおりである。
次ぎのとおりである。
アルミナ吸着性;第2図に示すように、容器形状〔外径
70X内径30×高さ70× 深さ30+m+)に鋳込成形した試験片(1)に、粗径
0.075m以下で11,103純度99重量%のアル
ミナ粉(2)10 g投入したものを、抵抗発熱式の電
気炉 中で1550℃×10分間加熱した後、試験片のAQ、
O,浸透部分(3)を切り出し、A4.0.浸透部分中
のAQ、O,含有率を化学分析によって求めた。
70X内径30×高さ70× 深さ30+m+)に鋳込成形した試験片(1)に、粗径
0.075m以下で11,103純度99重量%のアル
ミナ粉(2)10 g投入したものを、抵抗発熱式の電
気炉 中で1550℃×10分間加熱した後、試験片のAQ、
O,浸透部分(3)を切り出し、A4.0.浸透部分中
のAQ、O,含有率を化学分析によって求めた。
同図において、Aは加熱前、Bは加
熱後である。
耐 消 化 性;40X40X長さ1601111ニ鋳
込成形した試験片を、電気炉中で 110℃×24時間加熱した後、消化 による膨脹を線変化率によって求めた。
込成形した試験片を、電気炉中で 110℃×24時間加熱した後、消化 による膨脹を線変化率によって求めた。
コーティング材としての実機試験;表面温度が約40℃
の残熱を有する60tタンデ イツシユの内張りに対し、乾式ガンを もって20〜301m+の厚さに吹き付けたものを試験
した。骨材の粒度は、十 分な付着性・充填性が得られるように、いずれも3〜1
mが30重量%、1■ 以下が60重量%、 0.15mm以下が10重量%に
した。
の残熱を有する60tタンデ イツシユの内張りに対し、乾式ガンを もって20〜301m+の厚さに吹き付けたものを試験
した。骨材の粒度は、十 分な付着性・充填性が得られるように、いずれも3〜1
mが30重量%、1■ 以下が60重量%、 0.15mm以下が10重量%に
した。
表中、空欄は試験しなかったもので
ある。
(1)耐食性;タンディツシュを1キヤスト使用後、残
存寸法を測定した。数値は実施例1の残存寸法を1.0
0 とした指数である。
存寸法を測定した。数値は実施例1の残存寸法を1.0
0 とした指数である。
数値が小さいものほど耐食性に優れている。
(2)溶鋼の清浄化度;鋳造鋼の清浄度指数を調査した
。
。
堰としての実機試験;厚さ70mに施工し、60tタン
デイツシユの堰として使用した。゛骨材粒度は充填性を
考慮して、5〜11Illを50重量%、1m以下を2
0重量%、 0.15−以下を30重量%とじた。
デイツシユの堰として使用した。゛骨材粒度は充填性を
考慮して、5〜11Illを50重量%、1m以下を2
0重量%、 0.15−以下を30重量%とじた。
表中、空欄は試験しなかったものである。
(1)耐食性;タンディツシュを1キヤスト使用後、残
存寸法を測定した。数値は実施例6の残存寸法を1.0
0 とした指数である。
存寸法を測定した。数値は実施例6の残存寸法を1.0
0 とした指数である。
数値が小さいものほど耐食性に優れている。
(2)溶鋼の清浄化度;鋳造鋼中の清浄度指数を調査し
た。
た。
第2表の試験結果のとおり1本発明実施例で得られた石
灰質コーティング材および堰はアルミナ吸着の作用を損
うことなく耐消化性に優れている。
灰質コーティング材および堰はアルミナ吸着の作用を損
うことなく耐消化性に優れている。
この結果は、実機試験においても同様である。
また、結合剤に水ガラスを使用した実施例は、−段と耐
消化性に優れている。
消化性に優れている。
第1表
耐火骨材の化学成分I量%)
(発明の効果)
以上の実施例の試験結果が示すとおり、本発明のタンデ
ィツシュ用のコーティング材および堰は、石灰質である
にもかかわらず耐消化性に優れていることにより、石灰
質がもつ溶鋼清浄化の効果をいかんなく発揮することが
できる。
ィツシュ用のコーティング材および堰は、石灰質である
にもかかわらず耐消化性に優れていることにより、石灰
質がもつ溶鋼清浄化の効果をいかんなく発揮することが
できる。
鋼の連続鋳造において、最近、鋼の清浄化の要求傾向は
ますます強くなっており、本発明の産業的価値はきわめ
て大きい。
ますます強くなっており、本発明の産業的価値はきわめ
て大きい。
第1図は、石灰質耐火物において、石灰質クリンカー中
のMgOの割合と、耐消化性との関係番示したグラフで
ある。 第2図は、アルミナ吸着性を試験片によって測定する方
法を示す縦断面図である。 第 図 石灰質クリンカ 中#I g O含有!(wtX) 図
のMgOの割合と、耐消化性との関係番示したグラフで
ある。 第2図は、アルミナ吸着性を試験片によって測定する方
法を示す縦断面図である。 第 図 石灰質クリンカ 中#I g O含有!(wtX) 図
Claims (3)
- (1)CaO30〜85重量%、MgO15〜70重量
%、その他5重量%以下よりなる化学組成を有し、かつ
、粒子表面にCaCO_3層を形成した非破砕の石灰質
クリンカー30〜95重量%と、残部がマグネシアクリ
ンカー、石灰石、ドロマイトクリンカー、スピネルクリ
ンカーより選ばれる一種または二種以上を主材とした配
合物100重量%に、結合剤および繊維物質を適当量添
加したタンデイッシュ用コーティング材。 - (2)CaO30〜85重量%、MgO15〜70重量
%、その他5重量%以下よりなる化学組成を有し、かつ
、粒子表面にCaCO_3層を形成した非破砕の石灰質
クリンカー30〜95重量%と、残部がマグネシアクリ
ンカー、石灰石、ドロマイトクリンカー、スピネルクリ
ンカーより選ばれる一種または二種以上を主材とした配
合物100重量%に、結合剤を適当量添加して成形され
たタンデイッシュ用堰。 - (3)結合剤が水ガラスである請求項1記載のコーティ
ング材または請求項2記載の堰。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1328171A JPH03193672A (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | タンディッシュ用のコーティング材および堰 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1328171A JPH03193672A (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | タンディッシュ用のコーティング材および堰 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03193672A true JPH03193672A (ja) | 1991-08-23 |
Family
ID=18207275
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1328171A Pending JPH03193672A (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | タンディッシュ用のコーティング材および堰 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03193672A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0497958A (ja) * | 1990-08-16 | 1992-03-30 | Pfizer M S P Kk | タンディッシュおよび溶鋼取鍋用表面被覆材 |
-
1989
- 1989-12-20 JP JP1328171A patent/JPH03193672A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0497958A (ja) * | 1990-08-16 | 1992-03-30 | Pfizer M S P Kk | タンディッシュおよび溶鋼取鍋用表面被覆材 |
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