JPH03170367A - 連続鋳造用耐火物とその製造法 - Google Patents
連続鋳造用耐火物とその製造法Info
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- JPH03170367A JPH03170367A JP1311932A JP31193289A JPH03170367A JP H03170367 A JPH03170367 A JP H03170367A JP 1311932 A JP1311932 A JP 1311932A JP 31193289 A JP31193289 A JP 31193289A JP H03170367 A JPH03170367 A JP H03170367A
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Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋼の連続鋳造に使用されるロングノズル，ロ
ングストッパ，浸漬ノズル等に好適な連続鋳造用耐火物
とその製造法に関する。
ングストッパ，浸漬ノズル等に好適な連続鋳造用耐火物
とその製造法に関する。
従来から、かかる耐火物としては、鋼の連続鋳造に耐え
得る耐熱衝撃性を得るため低膨張性であるシリ力ガラス
を添加したアルミナ黒鉛系材質が一般的に使用されてき
た。
得る耐熱衝撃性を得るため低膨張性であるシリ力ガラス
を添加したアルミナ黒鉛系材質が一般的に使用されてき
た。
しかしながら、シリカガラスは使用中に基材中のカーボ
ン質材料と反応し、その箇所に空隙が生じることになり
、耐食性の低下が起こる。
ン質材料と反応し、その箇所に空隙が生じることになり
、耐食性の低下が起こる。
このため、低膨張性材料としてシリカガラス以外の粘土
，ジルコン等のＳｉｎ２を含有する酸化物を添加するこ
とが特開昭６１−８３６７３号公報に開示され、また、
シリカガラスに代わってＳｉＣを添加することが特公昭
５５−１０３４１公報に提案されている。
，ジルコン等のＳｉｎ２を含有する酸化物を添加するこ
とが特開昭６１−８３６７３号公報に開示され、また、
シリカガラスに代わってＳｉＣを添加することが特公昭
５５−１０３４１公報に提案されている。
また、特開昭６１−８３６７３号公報にはアルミナー炭
素含有耐火物において、アルミナ粉末の粒度分布をその
ｌ〜１０％がｌｐｎ以下に規定することで、気孔を微細
化することが記載されている。
素含有耐火物において、アルミナ粉末の粒度分布をその
ｌ〜１０％がｌｐｎ以下に規定することで、気孔を微細
化することが記載されている。
前記のシリカガラスに代わる低膨張性材料の添加は耐熱
衝撃性の向上には効果はある。ところが、前者の３１０
。を含有する酸化物の場合には、酸化物中のＳｉロ，威
分が、後者のＳｉＣの場合にはＳｉＣが酸化して生或し
たＳｉＯ。が材料中のカーボンと反応し、耐食性の低下
をきたすという欠点がある。
衝撃性の向上には効果はある。ところが、前者の３１０
。を含有する酸化物の場合には、酸化物中のＳｉロ，威
分が、後者のＳｉＣの場合にはＳｉＣが酸化して生或し
たＳｉＯ。が材料中のカーボンと反応し、耐食性の低下
をきたすという欠点がある。
さらに、第３の公報にはアルミナー炭素含有耐火物にお
ける粒度分布を規定することにより耐食性が向上するこ
とが開示されているが、耐熱衝撃性については全く記す
るところはない。
ける粒度分布を規定することにより耐食性が向上するこ
とが開示されているが、耐熱衝撃性については全く記す
るところはない。
本発明において解決すべき課題は、上記従来の連続鋳造
用耐火物におけるＳｉｎ．による耐食性の低下を解消す
ることにある。
用耐火物におけるＳｉｎ．による耐食性の低下を解消す
ることにある。
本発明の連続鋳造用耐火物は、粒径がｌＯＰ〜Ｑ， ３
ｍｍの範囲内にあるアルミナ粉末５０〜７０重量％と、
黒鉛２０〜３５重量％とからなる。
ｍｍの範囲内にあるアルミナ粉末５０〜７０重量％と、
黒鉛２０〜３５重量％とからなる。
また、この連続鋳造用耐火物は、粒径が１０ｍ〜Ｑ，
３ｎ＋ｍの範囲のアルミナ粉末５０〜７０重量％と、黒
鉛２０〜３５重量％とからなる原材料粉末を樹脂バイン
ダ１０〜１５重量％を添加して混練した後、アイソスタ
ティックプレスによって成形し、還元性雰囲気で焼成す
ることによって得られる。
３ｎ＋ｍの範囲のアルミナ粉末５０〜７０重量％と、黒
鉛２０〜３５重量％とからなる原材料粉末を樹脂バイン
ダ１０〜１５重量％を添加して混練した後、アイソスタ
ティックプレスによって成形し、還元性雰囲気で焼成す
ることによって得られる。
本発明は、使用するアルミナ粉末の粒径の範囲を特定す
ることによって優れた耐熱衝撃性と耐食性を兼ね備えた
連続鋳造用耐火物が得られるという知見に基づいて完或
した。
ることによって優れた耐熱衝撃性と耐食性を兼ね備えた
連続鋳造用耐火物が得られるという知見に基づいて完或
した。
アルミナ粉末の粒径が１０戸未満の場合には、組織が緻
密化して耐熱衝撃性が低下する。また、粒径が０． ３
ｍｍを超えた粗いアルミナを含有した場合は、混練，戊
形時に粗粒の偏析が起こり易く、その結果、組織の均質
性が低下して耐熱衝撃性が劣るためである。
密化して耐熱衝撃性が低下する。また、粒径が０． ３
ｍｍを超えた粗いアルミナを含有した場合は、混練，戊
形時に粗粒の偏析が起こり易く、その結果、組織の均質
性が低下して耐熱衝撃性が劣るためである。
アルミナ粉末の配合量は、５０重量％未満ては耐食性が
不足し、７０重量％を超えると膨張が高くなり耐熱衝撃
性が不足するため、その配合量は５０〜７０重量％の範
囲内に規定される。
不足し、７０重量％を超えると膨張が高くなり耐熱衝撃
性が不足するため、その配合量は５０〜７０重量％の範
囲内に規定される。
また、黒鉛量は、２０重量％未満では熱伝導率が低いた
めに耐熱衝撃性が低下し、３５重量％を超えると耐食性
が低下するため、２０〜３５重量％内に規定される。
めに耐熱衝撃性が低下し、３５重量％を超えると耐食性
が低下するため、２０〜３５重量％内に規定される。
さらに製造に際して配合される樹脂バインダは還元焼或
後の残留カーボン率が高い特性を有するものが望ましく
、とくに、フェノール樹脂，エポキシ樹脂等の使用が好
ましい。
後の残留カーボン率が高い特性を有するものが望ましく
、とくに、フェノール樹脂，エポキシ樹脂等の使用が好
ましい。
樹脂バインダの配合量は、１０重量％未満では強度が不
足し、１５重量％を超えると焼戊時にバインダから発生
する揮発ガスが多くなり、耐火物の内部に亀裂が生じて
歩留りの低下が起こるため、ｌＯ〜１５重量％の範囲内
にあることが好ましい。
足し、１５重量％を超えると焼戊時にバインダから発生
する揮発ガスが多くなり、耐火物の内部に亀裂が生じて
歩留りの低下が起こるため、ｌＯ〜１５重量％の範囲内
にあることが好ましい。
製造工程における戒形はアイソスタティックプレスを用
いて行い、最高圧力は１．０〜１．５ｔ／ｃＩＩ１の範
囲が好ましい。焼成はコークス粉末中に成形体を埋め込
み、還元性雰囲気で行い、焼戊温度は１０００１２００
℃の範囲が好ましい。
いて行い、最高圧力は１．０〜１．５ｔ／ｃＩＩ１の範
囲が好ましい。焼成はコークス粉末中に成形体を埋め込
み、還元性雰囲気で行い、焼戊温度は１０００１２００
℃の範囲が好ましい。
また、本発明の連続鋳造用耐火物の耐食性を向上するた
めには、Ｓ１を含有しないアルミニウム等の金属，合金
を耐熱衝撃性を低下させない範囲で添加することも可能
である。
めには、Ｓ１を含有しないアルミニウム等の金属，合金
を耐熱衝撃性を低下させない範囲で添加することも可能
である。
第１表に示す配合組或から外径１３５ｎｎｎ、内径５０
柵、全長９５０ｍｍのサイズを有する鋼の連続鋳造設備
に使用するロングストッパーを同表に示す条件の下で製
造し品質測定を行った。
柵、全長９５０ｍｍのサイズを有する鋼の連続鋳造設備
に使用するロングストッパーを同表に示す条件の下で製
造し品質測定を行った。
同様に本発明の規定条件を外れた配合物から同じロング
ストッパーを比較のために製造した。
ストッパーを比較のために製造した。
実施例１〜４は優れた耐熱衝撃性と耐食性を示している
。
。
これに対して、各比較例のものはその特性において劣る
。黒鉛量が少なく、またアルミナ量が多い比較例１は耐
熱衝撃性が劣る。
。黒鉛量が少なく、またアルミナ量が多い比較例１は耐
熱衝撃性が劣る。
本発明の範囲と比較して黒鉛量が多く、アルミナ量が少
ない比較例２は耐食性が著しく劣る。
ない比較例２は耐食性が著しく劣る。
粒径１０Ｐ未満のアルミナ粉末を含む比較例３〜６は耐
熱衝撃性が劣っている。
熱衝撃性が劣っている。
粒径Ｑ， ３ｍｍを超えるアルミナ粉末を含む比較例７
〜ｌＯは、スポーリングテスト結果のバラツキがあり、
安定した耐熱衝撃性を示さない。
〜ｌＯは、スポーリングテスト結果のバラツキがあり、
安定した耐熱衝撃性を示さない。
実施例１〜４の材質を使用したロングストッパーを鍋容
量２５０ＴｏｎのＡ製鉄所で実炉使用した結果、全ての
材質がアルミ・ヰルド鋼を１５チャージ鋳造することが
でき、使用後の溶損量は外径で５ ｍｍ以下と小さく、
また、熱衝撃に起因する亀裂もなく、安定して長時間の
使用が可能であった。
量２５０ＴｏｎのＡ製鉄所で実炉使用した結果、全ての
材質がアルミ・ヰルド鋼を１５チャージ鋳造することが
でき、使用後の溶損量は外径で５ ｍｍ以下と小さく、
また、熱衝撃に起因する亀裂もなく、安定して長時間の
使用が可能であった。
本発明によって、以下の効果を奏することができる。
（１） 基本組戊を何等変更することなく、耐食性と
ともに、耐熱衝撃性においても優れた連続鋳造用耐火物
が得られる。
ともに、耐熱衝撃性においても優れた連続鋳造用耐火物
が得られる。
（２） 優れた耐熱衝撃性を有するため使用前の予熱
時間が短縮でき、その結果連続鋳造設備の生産能力が向
上ずる。
時間が短縮でき、その結果連続鋳造設備の生産能力が向
上ずる。
（３）′長時間にわたって安定した使用ができるため耐
火物の使用量が低減し、耐火性原料の省資源と耐火物の
コスト低減が可能となる。
火物の使用量が低減し、耐火性原料の省資源と耐火物の
コスト低減が可能となる。
Claims (2)
- １．粒径が１０μｍ〜０．３ｍｍの範囲内にあるアルミ
ナ粉末５０〜７０重量％と、黒鉛２０〜３５重量％とか
らなる連続鋳造用耐火物。 - ２．粒径が１０μｍ〜０．３ｍｍの範囲のアルミナ粉末
５０〜７０重量％と、黒鉛２０〜３５重量％とからなる
原材料粉末を樹脂バインダ１０〜１５重量％を添加して
混練した後、アイソスタティックプレスによって成形し
、還元性雰囲気で焼成する連続鋳造用耐火物の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311932A JPH0679976B2 (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 連続鋳造用耐火物とその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311932A JPH0679976B2 (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 連続鋳造用耐火物とその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03170367A true JPH03170367A (ja) | 1991-07-23 |
| JPH0679976B2 JPH0679976B2 (ja) | 1994-10-12 |
Family
ID=18023168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1311932A Expired - Lifetime JPH0679976B2 (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 連続鋳造用耐火物とその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0679976B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06285599A (ja) * | 1992-09-14 | 1994-10-11 | Shinagawa Refract Co Ltd | 連続鋳造用ノズル |
| FR2728589A1 (fr) * | 1994-12-27 | 1996-06-28 | Lorraine Laminage | Dispositif pour le traitement sous vide de l'acier liquide |
| EP0810190A1 (en) * | 1996-05-28 | 1997-12-03 | Tokyo Yogyo Kabushiki Kaisha | Well brick of vessel for molten metal |
| EP0826447A1 (en) * | 1996-08-26 | 1998-03-04 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Nozzle for continuous casting |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139260A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-30 | Shinagawa Refract Co Ltd | Nozzle for casting |
| JPS6071571A (ja) * | 1983-09-29 | 1985-04-23 | ハリマセラミック株式会社 | 溶融金属容器用ノズル耐火物 |
-
1989
- 1989-11-29 JP JP1311932A patent/JPH0679976B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139260A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-30 | Shinagawa Refract Co Ltd | Nozzle for casting |
| JPS6071571A (ja) * | 1983-09-29 | 1985-04-23 | ハリマセラミック株式会社 | 溶融金属容器用ノズル耐火物 |
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| FR2728589A1 (fr) * | 1994-12-27 | 1996-06-28 | Lorraine Laminage | Dispositif pour le traitement sous vide de l'acier liquide |
| EP0810190A1 (en) * | 1996-05-28 | 1997-12-03 | Tokyo Yogyo Kabushiki Kaisha | Well brick of vessel for molten metal |
| EP0826447A1 (en) * | 1996-08-26 | 1998-03-04 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Nozzle for continuous casting |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0679976B2 (ja) | 1994-10-12 |
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