JPH0316751B2 - - Google Patents
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- JPH0316751B2 JPH0316751B2 JP59193638A JP19363884A JPH0316751B2 JP H0316751 B2 JPH0316751 B2 JP H0316751B2 JP 59193638 A JP59193638 A JP 59193638A JP 19363884 A JP19363884 A JP 19363884A JP H0316751 B2 JPH0316751 B2 JP H0316751B2
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は燃料電池発電プラントとアルゴンガス
製造プラントとを複合させた燃料電池複合プラン
トに関する。
製造プラントとを複合させた燃料電池複合プラン
トに関する。
従来の燃料電池、例えばリン酸型燃料電池によ
る発電プラントの一例を第３図を参照して説明す
る。
る発電プラントの一例を第３図を参照して説明す
る。
第３図において、燃料電池本体１は燃料極（ア
ノード）１ａと空気極（カソード）１ｂとの間に
電解質（リン酸）１ｃを介在させて構成されてい
る。前記燃料極１ａには、原料ガス生成系２から
の原料ガス及び酸素ガスホルダー３からの酸素
（あるいは空気）が改質装置４へ送られ、反応し
て生成した水素濃度約70％の水素リツチガスがバ
ルブ５を介して供給される。一方、前記空気極１
ｂには、エアフイルタ６で除じんされ、空気圧縮
機７で昇圧された空気が供給される。また、燃料
電池本体１でのエネルギー変換効率は約50％であ
り、残りは熱エネルギーとなるので冷却部１ｄに
て放熱が行なわれる。冷媒としての空気は前記空
気圧縮機７からバルブ８を介して冷却部１ｄに供
給され、熱交換器９で冷却された後、空気循環機
１０により循環される。なお、空気圧縮機７から
の空気の一部は起動用及びメイクアツプ用として
も用いられる。更に、水素リツチガス及び空気は
それぞれその一部が燃料電池本体１での反応で消
費され、燃料極１ａ出口からバルブ１１を介して
出てくる未反応ガス及び空気極１ｂ出口からの未
反応ガスはガスタービン１２の燃料及び燃焼用空
気として使用される。最終的にこれらのガスはガ
スタービン１２で動力回収後、系外へ放出され
る。なお、休転時にはバルブ５、バルブ１１を操
作し、窒素ガスホルダ１３からバルブ１４を介し
て燃料極１ａへ供給される窒素ガスで水素リツチ
ガスを置換する。
ノード）１ａと空気極（カソード）１ｂとの間に
電解質（リン酸）１ｃを介在させて構成されてい
る。前記燃料極１ａには、原料ガス生成系２から
の原料ガス及び酸素ガスホルダー３からの酸素
（あるいは空気）が改質装置４へ送られ、反応し
て生成した水素濃度約70％の水素リツチガスがバ
ルブ５を介して供給される。一方、前記空気極１
ｂには、エアフイルタ６で除じんされ、空気圧縮
機７で昇圧された空気が供給される。また、燃料
電池本体１でのエネルギー変換効率は約50％であ
り、残りは熱エネルギーとなるので冷却部１ｄに
て放熱が行なわれる。冷媒としての空気は前記空
気圧縮機７からバルブ８を介して冷却部１ｄに供
給され、熱交換器９で冷却された後、空気循環機
１０により循環される。なお、空気圧縮機７から
の空気の一部は起動用及びメイクアツプ用として
も用いられる。更に、水素リツチガス及び空気は
それぞれその一部が燃料電池本体１での反応で消
費され、燃料極１ａ出口からバルブ１１を介して
出てくる未反応ガス及び空気極１ｂ出口からの未
反応ガスはガスタービン１２の燃料及び燃焼用空
気として使用される。最終的にこれらのガスはガ
スタービン１２で動力回収後、系外へ放出され
る。なお、休転時にはバルブ５、バルブ１１を操
作し、窒素ガスホルダ１３からバルブ１４を介し
て燃料極１ａへ供給される窒素ガスで水素リツチ
ガスを置換する。
上記リン酸型燃料電池では、空気極（カソー
ド）１ｂに供給されるのが大気（酸素濃度20％）
であるので、ガスの利用率が低く、セル電圧を高
くすることが困難なうえに機器をコンパクトにで
きない。また、この空気はエアフイルタ６を通過
しただけであり、清浄度が低いためセルの寿命を
低下させる。この空気の清浄度を高くしようとす
ると、設備費が増大する。更に、空気系統及び冷
却系統での補機動力が大きく、運転経費が高い。
ド）１ｂに供給されるのが大気（酸素濃度20％）
であるので、ガスの利用率が低く、セル電圧を高
くすることが困難なうえに機器をコンパクトにで
きない。また、この空気はエアフイルタ６を通過
しただけであり、清浄度が低いためセルの寿命を
低下させる。この空気の清浄度を高くしようとす
ると、設備費が増大する。更に、空気系統及び冷
却系統での補機動力が大きく、運転経費が高い。
本発明は上記欠点を解消するためになされたも
のであり、燃料電池発電プラントとアルゴンガス
製造プラントを複合させることにより、主として
従来の燃料電池発電プラントの空気系統を改善
し、燃料電池発電プラントの性能向上とともに両
プラントのコスト低減を図ろうとするものであ
る。
のであり、燃料電池発電プラントとアルゴンガス
製造プラントを複合させることにより、主として
従来の燃料電池発電プラントの空気系統を改善
し、燃料電池発電プラントの性能向上とともに両
プラントのコスト低減を図ろうとするものであ
る。
本発明の燃料電池複合プラントは、燃料電池
と、燃料電池アノードへの燃料ガス供給装置と、
燃料電池カソードへアルゴンを含む高純度酸素ガ
スを供給するガス分離装置と、アノード及びカソ
ードからの未反応ガスを燃焼させる燃焼器と、燃
焼ガス中の水を凝縮除去してアルゴンガスを得る
ための冷却器とを具備したことを特徴とするもの
である。
と、燃料電池アノードへの燃料ガス供給装置と、
燃料電池カソードへアルゴンを含む高純度酸素ガ
スを供給するガス分離装置と、アノード及びカソ
ードからの未反応ガスを燃焼させる燃焼器と、燃
焼ガス中の水を凝縮除去してアルゴンガスを得る
ための冷却器とを具備したことを特徴とするもの
である。
本発明によれば、ガス分離装置から供給される
アルゴン含有酸素ガスは高濃度で清浄度が高いの
で、高いセル電圧を得ることができ、機器をコン
パクトにでき、しかもセル寿命を延ばすことがで
きる。また、ガス分離装置に必要な設備及び運転
費を従来の燃料電池の空気系統の代わりとして用
い、一方ガス分離の一部を燃料電池の設備を用い
て行なうので、低コストで発電及びアルゴンガス
製造を行なうことができる。
アルゴン含有酸素ガスは高濃度で清浄度が高いの
で、高いセル電圧を得ることができ、機器をコン
パクトにでき、しかもセル寿命を延ばすことがで
きる。また、ガス分離装置に必要な設備及び運転
費を従来の燃料電池の空気系統の代わりとして用
い、一方ガス分離の一部を燃料電池の設備を用い
て行なうので、低コストで発電及びアルゴンガス
製造を行なうことができる。
以下、本発明の実施例を第１図及び第２図を参
照して説明する。
照して説明する。
第１図において、燃料電池本体２１は燃料極
（アノード）２１ａと空気極（カソード）２１ｂ
との間に電解質（リン酸）２１ｃを介在させて構
成されている。また、燃料電池本体２１の冷却部
２１ｄでは放熱が行なわれている。前記燃料極２
１ａには原料ガス生成系２２からの原料ガス及び
酸素ガスホルダー２３からの酸素（あるいは空
気）が改質装置２４へ送られ、反応して生成した
水素リツチガスが供給される。一方、前記空気極
２１ｂには、エアフイルタ２５で除じんされ、空
気圧縮機２６で昇圧され、更に圧力スイング吸着
式（Pressure Swing Adsorption、以下PSA式
と記す）ガス分離装置２７を通過したアルゴンガ
スを含む高純度酸素ガスが供給される。この
PSA式ガス分離装置２７には真空ポンプ２８が
接続されている。なお、PSA式ガス分離装置２
７については、後記するように第２図を参照して
更に詳細に説明する。前記燃料極２１ａに供給さ
れた水素リツチガス及び空気極２１ｂに供給され
たアルゴンガスを含む高純度酸素ガスはそれぞれ
その一部が反応して発電が行なわれる。燃焼極２
１ａ出口及び空気極２１ｂ出口からのそれぞれの
未反応ガスは適度に混合されて燃焼器２９に送ら
れ、水素と酸素とは全量水に変換される。この
際、アルゴンガスは不活性であるので、そのまま
排出され、ドライベースでほぼ100％濃度となる。
更に、冷却器３０で水を凝縮し、気液分離器３１
で水を除去してアルゴンガスをアルゴンガスホル
ダ３２へ送る。
（アノード）２１ａと空気極（カソード）２１ｂ
との間に電解質（リン酸）２１ｃを介在させて構
成されている。また、燃料電池本体２１の冷却部
２１ｄでは放熱が行なわれている。前記燃料極２
１ａには原料ガス生成系２２からの原料ガス及び
酸素ガスホルダー２３からの酸素（あるいは空
気）が改質装置２４へ送られ、反応して生成した
水素リツチガスが供給される。一方、前記空気極
２１ｂには、エアフイルタ２５で除じんされ、空
気圧縮機２６で昇圧され、更に圧力スイング吸着
式（Pressure Swing Adsorption、以下PSA式
と記す）ガス分離装置２７を通過したアルゴンガ
スを含む高純度酸素ガスが供給される。この
PSA式ガス分離装置２７には真空ポンプ２８が
接続されている。なお、PSA式ガス分離装置２
７については、後記するように第２図を参照して
更に詳細に説明する。前記燃料極２１ａに供給さ
れた水素リツチガス及び空気極２１ｂに供給され
たアルゴンガスを含む高純度酸素ガスはそれぞれ
その一部が反応して発電が行なわれる。燃焼極２
１ａ出口及び空気極２１ｂ出口からのそれぞれの
未反応ガスは適度に混合されて燃焼器２９に送ら
れ、水素と酸素とは全量水に変換される。この
際、アルゴンガスは不活性であるので、そのまま
排出され、ドライベースでほぼ100％濃度となる。
更に、冷却器３０で水を凝縮し、気液分離器３１
で水を除去してアルゴンガスをアルゴンガスホル
ダ３２へ送る。
次に、前記SPA式ガス分離装置２７を第２図
を参照して説明する。
を参照して説明する。
第２図において、エアフイルタ２８を通つて除
じんされた空気は空気圧縮機２６で約５Kg／cm2に
昇圧され、冷却器３３で圧縮熱が除去され、更に
水分分離器３４で水分が除去された後、空気入口
バルブ３５ａ，３５ｂ，３５ｃ，３５ｄを介して
吸着塔３６ａ，３６ｂ，３６ｃ，３６ｄへ送られ
る。これら吸着塔３６ａ，３６ｂ，３６ｃ，３６
ｄ内にはいわゆるモレキユラーシーブと呼ばれる
ゼオライト等からなる吸着剤３７，…が内蔵され
ており、酸素及びアルゴンのみが吸着剤３７，…
を通過し、製品ガス供給バルブ３８ａ，３８ｂ，
３８ｃ，３８ｄを介して製品ガスホルダ３９へ送
られる。なお、空気入口側には廃空気出口バルブ
４０ａ，４０ｂ，４０ｃ，４０ｄが設けられ、真
空ポンプ２８と接続されている。また、空気出口
側には均圧バルブ４１ａ，４１ｂ，４１ｃ，４１
ｄが設けられている。上述したゼオライトのよう
な吸着剤３７…には、その吸着能力に対してかな
り大量の空気が送り込まれるため、吸着能力回復
のため、圧力を下げて空気を吸着し、廃空気出口
バルブ４０ａ，４０ｂ，４０ｃ，４０ｄ及び真空
ポンプ２８を介して系外へ放出する必要がある。
そして、連続的に製品ガス（アルゴンを含有する
高純度酸素）を供給するためには、高圧下での吸
着と低圧下での脱着とを周期的に行なう必要があ
り、吸着塔は最低２組必要であり、第２図では４
組設置した例を図示している。また、前記吸着及
び脱着の工程をスムーズに行なうために、空気入
口バルブ３５ａ〜３６ｄ、製品ガス供給バルブ３
８ａ〜３８ｄ、廃空気出口バルブ４０ａ〜４０
ｄ、均圧バルブ４１ａ〜４１ｄは制御装置４２か
らの信号で制御される。
じんされた空気は空気圧縮機２６で約５Kg／cm2に
昇圧され、冷却器３３で圧縮熱が除去され、更に
水分分離器３４で水分が除去された後、空気入口
バルブ３５ａ，３５ｂ，３５ｃ，３５ｄを介して
吸着塔３６ａ，３６ｂ，３６ｃ，３６ｄへ送られ
る。これら吸着塔３６ａ，３６ｂ，３６ｃ，３６
ｄ内にはいわゆるモレキユラーシーブと呼ばれる
ゼオライト等からなる吸着剤３７，…が内蔵され
ており、酸素及びアルゴンのみが吸着剤３７，…
を通過し、製品ガス供給バルブ３８ａ，３８ｂ，
３８ｃ，３８ｄを介して製品ガスホルダ３９へ送
られる。なお、空気入口側には廃空気出口バルブ
４０ａ，４０ｂ，４０ｃ，４０ｄが設けられ、真
空ポンプ２８と接続されている。また、空気出口
側には均圧バルブ４１ａ，４１ｂ，４１ｃ，４１
ｄが設けられている。上述したゼオライトのよう
な吸着剤３７…には、その吸着能力に対してかな
り大量の空気が送り込まれるため、吸着能力回復
のため、圧力を下げて空気を吸着し、廃空気出口
バルブ４０ａ，４０ｂ，４０ｃ，４０ｄ及び真空
ポンプ２８を介して系外へ放出する必要がある。
そして、連続的に製品ガス（アルゴンを含有する
高純度酸素）を供給するためには、高圧下での吸
着と低圧下での脱着とを周期的に行なう必要があ
り、吸着塔は最低２組必要であり、第２図では４
組設置した例を図示している。また、前記吸着及
び脱着の工程をスムーズに行なうために、空気入
口バルブ３５ａ〜３６ｄ、製品ガス供給バルブ３
８ａ〜３８ｄ、廃空気出口バルブ４０ａ〜４０
ｄ、均圧バルブ４１ａ〜４１ｄは制御装置４２か
らの信号で制御される。
以上の構成により燃料電池発電プラントとアル
ゴンガス製造プラントとの両プラントが有機的に
複合されている。
ゴンガス製造プラントとの両プラントが有機的に
複合されている。
しかして上記燃料電池複合プラントによれば、
燃料電池本体２１の空気極（カソード）２１ｂに
送られるガスは通常の空気ではなく、PSA式ガ
ス分離装置２７を経たものであるので、酸素濃度
約95％（Ar濃度約５％）の高純度のものである。
したがつてガスの利用率を高めることができ、高
いセル電圧を得ることができ性能向上を達成する
ことができ、しかもガスの総量が減るので機器を
コンパクトにしたり、圧損を減少することができ
る。また、アルゴンを含む高純度酸素ガスはエア
フイルタ２５及び吸着剤３７を通過しているので
清浄度が高く、セルの寿命を延ばすことができ
る。
燃料電池本体２１の空気極（カソード）２１ｂに
送られるガスは通常の空気ではなく、PSA式ガ
ス分離装置２７を経たものであるので、酸素濃度
約95％（Ar濃度約５％）の高純度のものである。
したがつてガスの利用率を高めることができ、高
いセル電圧を得ることができ性能向上を達成する
ことができ、しかもガスの総量が減るので機器を
コンパクトにしたり、圧損を減少することができ
る。また、アルゴンを含む高純度酸素ガスはエア
フイルタ２５及び吸着剤３７を通過しているので
清浄度が高く、セルの寿命を延ばすことができ
る。
更に、燃料電池発電プラントにとつては、空気
極（カソード）２１ｂに供給するガスがアルゴン
ガス製造プラントに必要な設備から得られ、一方
ガスの分離の一部（酸素とアルゴンとの分離）は
燃料電池発電プラントの設備（燃焼器２９等）を
用いて行なうことができるので、発電コスト及び
アルゴン製造コストは単独プラントよりも低減す
ることができる。
極（カソード）２１ｂに供給するガスがアルゴン
ガス製造プラントに必要な設備から得られ、一方
ガスの分離の一部（酸素とアルゴンとの分離）は
燃料電池発電プラントの設備（燃焼器２９等）を
用いて行なうことができるので、発電コスト及び
アルゴン製造コストは単独プラントよりも低減す
ることができる。
なお、本発明において燃料電池本体２１の冷却
部２１ｄは水冷式、空冷式、水素式、有機媒体式
等いずれでもよい。
部２１ｄは水冷式、空冷式、水素式、有機媒体式
等いずれでもよい。
また、本発明において燃料電池用の原料ガスと
しては炭化水素（メタン等）、天然ガス、メタノ
ール、製鉄所オフガス（高炉ガス、コークス炉ガ
ス、転炉ガス、電気炉ガス）等を用いることがで
きる。なお、これらは必要に応じて改質やガス分
離精製され、水素リツチガスとして燃料極（アノ
ード）側へ供給される。
しては炭化水素（メタン等）、天然ガス、メタノ
ール、製鉄所オフガス（高炉ガス、コークス炉ガ
ス、転炉ガス、電気炉ガス）等を用いることがで
きる。なお、これらは必要に応じて改質やガス分
離精製され、水素リツチガスとして燃料極（アノ
ード）側へ供給される。
また、燃料極へ供給されるガスは水素の他に
CO2及びCOをかなり含むようなものであつても
よい。このような燃料ガスを用いる場合、第１図
の気液分離器３１の下流側にもPSA式ガス分離
装置を配置してもよい。すなわち、上記のような
燃料ガスを用いる場合、燃料極（アノード）２１
ａ及び空気極（カソード）２１ｂからの未反応ガ
スを燃焼器２９で反応させ、水素と酸素とを全量
水に変換し、更に冷却器３０及び気液分離器３１
を通過させると、出てくるガスはAr，CO2及び
COとなる。しかる後、図示しないPSA式ガス分
離装置を通過させることによりCO2及びCOが除
去され、高純度アルゴンガスがアルゴンガスホル
ダ３２へ送られる。
CO2及びCOをかなり含むようなものであつても
よい。このような燃料ガスを用いる場合、第１図
の気液分離器３１の下流側にもPSA式ガス分離
装置を配置してもよい。すなわち、上記のような
燃料ガスを用いる場合、燃料極（アノード）２１
ａ及び空気極（カソード）２１ｂからの未反応ガ
スを燃焼器２９で反応させ、水素と酸素とを全量
水に変換し、更に冷却器３０及び気液分離器３１
を通過させると、出てくるガスはAr，CO2及び
COとなる。しかる後、図示しないPSA式ガス分
離装置を通過させることによりCO2及びCOが除
去され、高純度アルゴンガスがアルゴンガスホル
ダ３２へ送られる。
更に、以上の説明ではリン酸型燃料電池を用い
た場合について述べたが、これに限らず、例えば
アルカリ型燃料電池等にも適用することができ
る。
た場合について述べたが、これに限らず、例えば
アルカリ型燃料電池等にも適用することができ
る。
以上詳述した如く本発明の燃料電池複合プラン
トによれば、燃料電池発電プラントの性能向上及
び寿命延長を図ることができるとともに発電コス
ト及びアルゴンガス製造コストを低減できる等顕
著な効果を奏するものである。
トによれば、燃料電池発電プラントの性能向上及
び寿命延長を図ることができるとともに発電コス
ト及びアルゴンガス製造コストを低減できる等顕
著な効果を奏するものである。
第１図は本発明の実施例における燃料電池複合
プラントの系統図、第２図に同プラントに用いら
れるPSA式ガス分離装置の系統図、第３図は従
来の燃料電池発電プラントの系統図である。 ２１……燃料電池本体、２１ａ……燃料極（ア
ノード）、２１ｂ……空気極（カソード）、２１ｃ
……電解質、２１ｄ……冷却部、２２……原料ガ
ス生成系、２３……酸素ガスホルダ、２４……改
質装置、２５……エアフイルタ、２６……空気圧
縮機、２７……PSA式ガス分離装置、２８……
真空ポンプ、２９……燃焼器、３０……冷却器、
３１……気液分離器、３２……アルゴンガスホル
ダ、３３……冷却器、３４……水分分離器、３５
ａ〜３５ｄ……空気入口バルブ、３６ａ〜３６ｄ
……吸着塔、３７……吸着剤、３８ａ〜３８ｄ…
…製品ガス供給バルブ、３９……製品ガスホル
ダ、４０ａ〜４０ｄ……廃空気出口バルブ、４１
ａ〜４１ｄ……均圧バルブ、４２……制御装置。
プラントの系統図、第２図に同プラントに用いら
れるPSA式ガス分離装置の系統図、第３図は従
来の燃料電池発電プラントの系統図である。 ２１……燃料電池本体、２１ａ……燃料極（ア
ノード）、２１ｂ……空気極（カソード）、２１ｃ
……電解質、２１ｄ……冷却部、２２……原料ガ
ス生成系、２３……酸素ガスホルダ、２４……改
質装置、２５……エアフイルタ、２６……空気圧
縮機、２７……PSA式ガス分離装置、２８……
真空ポンプ、２９……燃焼器、３０……冷却器、
３１……気液分離器、３２……アルゴンガスホル
ダ、３３……冷却器、３４……水分分離器、３５
ａ〜３５ｄ……空気入口バルブ、３６ａ〜３６ｄ
……吸着塔、３７……吸着剤、３８ａ〜３８ｄ…
…製品ガス供給バルブ、３９……製品ガスホル
ダ、４０ａ〜４０ｄ……廃空気出口バルブ、４１
ａ〜４１ｄ……均圧バルブ、４２……制御装置。
Claims (1)
- １ 燃料電池と、該燃料電池のアノード側上流に
配置され、燃料電池アノードへ燃料ガスを供給す
る燃料ガス供給装置と、前記燃料電池のカソード
側上流に配置され、燃料電池カソードへアルゴン
を含む高純度酸素ガスを供給するガス分離装置
と、前記燃料電池の下流側に配置され、アノード
出口ガスとカソード出口ガスとを燃焼させる燃焼
器と、該燃焼器の下流側に配置され、燃焼ガス中
の水を凝縮除去して高純度アルゴンガスを得るた
めの冷却器とを具備したことを特徴とする燃料電
池複合プラント。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59193638A JPS6171561A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 燃料電池複合プラント |
| US06/772,751 US4595642A (en) | 1984-09-14 | 1985-09-05 | Fuel cell composite plant |
| DE19853532835 DE3532835A1 (de) | 1984-09-14 | 1985-09-12 | Kombinierte brennstoffzellenanlage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59193638A JPS6171561A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 燃料電池複合プラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6171561A JPS6171561A (ja) | 1986-04-12 |
| JPH0316751B2 true JPH0316751B2 (ja) | 1991-03-06 |
Family
ID=16311267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59193638A Granted JPS6171561A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 燃料電池複合プラント |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4595642A (ja) |
| JP (1) | JPS6171561A (ja) |
| DE (1) | DE3532835A1 (ja) |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4792502A (en) * | 1986-11-14 | 1988-12-20 | International Fuel Cells Corporation | Apparatus for producing nitrogen |
| NL8801492A (nl) * | 1988-06-10 | 1990-01-02 | Kinetics Technology | Werkwijze voor het omzetten van brandstof in electriciteit. |
| DE3932217A1 (de) * | 1989-04-25 | 1990-10-31 | Linde Ag | Verfahren fuer den betrieb von hochtemperatur-brennstoffzellen |
| US6703150B2 (en) * | 1993-10-12 | 2004-03-09 | California Institute Of Technology | Direct methanol feed fuel cell and system |
| US5773162A (en) * | 1993-10-12 | 1998-06-30 | California Institute Of Technology | Direct methanol feed fuel cell and system |
| US5599638A (en) * | 1993-10-12 | 1997-02-04 | California Institute Of Technology | Aqueous liquid feed organic fuel cell using solid polymer electrolyte membrane |
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| US6921597B2 (en) * | 1998-09-14 | 2005-07-26 | Questair Technologies Inc. | Electrical current generation system |
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| WO2004076017A2 (en) * | 2003-02-26 | 2004-09-10 | Questair Technologies Inc. | Hydrogen recycle for high temperature fuel cells |
| US7189280B2 (en) * | 2004-06-29 | 2007-03-13 | Questair Technologies Inc. | Adsorptive separation of gas streams |
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| WO2010099626A1 (en) * | 2009-03-05 | 2010-09-10 | G4 Insights Inc. | Process and system for thermochemical conversion of biomass |
| CA2781204C (en) | 2009-11-18 | 2018-05-01 | G4 Insights Inc. | Sorption enhanced methanation of biomass |
| WO2011060539A1 (en) | 2009-11-18 | 2011-05-26 | G4 Insights Inc. | Method and system for biomass hydrogasification |
| US8383871B1 (en) | 2010-09-03 | 2013-02-26 | Brian G. Sellars | Method of hydrogasification of biomass to methane with low depositable tars |
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| US3173778A (en) * | 1961-01-05 | 1965-03-16 | Air Prod & Chem | Separation of gaseous mixtures including argon |
| GB1125505A (en) * | 1966-06-23 | 1968-08-28 | Distillers Co Carbon Dioxide | Production of carbon dioxide and argon |
| US3615850A (en) * | 1969-03-10 | 1971-10-26 | Gen Electric | System and process employing a reformable fuel to generate electrical energy |
| US4352863A (en) * | 1981-01-21 | 1982-10-05 | Energy Research Corporation | Apparatus and method for producing high pressure steam in a fuel cell system |
-
1984
- 1984-09-14 JP JP59193638A patent/JPS6171561A/ja active Granted
-
1985
- 1985-09-05 US US06/772,751 patent/US4595642A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-09-12 DE DE19853532835 patent/DE3532835A1/de active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4595642A (en) | 1986-06-17 |
| DE3532835C2 (ja) | 1987-06-11 |
| JPS6171561A (ja) | 1986-04-12 |
| DE3532835A1 (de) | 1986-03-27 |
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