JPH03163713A - 超電導成形撚線の製造方法 - Google Patents
超電導成形撚線の製造方法Info
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- JPH03163713A JPH03163713A JP1323787A JP32378789A JPH03163713A JP H03163713 A JPH03163713 A JP H03163713A JP 1323787 A JP1323787 A JP 1323787A JP 32378789 A JP32378789 A JP 32378789A JP H03163713 A JPH03163713 A JP H03163713A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、断面形状がキーストン形の超電導成形撚線の
製造方法に関するものである．〔従来技術〕 粒子加速器用のダイボールマグネットには通常、内径５
０〜２００ ｍｍ＋程度の超電導マグネットが使用され
ており、この超電導マグネットは、図−２に示すような
、断面形状がキーストン形の超電導成形１２８線１１を
壱回することによって構威されている．この超電導成形
ｌ２！ｉ線ｌ１は多数本の超電導素線ｌ２を撚り合わせ
たものをロール等により断面形状がキーストン形になる
ように圧縮成形してなるものである。個々の超電導素線
１２は例えばＣｕなどの安定化金属中に超電導体である
多数のＮｂＴｉフィラメントが埋め込まれた構造となっ
ている．上下面の角度αをキーストン角という． 従来、このような超電導成形撚線は次のようにして製造
されていた．すなわち図−３に示すように、Ｆ！線機ｌ
３のサブライボビン１４から引き出された所要本数の超
電導素線ｌ２を、目板ｌ５で等間隔にその直後に上下面
と両側面を規制する四方ロール１７により断面キースト
ン形に圧縮成形するという方法である．得られた超電導
成形ｔ＝線ｌ１は引取機１８により引き取られ、巻取機
１９で巻き取られて、次工程に移される． 〔課題〕 しかし従来の製造方法では超電導成形撚線のキーストン
角αをある程度以上に大きくすることができないという
問題がある。従来の製造方法で成形可能な範囲は、超電
導成形Ｊｆｉ線ｌ１の厚肉側の厚さをｔ１Ｉｌｌｌ１，
薄肉側の厚さをｔｅｌｌｔｓ、超電導素線１２の成形前
の直径をｄとし、パラメータａ，ｂをａ＝ｔ＋／２ｄ，
ｂ＝ｔｚ／２ｄと定めたとき、（ａ − ｂ）の値が０
．３０以下である．これより （ａ−ｂ）の値が大きく
なるように（キーストン角が大きくなるように）加工し
ようとすると、心金上に整列した超電導素線を一気に局
所的に強加工することになり、心金上の素線配置にムラ
が生じたり、個々の超電導素線に伸びの差が生じたりし
て、超電導成形撚線に撚りムラ、クロス、落ち込み等の
欠陥が発生する結果となる。
製造方法に関するものである．〔従来技術〕 粒子加速器用のダイボールマグネットには通常、内径５
０〜２００ ｍｍ＋程度の超電導マグネットが使用され
ており、この超電導マグネットは、図−２に示すような
、断面形状がキーストン形の超電導成形１２８線１１を
壱回することによって構威されている．この超電導成形
ｌ２！ｉ線ｌ１は多数本の超電導素線ｌ２を撚り合わせ
たものをロール等により断面形状がキーストン形になる
ように圧縮成形してなるものである。個々の超電導素線
１２は例えばＣｕなどの安定化金属中に超電導体である
多数のＮｂＴｉフィラメントが埋め込まれた構造となっ
ている．上下面の角度αをキーストン角という． 従来、このような超電導成形撚線は次のようにして製造
されていた．すなわち図−３に示すように、Ｆ！線機ｌ
３のサブライボビン１４から引き出された所要本数の超
電導素線ｌ２を、目板ｌ５で等間隔にその直後に上下面
と両側面を規制する四方ロール１７により断面キースト
ン形に圧縮成形するという方法である．得られた超電導
成形ｔ＝線ｌ１は引取機１８により引き取られ、巻取機
１９で巻き取られて、次工程に移される． 〔課題〕 しかし従来の製造方法では超電導成形撚線のキーストン
角αをある程度以上に大きくすることができないという
問題がある。従来の製造方法で成形可能な範囲は、超電
導成形Ｊｆｉ線ｌ１の厚肉側の厚さをｔ１Ｉｌｌｌ１，
薄肉側の厚さをｔｅｌｌｔｓ、超電導素線１２の成形前
の直径をｄとし、パラメータａ，ｂをａ＝ｔ＋／２ｄ，
ｂ＝ｔｚ／２ｄと定めたとき、（ａ − ｂ）の値が０
．３０以下である．これより （ａ−ｂ）の値が大きく
なるように（キーストン角が大きくなるように）加工し
ようとすると、心金上に整列した超電導素線を一気に局
所的に強加工することになり、心金上の素線配置にムラ
が生じたり、個々の超電導素線に伸びの差が生じたりし
て、超電導成形撚線に撚りムラ、クロス、落ち込み等の
欠陥が発生する結果となる。
しかし一方では超電導成形撚線のキーストン角を大きく
したいという要求がある。すなわち従来の超電導成形撚
線はキーストン角が小さいため、これを巻回して超電導
マグネットを構戒する場合には、図−４のように超電導
素線ｌ１を数Ｗｉ巻回する毎にキーストン角の大きいス
ベーサ２１を介在させて超電導成形撚線の角度不足を補
うという方法がとられている． その結果、超電導マグネット２２は超電導素線ｌ１数層
おきにスペーサ２１が挿入された不均質な構造となり、
Ｘ軸、Ｙ軸方向のバランスが悪く、外部から十分な締付
けを行えないため、熱膨張・収縮等に基づく応力により
素線相互間のズレが生じやすくなる。また超電導素線１
１には電磁力が作用するが、スベーサ２ｌには電磁力が
作用しないため、超電導素線１ｌとスペーサ２１間のズ
レも生じやすい。
したいという要求がある。すなわち従来の超電導成形撚
線はキーストン角が小さいため、これを巻回して超電導
マグネットを構戒する場合には、図−４のように超電導
素線ｌ１を数Ｗｉ巻回する毎にキーストン角の大きいス
ベーサ２１を介在させて超電導成形撚線の角度不足を補
うという方法がとられている． その結果、超電導マグネット２２は超電導素線ｌ１数層
おきにスペーサ２１が挿入された不均質な構造となり、
Ｘ軸、Ｙ軸方向のバランスが悪く、外部から十分な締付
けを行えないため、熱膨張・収縮等に基づく応力により
素線相互間のズレが生じやすくなる。また超電導素線１
１には電磁力が作用するが、スベーサ２ｌには電磁力が
作用しないため、超電導素線１ｌとスペーサ２１間のズ
レも生じやすい。
このため通電時に超電導素線の移動が生じて所期の磁界
分布が得られなくなるとか、移動による摩擦熱で常電導
への転移が起きやすくなり、高い磁界が得られなくなる
等の問題が生じている．このようなことからキーストン
角の大きい超電導成形撚線が望まれている。
分布が得られなくなるとか、移動による摩擦熱で常電導
への転移が起きやすくなり、高い磁界が得られなくなる
等の問題が生じている．このようなことからキーストン
角の大きい超電導成形撚線が望まれている。
本発明は、上記のような従来の問題点に鑑み、キースト
ン角の大きい超電導成形撚線を製造する方法を提供する
もので、その方法は、直径ｄａｍの超電導素線を所要本
数撚り合わせたものを成形加工して、断面形状がキース
トン形で、厚肉側の厚さがｔｌｌｍｌｌｌｓ Ｆｉｌ肉
側の厚さがｔ２ｍｍの超電導成形撚線を製造する場合に
おいて、パラメータａ，ｂを、ａ ＝ ｔ＋／２ ｄ
， ｂ ＝ ｔｔ／２ ｄと定めたとき、超電導素線を
撚り合わせた直後に、１段目の四方ロールで（ａ −
ｂ）の値が０．２５以下となるように成形加工し、その
後２段目の四方ロールで（ａ − ｂ）の値が０．２５
より大きくなるように成形加工することを特徴とするも
のである． 従来は四方ロールの１段加工により成形を行っていたが
、本発明では、これを２段加工とし、１？（ａ−ｂ）の
値が０，２５以下となるように軽く成形し、その後２段
目の四方ロールで（ａ−ｂ）の値が０．２５より大きく
なるように成形加工することにより、超電導素線の撚り
ムラ、クロス、落ち込みを防止し、従来より大きなキー
ストン角を有する超電導成形撚線を製造できるようにし
たものである． ここで、１段目の加工による（ａ−ｂ）の値を０．２５
以下にした理由は、これ以上にすると超電導素線の撚リ
ムラ、クロス、落ち込みが生じるためである． なお１段目の成形加工と２段目の成形加工は連続して行
ってもよいし、分離して行ってもよい■．また１段目の
成形加工の後に、超電導成形撚線の焼鈍工程を入れ、そ
の後２段目の成形加工を行うようにすると、２段目の成
形加工のときに安定化金Ｉｆ（通常はＣｕ）が軟化して
いるので、加工後のスプリングバンクが少なく、スプリ
ングバンクを見込んで余分な圧縮量を加える必要がなく
なるる。
ン角の大きい超電導成形撚線を製造する方法を提供する
もので、その方法は、直径ｄａｍの超電導素線を所要本
数撚り合わせたものを成形加工して、断面形状がキース
トン形で、厚肉側の厚さがｔｌｌｍｌｌｌｓ Ｆｉｌ肉
側の厚さがｔ２ｍｍの超電導成形撚線を製造する場合に
おいて、パラメータａ，ｂを、ａ ＝ ｔ＋／２ ｄ
， ｂ ＝ ｔｔ／２ ｄと定めたとき、超電導素線を
撚り合わせた直後に、１段目の四方ロールで（ａ −
ｂ）の値が０．２５以下となるように成形加工し、その
後２段目の四方ロールで（ａ − ｂ）の値が０．２５
より大きくなるように成形加工することを特徴とするも
のである． 従来は四方ロールの１段加工により成形を行っていたが
、本発明では、これを２段加工とし、１？（ａ−ｂ）の
値が０，２５以下となるように軽く成形し、その後２段
目の四方ロールで（ａ−ｂ）の値が０．２５より大きく
なるように成形加工することにより、超電導素線の撚り
ムラ、クロス、落ち込みを防止し、従来より大きなキー
ストン角を有する超電導成形撚線を製造できるようにし
たものである． ここで、１段目の加工による（ａ−ｂ）の値を０．２５
以下にした理由は、これ以上にすると超電導素線の撚リ
ムラ、クロス、落ち込みが生じるためである． なお１段目の成形加工と２段目の成形加工は連続して行
ってもよいし、分離して行ってもよい■．また１段目の
成形加工の後に、超電導成形撚線の焼鈍工程を入れ、そ
の後２段目の成形加工を行うようにすると、２段目の成
形加工のときに安定化金Ｉｆ（通常はＣｕ）が軟化して
いるので、加工後のスプリングバンクが少なく、スプリ
ングバンクを見込んで余分な圧縮量を加える必要がなく
なるる。
以下、本発明の実施例を説明する。
図−１は本発明に係る超電導成形撚線の製造方法の一例
を示す。この方法は、撚線機１３のサブライボビンｌ４
から引き出された所要本数の超電導素線ｌ２を、目板ｌ
５で等間隔に配列した後、心金１６上に１層撚りで撚り
合わせ、その直後にｌ段目の四方ロール１７Ａにより断
面形状がキーストン形になるように軽く圧縮成形し、次
いで２段目の四方ロール１７Ｂによりキーストン角がさ
らに大きくなるように圧縮成形するものである．成形さ
れた超電導成形撚線ｌ１は従来同様、引取［１８で引き
取られ、巻取機ｌ９で巻き取られる． このような方法で各種の超電導成形撚線を製造した結果
を以下に示す。
を示す。この方法は、撚線機１３のサブライボビンｌ４
から引き出された所要本数の超電導素線ｌ２を、目板ｌ
５で等間隔に配列した後、心金１６上に１層撚りで撚り
合わせ、その直後にｌ段目の四方ロール１７Ａにより断
面形状がキーストン形になるように軽く圧縮成形し、次
いで２段目の四方ロール１７Ｂによりキーストン角がさ
らに大きくなるように圧縮成形するものである．成形さ
れた超電導成形撚線ｌ１は従来同様、引取［１８で引き
取られ、巻取機ｌ９で巻き取られる． このような方法で各種の超電導成形撚線を製造した結果
を以下に示す。
実施例１
超電導素線として、外径０．８０８ ａｍのＣｕ／Ｎｂ
Ｔｉ線（Ｃｕ比１．５）を用いた．この超電導素線２３
本を撚り合わせ、まずｌ段目の四方ロールで、厚肉側の
厚さｔ＋＝１．７４７ ｍｍ，薄肉側の厚さｔ． ＝
１．４６５開、幅Ｗ ＝９．１８０ ｍａ＋、キースト
ン角α＝１．８”（ ａ − ｂ ） ”０．１７４の
断面形状に成形加工し、次いで２段目の四方ロールで、
ｔ＋ ＝ １．６３５ ｍｍ， Ｌｘ ＝１．１４５ｍ
＋＊Ｓｗ−９．２８０ｍｍ，α＝３” （ａ−ｂ）
＝０．３０３の断面形状に成形加工した。得られた超電
導成形撚線は、撚りムラ、クロス等のないものであった
．また臨界電流値は、成形加工前５９０Ａ（５Ｔ）に対
し、成形加工後５６０Ａ （５Ｔ）と、その劣化率は１
０％以下で良好であった。
Ｔｉ線（Ｃｕ比１．５）を用いた．この超電導素線２３
本を撚り合わせ、まずｌ段目の四方ロールで、厚肉側の
厚さｔ＋＝１．７４７ ｍｍ，薄肉側の厚さｔ． ＝
１．４６５開、幅Ｗ ＝９．１８０ ｍａ＋、キースト
ン角α＝１．８”（ ａ − ｂ ） ”０．１７４の
断面形状に成形加工し、次いで２段目の四方ロールで、
ｔ＋ ＝ １．６３５ ｍｍ， Ｌｘ ＝１．１４５ｍ
＋＊Ｓｗ−９．２８０ｍｍ，α＝３” （ａ−ｂ）
＝０．３０３の断面形状に成形加工した。得られた超電
導成形撚線は、撚りムラ、クロス等のないものであった
．また臨界電流値は、成形加工前５９０Ａ（５Ｔ）に対
し、成形加工後５６０Ａ （５Ｔ）と、その劣化率は１
０％以下で良好であった。
実施例２
超電導素線として外径１．８５０ｍ＋＋＋のＣｕ／Ｎｂ
Ｔｉ線（Ｃｕ比１．４）を用いた。この超電導素線ｌ９
本を撚り合わせ、まず１段目の四方ロールで、１＋＝４
．０９５ｍｍ， ｔｚ＝３．２３０＋＋＋ａ， ｗ＝１
６．５ｍｍ、α＝３．０”（ ａ − ｂ ） ＝０．
２３４の断面形状に成形加工し、そのままドラムに巻き
取った．次いで、この超電導成形撚線に２００℃×１０
ｈの焼鈍を施した後、２段目の四方ローノレで、ｔ＋
−４．０８９ ｍｍ、ｔｔ”２．３６０問、ｗ＝１７．
０＋＋＋ｍ％α＝５．８’ （ａ−ｂ）＝０．４６７
の断面形状に成形加工した．得られた超ｔ導成形撚線は
、撚りムラ、クロス等のないものであった。
Ｔｉ線（Ｃｕ比１．４）を用いた。この超電導素線ｌ９
本を撚り合わせ、まず１段目の四方ロールで、１＋＝４
．０９５ｍｍ， ｔｚ＝３．２３０＋＋＋ａ， ｗ＝１
６．５ｍｍ、α＝３．０”（ ａ − ｂ ） ＝０．
２３４の断面形状に成形加工し、そのままドラムに巻き
取った．次いで、この超電導成形撚線に２００℃×１０
ｈの焼鈍を施した後、２段目の四方ローノレで、ｔ＋
−４．０８９ ｍｍ、ｔｔ”２．３６０問、ｗ＝１７．
０＋＋＋ｍ％α＝５．８’ （ａ−ｂ）＝０．４６７
の断面形状に成形加工した．得られた超ｔ導成形撚線は
、撚りムラ、クロス等のないものであった。
また臨界電流値は、成形加工前１８５０Ａ （５Ｔ）に
対し、成形加工後で１６５ＯＡ （５Ｔ）以上に保持す
ることができ、その劣化率は１０％程度と良好であった
。
対し、成形加工後で１６５ＯＡ （５Ｔ）以上に保持す
ることができ、その劣化率は１０％程度と良好であった
。
実施例３
超電導素線として外径０．８７１＋＋＋＋＋＋のＣｕ／
ＮｂＴｉ線（Ｃｕ比２．１）を用いた。この超電導素線
３９本を撚り合わせ、まず１段目の四方ロールで、ｔ＋
＝１．７００問、ｈ＝１．５００ ｍｍ， ｗ＝１６．
７ｓｕ＋＋，α＝ ０．６８６”（ ａ − ｂ ）
＝０．１１５の断面形状に成形加工し、次いで２段目ノ
四方ロールテ、ｔｔ＝１．７４０ ＋ｗｍ， ｔ．＝１
．２００ ａｍ、ｗ＝１７．０ｍｓ， α＝１．８２’
（ａ − ｂ）＝０．３１０の断面形状に成形加
工した。得られた超電導成形撚線は、撚りムラ、クロス
等のないものであった．また臨界電流値は、成形加工前
４８０ Ａ（５Ｔ）に対し、成形加工後４４５Ａ （５
Ｔ）と、その劣化率は１０％以下で良好であった。
ＮｂＴｉ線（Ｃｕ比２．１）を用いた。この超電導素線
３９本を撚り合わせ、まず１段目の四方ロールで、ｔ＋
＝１．７００問、ｈ＝１．５００ ｍｍ， ｗ＝１６．
７ｓｕ＋＋，α＝ ０．６８６”（ ａ − ｂ ）
＝０．１１５の断面形状に成形加工し、次いで２段目ノ
四方ロールテ、ｔｔ＝１．７４０ ＋ｗｍ， ｔ．＝１
．２００ ａｍ、ｗ＝１７．０ｍｓ， α＝１．８２’
（ａ − ｂ）＝０．３１０の断面形状に成形加
工した。得られた超電導成形撚線は、撚りムラ、クロス
等のないものであった．また臨界電流値は、成形加工前
４８０ Ａ（５Ｔ）に対し、成形加工後４４５Ａ （５
Ｔ）と、その劣化率は１０％以下で良好であった。
比較例ｌ
実施例１と同し超電導素線を同じ本数撚り合わせ、１段
だけの四方ロール加工で、ｔ＋ ＝ １．７１７ｌＩｌ
ｍ，ｈ−１．０３５ｍｍＳ ｗ＝９．２９０ｍｍ，
α＝４．２０” （ａ −ｂ） ＝０．４２０
の断面形状に成形加工した。得られた超電導成形撚線は
、素線のクロスはないが、中程度の撚リムラが生じてい
た。
だけの四方ロール加工で、ｔ＋ ＝ １．７１７ｌＩｌ
ｍ，ｈ−１．０３５ｍｍＳ ｗ＝９．２９０ｍｍ，
α＝４．２０” （ａ −ｂ） ＝０．４２０
の断面形状に成形加工した。得られた超電導成形撚線は
、素線のクロスはないが、中程度の撚リムラが生じてい
た。
比較例２
実施例２と同じ超電導素線を同じ本数撚り合わせ、１段
だけの四方ロール加工で、Ｌ ＝４．０９ｍ＋ｗ、ｔｔ
−２．３６ｍｍｓ ｗ＝１７．０ｍｍ，α＝５．８２°
（ａ − ｂ）＝０．４７２の断面形状に成形加工
した。得られた超電導成形撚線は、素線のクロスはない
が、大きな燃リムラが生じていた。
だけの四方ロール加工で、Ｌ ＝４．０９ｍ＋ｗ、ｔｔ
−２．３６ｍｍｓ ｗ＝１７．０ｍｍ，α＝５．８２°
（ａ − ｂ）＝０．４７２の断面形状に成形加工
した。得られた超電導成形撚線は、素線のクロスはない
が、大きな燃リムラが生じていた。
比較例３
実施例３と同じ超電導素線を同じ本数撚り合わせ、１段
だけの四方ロール加工で、ｔ＋＝１．７４０ｍｍ，ｈ
＝ １．２００ｍ＋ｗ， ｗ − １７．０ｍｍ，α＝
１．８２” （ａ −ｂ） ＝０．３１０の断面形
状に成形加工した。得られた超電導成形撚線は、大きな
撚りムラがあり、かつｌ個／ｍの素線クロスが生じてい
た。
だけの四方ロール加工で、ｔ＋＝１．７４０ｍｍ，ｈ
＝ １．２００ｍ＋ｗ， ｗ − １７．０ｍｍ，α＝
１．８２” （ａ −ｂ） ＝０．３１０の断面形
状に成形加工した。得られた超電導成形撚線は、大きな
撚りムラがあり、かつｌ個／ｍの素線クロスが生じてい
た。
以上説明したように本発明によれば、従来より大きなキ
ーストン角を有する超電導成形撚線を製造することがで
き、超ｔ導マグネットの性能向上に大きく貢献できるも
のである．
ーストン角を有する超電導成形撚線を製造することがで
き、超ｔ導マグネットの性能向上に大きく貢献できるも
のである．
図一ｌは本発明に係る超電導成形撚線の製造方法の一実
施例を示す説明図、図−２は超電導成形撚線の一例を示
す断面図、図−３は従来の超電導成形撚線の製造方法を
示す説明図、図−４は従来の超電導成形Ｉ２８線を使用
した超電導マグネットの部分断面図である． ｌ１：超電導成形撚線 １２：超電導素線１３：撚線機
工４：ボビン １５Ｆ目板 １６：心金１７Ａ：１段
目の四方ロール １７Ｂ＝２段目の四方ロール １８：引取機 ｌ９：巻取機 図−３ ３ 図−４
施例を示す説明図、図−２は超電導成形撚線の一例を示
す断面図、図−３は従来の超電導成形撚線の製造方法を
示す説明図、図−４は従来の超電導成形Ｉ２８線を使用
した超電導マグネットの部分断面図である． ｌ１：超電導成形撚線 １２：超電導素線１３：撚線機
工４：ボビン １５Ｆ目板 １６：心金１７Ａ：１段
目の四方ロール １７Ｂ＝２段目の四方ロール １８：引取機 ｌ９：巻取機 図−３ ３ 図−４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、直径ｄｍｍの超電導素線を所要本数撚り合わせたも
のを成形加工して、断面形状がキーストン形で、厚肉側
の厚さがｔ＿１ｍｍ、薄肉側の厚さがｔ＿２ｍｍの超電
導成形撚線を製造する方法において、パラメータａ、ｂ
をａ＝ｔ＿１／２ｄ、ｂ＝ｔ＿２／２ｄと定めたとき、
超電導素線を撚り合わせた直後に、１段目の四方ロール
で（ａ−ｂ）の値が０．２５以下となるように成形加工
し、その後２段目の四方ロールで（ａ−ｂ）の値が０．
２５より大きくなるように成形加工することを特徴とす
る超電導成形撚線の製造方法。 ２、請求項１記載の製造方法であって、１段目の四方ロ
ールによる成形加工と２段目の四方ロールによる成形加
工の間で、超電導成形撚線の焼鈍を行うことを特徴とす
るもの。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1323787A JP2930994B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-12-15 | 超電導成形撚線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22340189 | 1989-08-30 | ||
| JP1-223401 | 1989-08-30 | ||
| JP1323787A JP2930994B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-12-15 | 超電導成形撚線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03163713A true JPH03163713A (ja) | 1991-07-15 |
| JP2930994B2 JP2930994B2 (ja) | 1999-08-09 |
Family
ID=26525452
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1323787A Expired - Lifetime JP2930994B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-12-15 | 超電導成形撚線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2930994B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996037002A1 (en) * | 1995-05-16 | 1996-11-21 | Teledyne Industries, Inc. | Method and apparatus for making superconductor wires |
| US5706571A (en) * | 1995-09-14 | 1998-01-13 | Alcatel Alsthom Compagnie Generale D'electricite | Method of manufacturing a sheathed twisted superconductor having a high critical temperature |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101119223B1 (ko) | 2011-07-29 | 2012-03-21 | (주)대성기업디에스 | 로프꼬임장치 |
-
1989
- 1989-12-15 JP JP1323787A patent/JP2930994B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996037002A1 (en) * | 1995-05-16 | 1996-11-21 | Teledyne Industries, Inc. | Method and apparatus for making superconductor wires |
| US5706571A (en) * | 1995-09-14 | 1998-01-13 | Alcatel Alsthom Compagnie Generale D'electricite | Method of manufacturing a sheathed twisted superconductor having a high critical temperature |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2930994B2 (ja) | 1999-08-09 |
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