JPH03162542A - 熱交換器用アルミニウム合金 - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金Info
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- JPH03162542A JPH03162542A JP30013289A JP30013289A JPH03162542A JP H03162542 A JPH03162542 A JP H03162542A JP 30013289 A JP30013289 A JP 30013289A JP 30013289 A JP30013289 A JP 30013289A JP H03162542 A JPH03162542 A JP H03162542A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明はラジエーター、カーヒーター、インタークー
ラー等の各種熱交換器のチューブ等に用いられる熱交換
器用アルミニウム合金に関する。
ラー等の各種熱交換器のチューブ等に用いられる熱交換
器用アルミニウム合金に関する。
従来の技術及び課題
従来、上記のような熱交換器の構或材料、例えば熱交換
媒体を流通させるチューブの材料として、加工性に優れ
たＡ３００３合金が一般に使用されていた。
媒体を流通させるチューブの材料として、加工性に優れ
たＡ３００３合金が一般に使用されていた。
ところが、Ａ３００３合金においてＦｅ等の不純物が多
いと２０〜５０℃程度の室温ないしそれに近い温度での
耐食性が悪化するため、かかる低温での耐食性を向上す
べく、Ｆｅ等の不純物を可及的低減することが行われて
いる。しかし、この場合は水の沸点である１００℃ある
いはそれに近い高温度で粒界腐食を生じ、チューブの亀
裂の原因となるというような新たな問題を派生するもの
であった。
いと２０〜５０℃程度の室温ないしそれに近い温度での
耐食性が悪化するため、かかる低温での耐食性を向上す
べく、Ｆｅ等の不純物を可及的低減することが行われて
いる。しかし、この場合は水の沸点である１００℃ある
いはそれに近い高温度で粒界腐食を生じ、チューブの亀
裂の原因となるというような新たな問題を派生するもの
であった。
また、特にラジエー夕用熱交換器のように、熱交換媒体
として腐食性の強い水等が用いられる可能性がある場合
には、チューブとして、Ａ３００３合金からなる管材を
芯材としてその内面に犠牲陽極層としてのＡ７０７２合
金や耐食性に比較的優れたＡ５００５合金からなる内面
材が被覆されたものが使用される場合がある。
として腐食性の強い水等が用いられる可能性がある場合
には、チューブとして、Ａ３００３合金からなる管材を
芯材としてその内面に犠牲陽極層としてのＡ７０７２合
金や耐食性に比較的優れたＡ５００５合金からなる内面
材が被覆されたものが使用される場合がある。
ところが、このＡ７０７２合金やＡ５００５合金等の内
面材においても、前記のＡ３００３合金と同様に、Ｆｅ
等の不純物が多いと室温ないしそれに近い温度での耐食
性が悪化するし、逆に低温での耐食性を向上すべ（Ｆｅ
等の不純物を可及的低減すると、１００℃あるいはそれ
に近い高温度で粒界腐食を生じるという問題があった。
面材においても、前記のＡ３００３合金と同様に、Ｆｅ
等の不純物が多いと室温ないしそれに近い温度での耐食
性が悪化するし、逆に低温での耐食性を向上すべ（Ｆｅ
等の不純物を可及的低減すると、１００℃あるいはそれ
に近い高温度で粒界腐食を生じるという問題があった。
また、Ａ３００３合金ではさらに、熱交換器の製作にお
いて各構或部材の接合のためにろう付を行った場合、ろ
う付後の強度が低くなる（耐力σｏ．２−＝４ Ｋｇ
ｆ ／ｍ）という欠点もあった。
いて各構或部材の接合のためにろう付を行った場合、ろ
う付後の強度が低くなる（耐力σｏ．２−＝４ Ｋｇ
ｆ ／ｍ）という欠点もあった。
このためチューブ等の十分な強度を確保するにはその肉
厚を厚くせざるを得ず、その桔果熱交換器の大型化、重
量増、コスト増を容認せざるを得なかった。
厚を厚くせざるを得ず、その桔果熱交換器の大型化、重
量増、コスト増を容認せざるを得なかった。
このような問題は、これら合金をチューブ材として用い
た場合に限らず、チューブ以外の他の熱交換器構成部材
として用いた場合においても同様に生じるものであった
。
た場合に限らず、チューブ以外の他の熱交換器構成部材
として用いた場合においても同様に生じるものであった
。
この発明は、かかる問題を解消するためになされたもの
であって、２０〜５０℃程度の温度での耐食性（以下「
低温耐食性」という）に優れしかも１００℃あるいはそ
れに近い高温での耐粒界腐食性（以下「高温耐粒界腐食
性」という）にも優れた熱交換器用アルミニウム合金、
例えばチューブ材あるいはチューブ内面材等として好適
なアルミニウム合金の提供を目的とするものである。
であって、２０〜５０℃程度の温度での耐食性（以下「
低温耐食性」という）に優れしかも１００℃あるいはそ
れに近い高温での耐粒界腐食性（以下「高温耐粒界腐食
性」という）にも優れた熱交換器用アルミニウム合金、
例えばチューブ材あるいはチューブ内面材等として好適
なアルミニウム合金の提供を目的とするものである。
課題を解決するための手段
上記目的は、Ａ聾−Ｍｇ−Ｓｔ系、純Ａ塁系、Ａｐ−Ｍ
ｇ系、Ａ，Ｑ−Ｚｎ系合金のいずれか１をベースとして
、これに所定量のＦｅ，Ｎｉの１種または２種を含有せ
しめ、かつアルミニウム純度と不可避不純物としてのＣ
ｕｆｆｉを規制した合金によって達成される。
ｇ系、Ａ，Ｑ−Ｚｎ系合金のいずれか１をベースとして
、これに所定量のＦｅ，Ｎｉの１種または２種を含有せ
しめ、かつアルミニウム純度と不可避不純物としてのＣ
ｕｆｆｉを規制した合金によって達成される。
即ち、具体的には、
Ｍｇ：０．１〜０．８νｔ％、Ｓｉ：０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｍｎ ： ０． ３〜１． ５ｗｔ％を含有
し、さらにＦ ｅ ： ０．０ １〜０．３ｗｔ％、Ｎ
ｉ：０．０１〜０．３ｗｔ％の１種または２種を含有し
、残部が純度９９，９％以上のアルミニウムとそれに不
可避的に含まれる不純物とからなり、かつ不純物として
のＣｕが０．０５ｗｔ％以下に規制されてなることを特
徴とする熱交換器用アルミニウム合金（以下ｒＡ，Ｑ−
Ｍｇ−Ｓ ｉ系合金」という）と、 Ｆｅ ： ０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜
０． ３ｗｔ％の１種または２種を含有し、残部が純
度９９．９％以上のアルミニウムとそれに不可避的に含
まれる不純物とからなり、かつ不純物としてのＣｕが０
．０５ｗｔ％以下に規制されてなることを特徴とする熱
交換器用アルミニウム合金（以下「純Ａ，Ｑ系合金」と
いう）と、Ｍｇ ： ０． ０５ 〜１． ０ｗｔ
％を含有し、さらにＦ ｅ ： ０． ０ １〜０．
３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．３ｗｔ％の１種または
２ＦＪを含有し、残部がＭ度９９．９％以上のアルミニ
ウムとそれに不可避的に含まれる不純物とからなり、か
つ不純物としてのＣｕが０．０５ｗｔ％以下に規制され
てなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金（
以下ｒｌ２−Ｍｇ系合金」という）と、 Ｚｎ ： ０．０５〜２．０ｗｔ％を含有し、さらにＦ
ｅ ： ０． ０ １〜０． ３ｗｔ％、Ｎｉ：０．
０１〜０． ３ｗｔ％の１種または２種を含有し、残
部が純度９９．９％以上のアルミニウムとそれに不可避
的に含まれる不純物とからなり、かつ不純物としてのＣ
ｕが０．０５ｗＬ％以下に規制されてなることを特徴と
する熱交換器用アルミニウム合金（以下「ＡｊＪ−Ｚｎ
系合金」という）とによって達戊される。
ｔ％、Ｍｎ ： ０． ３〜１． ５ｗｔ％を含有
し、さらにＦ ｅ ： ０．０ １〜０．３ｗｔ％、Ｎ
ｉ：０．０１〜０．３ｗｔ％の１種または２種を含有し
、残部が純度９９，９％以上のアルミニウムとそれに不
可避的に含まれる不純物とからなり、かつ不純物として
のＣｕが０．０５ｗｔ％以下に規制されてなることを特
徴とする熱交換器用アルミニウム合金（以下ｒＡ，Ｑ−
Ｍｇ−Ｓ ｉ系合金」という）と、 Ｆｅ ： ０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜
０． ３ｗｔ％の１種または２種を含有し、残部が純
度９９．９％以上のアルミニウムとそれに不可避的に含
まれる不純物とからなり、かつ不純物としてのＣｕが０
．０５ｗｔ％以下に規制されてなることを特徴とする熱
交換器用アルミニウム合金（以下「純Ａ，Ｑ系合金」と
いう）と、Ｍｇ ： ０． ０５ 〜１． ０ｗｔ
％を含有し、さらにＦ ｅ ： ０． ０ １〜０．
３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．３ｗｔ％の１種または
２ＦＪを含有し、残部がＭ度９９．９％以上のアルミニ
ウムとそれに不可避的に含まれる不純物とからなり、か
つ不純物としてのＣｕが０．０５ｗｔ％以下に規制され
てなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金（
以下ｒｌ２−Ｍｇ系合金」という）と、 Ｚｎ ： ０．０５〜２．０ｗｔ％を含有し、さらにＦ
ｅ ： ０． ０ １〜０． ３ｗｔ％、Ｎｉ：０．
０１〜０． ３ｗｔ％の１種または２種を含有し、残
部が純度９９．９％以上のアルミニウムとそれに不可避
的に含まれる不純物とからなり、かつ不純物としてのＣ
ｕが０．０５ｗＬ％以下に規制されてなることを特徴と
する熱交換器用アルミニウム合金（以下「ＡｊＪ−Ｚｎ
系合金」という）とによって達戊される。
まず、各合金系における各元素の添加意義と組成範囲の
限定理由について説明する。
限定理由について説明する。
Ａｐ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金は、殊にチューブベア材あるい
は芯材等として好適なものである。
は芯材等として好適なものである。
ここに、Ｍｇは熱交換器の製作において各構成部材の接
合のためにろう付を行った場合のろう付後の強度向上に
寄与するものであるが、０。
合のためにろう付を行った場合のろう付後の強度向上に
寄与するものであるが、０。
ｌｗｔ％未満では上記効果に乏しく、逆に０．８ｗｔ％
を超えて含有されるとろう付不良を発生する。特に好ま
しいＭｇの含有範囲は０，２〜０５ｗｔ％である。
を超えて含有されるとろう付不良を発生する。特に好ま
しいＭｇの含有範囲は０，２〜０５ｗｔ％である。
Ｓ１も同じくろう付後の強度向上に寄与するものである
が、０．２ｗｔ％未満では上記効果に乏しく、逆に１．
０ｗｔ％を超えて含有されるとやはりろう付不良を
発生する。特に好ましいＳｉの含有範囲は０．４νｔ％
を超え０． ７ｗｔ％以下である。
が、０．２ｗｔ％未満では上記効果に乏しく、逆に１．
０ｗｔ％を超えて含有されるとやはりろう付不良を
発生する。特に好ましいＳｉの含有範囲は０．４νｔ％
を超え０． ７ｗｔ％以下である。
Ｍｎは耐食性向上と強度向上に有効なものである。しか
し０．３ｗｔ％未満では上記効果に乏しく、逆に１．５
ｗｔ％を超えると効果が飽和しコスト上昇に見合うだけ
の効果が得られないばかりか、粗大品出物を生成し加工
性を劣化させる。特に好ましいＭｎの含有範囲は０．５
〜１２ｗｔ％である。
し０．３ｗｔ％未満では上記効果に乏しく、逆に１．５
ｗｔ％を超えると効果が飽和しコスト上昇に見合うだけ
の効果が得られないばかりか、粗大品出物を生成し加工
性を劣化させる。特に好ましいＭｎの含有範囲は０．５
〜１２ｗｔ％である。
純Ａｆｉ系、Ａｆｌ−Ｍｇ系、Ａｐ−Ｚｎ系合金は殊に
チューブ内面材等として好適なものである。
チューブ内面材等として好適なものである。
Ａｆｌ−Ｍｇ系合金において、Ｍｇは耐食性、犠牲腐食
性の向上に寄与するものであるが、０，０５ｗｔ％未満
では上記効果に乏しく、逆に１．０ｗｔ％を超えて含有
されてもその効果が飽和する。特に好ましい？ｖｌ ｇ
の含有範囲は０．３〜０．８ｗｔ％である。
性の向上に寄与するものであるが、０，０５ｗｔ％未満
では上記効果に乏しく、逆に１．０ｗｔ％を超えて含有
されてもその効果が飽和する。特に好ましい？ｖｌ ｇ
の含有範囲は０．３〜０．８ｗｔ％である。
ＡＱ−Ｚｎ系合金において、Ｚｎは犠牲腐食性を付与す
るために含有されるものであるが、０．０５ｗｔ％未満
では上記効果に乏しく、逆に２． ０ｗｔ％を超えて
含有されると腐食発生が著しくなる。特に好ましいＺｎ
の含有範囲は０，３〜１．５ｗｔ％である。
るために含有されるものであるが、０．０５ｗｔ％未満
では上記効果に乏しく、逆に２． ０ｗｔ％を超えて
含有されると腐食発生が著しくなる。特に好ましいＺｎ
の含有範囲は０，３〜１．５ｗｔ％である。
各系合金において、その１ｇまたは２種が必須的に含有
されるＦｅ，Ｎｉは、高温耐粒界腐食性の向上に寄与す
るものである。かかる効果の点でＦｅ，Ｎｉは均等物と
して評価されるものであり、少なくともそのいずれかが
含有されていれば足りる。しかしＦｅ，Ｎｉのいずれも
が０，０１νｔ％未満ではその効果がなく、いずれかが
０．３ｗｔ％を超えると低温耐食性が劣化する。特に好
ましい含有範囲はＦｅ：０．０３〜０．１５ｗｔ％、Ｎ
ｉ ： ０．０３ 〜０．１５ｗｔ％である。
されるＦｅ，Ｎｉは、高温耐粒界腐食性の向上に寄与す
るものである。かかる効果の点でＦｅ，Ｎｉは均等物と
して評価されるものであり、少なくともそのいずれかが
含有されていれば足りる。しかしＦｅ，Ｎｉのいずれも
が０，０１νｔ％未満ではその効果がなく、いずれかが
０．３ｗｔ％を超えると低温耐食性が劣化する。特に好
ましい含有範囲はＦｅ：０．０３〜０．１５ｗｔ％、Ｎ
ｉ ： ０．０３ 〜０．１５ｗｔ％である。
各系合金における上記必須元素以外の残部組或において
、Ａｎの純度が９９．９％以上に規定されるのは、不純
物の含有量を可及的規制して低温耐食性を向上させると
ともに、上記のＦｅ，Ｎｉの含有量をその適正含有範囲
に規制し易くするためである。特に９９．９９％以上の
純度が好ましい。残部組成の１２純度を９９．９％以上
とするためには９９．９％以上の純度のアルミニウム地
金を用いれば良い。また、不可避不純物のなかで特にＣ
ｕは耐食性劣化に大きな影響を与えることから、その含
有量は０．０５ｗｔ％以下に規制されなければならない
。
、Ａｎの純度が９９．９％以上に規定されるのは、不純
物の含有量を可及的規制して低温耐食性を向上させると
ともに、上記のＦｅ，Ｎｉの含有量をその適正含有範囲
に規制し易くするためである。特に９９．９９％以上の
純度が好ましい。残部組成の１２純度を９９．９％以上
とするためには９９．９％以上の純度のアルミニウム地
金を用いれば良い。また、不可避不純物のなかで特にＣ
ｕは耐食性劣化に大きな影響を与えることから、その含
有量は０．０５ｗｔ％以下に規制されなければならない
。
この発明に係るアルミニウム合金の熱交換器構戊部材へ
の製作に際しては、これを常法に従う押出法により管材
や板材に押出しても良く、また押出した後引抜いても良
く、あるいは常法に従う圧延法により板材に圧延したの
ち、要すれば電縫溶接によって管材としても良く、その
製造方法は限定されない。
の製作に際しては、これを常法に従う押出法により管材
や板材に押出しても良く、また押出した後引抜いても良
く、あるいは常法に従う圧延法により板材に圧延したの
ち、要すれば電縫溶接によって管材としても良く、その
製造方法は限定されない。
また、この発明に係るアルミニウム合金はベア材の形で
例えば第１図に示すようなチューブ（１）として用いて
も良いし、あるいは第２図に示すようにフィンとの接合
のために該合金を心材（２）として外面にＡ，Ｑ−Ｓｔ
系合金等からなるろう材層（３）をクラッド等により被
覆してチューブ（１′）等としても良い。また、特にこ
の発明に係る純ＡΩ系、Ａｆｉ −Ｍｇ系、Ａ，Ｑ−Ｚ
ｎ系合金については、第２図に示すように、この発明の
Ａｎ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金等を心材（２）としてその内面
にクラッドされた内面材（４）として用いるのが好適で
ある。
例えば第１図に示すようなチューブ（１）として用いて
も良いし、あるいは第２図に示すようにフィンとの接合
のために該合金を心材（２）として外面にＡ，Ｑ−Ｓｔ
系合金等からなるろう材層（３）をクラッド等により被
覆してチューブ（１′）等としても良い。また、特にこ
の発明に係る純ＡΩ系、Ａｆｉ −Ｍｇ系、Ａ，Ｑ−Ｚ
ｎ系合金については、第２図に示すように、この発明の
Ａｎ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金等を心材（２）としてその内面
にクラッドされた内面材（４）として用いるのが好適で
ある。
発明の効果
この発明に係る熱交換器用アルミニウム合金は、特定の
元素とその組成範囲との組合せによって、後述の実施例
の参酌によって明らかなように、低温耐食性、高温耐粒
界腐食性いずれにも優れ、温度に拘らず優れた耐食性を
有するものとなる。従って、熱交換器構成部材、例えば
チューブ材やチューブ内面材等として好適なものとなし
え、ひいては長寿命の熱交換器の提供が可能となる。
元素とその組成範囲との組合せによって、後述の実施例
の参酌によって明らかなように、低温耐食性、高温耐粒
界腐食性いずれにも優れ、温度に拘らず優れた耐食性を
有するものとなる。従って、熱交換器構成部材、例えば
チューブ材やチューブ内面材等として好適なものとなし
え、ひいては長寿命の熱交換器の提供が可能となる。
また、この発明に係るＡＱ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金は、上記
効果に加えて、従来の３００３合金と同程度以上の加工
性を有するものでありながらも、ろう付強度を増大でき
るという効果があり、熱交換器構成部材の薄肉化を図り
えて軽量安価な熱交換器の提供に寄与することができる
。
効果に加えて、従来の３００３合金と同程度以上の加工
性を有するものでありながらも、ろう付強度を増大でき
るという効果があり、熱交換器構成部材の薄肉化を図り
えて軽量安価な熱交換器の提供に寄与することができる
。
実施例
次にこの発明の実施例を示す。
（実施例１）
この実施例はＡＩ２−Ｍｇ−Ｓｔ系合金についてのもの
である。
である。
［以下余白］
上記第１表に示す各種組戊のアルミニウム合金を溶解、
鋳造し、次いで均質化処理したのち、５００℃の熱間圧
延、３７０℃×２時間の中間焼鈍、冷間圧延、６００℃
×５分の最終熱処理を順次的に実施して、厚さ１．０ｍ
の熱交換器チューブ用供試片を製作した。
鋳造し、次いで均質化処理したのち、５００℃の熱間圧
延、３７０℃×２時間の中間焼鈍、冷間圧延、６００℃
×５分の最終熱処理を順次的に実施して、厚さ１．０ｍ
の熱交換器チューブ用供試片を製作した。
次に、上記により得た各種供試片につき、ろう付試験、
チューブの内面環境を意識した内面耐食性試験、チュー
ブの外面環境を意識した外面耐食性試験を以下の条件に
て行った。
チューブの内面環境を意識した内面耐食性試験、チュー
ブの外面環境を意識した外面耐食性試験を以下の条件に
て行った。
■ろう付試験
各供試片を幅５０ｍＩｎ×長さ１００ｍとする一方、Ａ
３００３心材の両面にＢＡ４０４５ろう材がクラッドさ
れた幅５０＃×長さ５０＃の相手材を用意した。そして
、第３図に示すように供試片（５）に相手材（６）を丁
字形に組合せ、Ｎ２ガス雰囲気中にてフッ化物系フラッ
クスを用いた６００℃×５分のろう付を行い、ろう付後
における接合部分のフィレット形成状態を目視観察した
。
３００３心材の両面にＢＡ４０４５ろう材がクラッドさ
れた幅５０＃×長さ５０＃の相手材を用意した。そして
、第３図に示すように供試片（５）に相手材（６）を丁
字形に組合せ、Ｎ２ガス雰囲気中にてフッ化物系フラッ
クスを用いた６００℃×５分のろう付を行い、ろう付後
における接合部分のフィレット形成状態を目視観察した
。
■ろう付工程後の強度
各供試片を幅５０＃ｌＩＩＩＸ長さ３００ｍとして、ろ
う付試験片と同時にＮ２ガス雰囲気中にて加熱した後に
引張試験を行い耐力を測定した。
う付試験片と同時にＮ２ガス雰囲気中にて加熱した後に
引張試験を行い耐力を測定した。
■内面耐食性試験
各供試片を幅４０ｍ×長さ７０Ｍとし、これらをＡＳＴ
ＭＩＯ倍水＋１０ｐｐｍＣｕ 溶液中で９５℃及び５
０℃の各液温で５００時間浸漬後、腐食状態を調べた。
ＭＩＯ倍水＋１０ｐｐｍＣｕ 溶液中で９５℃及び５
０℃の各液温で５００時間浸漬後、腐食状態を調べた。
■外面耐食性試験
各供試片を幅４０ｍＸ長さ７０ａ＋＋とし、これらにＪ
ＩＳ２２３７１に準じる塩水噴霧試験を１０００時間実
施したのち、腐食状態を調べた。
ＩＳ２２３７１に準じる塩水噴霧試験を１０００時間実
施したのち、腐食状態を調べた。
以上の試験結果を第２表に示す。
［以下余白］
上記第２表の結果から、この発明に係るチューブ用アル
ミニウム合金の実施品（Ｎｏ１〜８）はＡ３００３合金
（Ｎｏｌ４）と同程度の加工性を有するものでありなが
らもろう付後の強度に優れたものであり、かつろう付性
、低温耐食性、高温耐粒界腐食性も全く問題のないこと
がわかる。これに対し、Ｆｅ，Ｎｉの含まれないＮｏ９
、ｌ３は高温耐粒界腐食性に劣り、Ｆｅ，Ｎｉ含有量が
過多であるＮｏＩＯ、１２は低温耐食性に劣るものであ
った。さらに、ＭｇＳＳｉの含有量が過多であるＮｏ９
、１０はろう付性に劣り、Ｍｎ含有量が少なくまた不純
物としてのＣｕ量が多いＮ０１１は外面耐食性に劣り、
Ｍｎ含有量が過多であるＮｏｌ２では直径１００μｍ以
上のＡｆｉ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物が認められ加工
性に劣り、ＭｇＳＳｔの含有量が少ないＮｏｌ３及びＡ
３００３合金であるＮｏ１４は強度に劣っていた。
ミニウム合金の実施品（Ｎｏ１〜８）はＡ３００３合金
（Ｎｏｌ４）と同程度の加工性を有するものでありなが
らもろう付後の強度に優れたものであり、かつろう付性
、低温耐食性、高温耐粒界腐食性も全く問題のないこと
がわかる。これに対し、Ｆｅ，Ｎｉの含まれないＮｏ９
、ｌ３は高温耐粒界腐食性に劣り、Ｆｅ，Ｎｉ含有量が
過多であるＮｏＩＯ、１２は低温耐食性に劣るものであ
った。さらに、ＭｇＳＳｉの含有量が過多であるＮｏ９
、１０はろう付性に劣り、Ｍｎ含有量が少なくまた不純
物としてのＣｕ量が多いＮ０１１は外面耐食性に劣り、
Ｍｎ含有量が過多であるＮｏｌ２では直径１００μｍ以
上のＡｆｉ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物が認められ加工
性に劣り、ＭｇＳＳｔの含有量が少ないＮｏｌ３及びＡ
３００３合金であるＮｏ１４は強度に劣っていた。
（実施例２）
この実施例は純ＡＱ系合金についてのものである。
下記第３表に示す各種組成のアルミニウム合金を溶解、
鋳造し、次いで均質化処理したのち、５００℃の熱間圧
延、３７０℃×２時間の中間焼鈍、冷間圧延、６００℃
×５分の最終熱処理を順次的に実施して、厚さ１．０＃
の熱交換器チューブ用供試片を製作した。
鋳造し、次いで均質化処理したのち、５００℃の熱間圧
延、３７０℃×２時間の中間焼鈍、冷間圧延、６００℃
×５分の最終熱処理を順次的に実施して、厚さ１．０＃
の熱交換器チューブ用供試片を製作した。
次に、上記により得た各種供試片について耐食性試験を
以下の条件で行った。即ち、各供試片を幅４０＃×長さ
７０＃とし、これらをＡＳＴＭＩＯ倍水＋１０ｐｐｍＣ
ｕ”＋溶液中で９５℃及び５０℃の各液温で５００時間
浸漬後、腐食状態を調べた。その結果を併せて第３表に
示す。
以下の条件で行った。即ち、各供試片を幅４０＃×長さ
７０＃とし、これらをＡＳＴＭＩＯ倍水＋１０ｐｐｍＣ
ｕ”＋溶液中で９５℃及び５０℃の各液温で５００時間
浸漬後、腐食状態を調べた。その結果を併せて第３表に
示す。
［以下余白］
上記第３表の結果から、この発明に係る熱交換器用アル
ミニウム合金の実施品（Ｎｏ１６〜２０）は低温耐食性
、高温耐粒界腐食性も全く問題なく、耐食性に優れたも
のであることがわかる。
ミニウム合金の実施品（Ｎｏ１６〜２０）は低温耐食性
、高温耐粒界腐食性も全く問題なく、耐食性に優れたも
のであることがわかる。
これに対し、Ｆｅ，Ｎｉの含まれないＮｏ２１は高温耐
粒界腐食性に劣り、Ｎｉ含有量が多いＮｏ２２は低温耐
食性に劣り、不純物としてのＣｕ量が多いＮｏ２３は耐
食性に劣るものであった。
粒界腐食性に劣り、Ｎｉ含有量が多いＮｏ２２は低温耐
食性に劣り、不純物としてのＣｕ量が多いＮｏ２３は耐
食性に劣るものであった。
（実施例３）
この実施例はＡｐ−Ｍｇ系合金についてのものである。
下記第４表に示す各種組成のアルミニウム合金を実施例
２と同一条件で熱交換器チューブ用供試片に製作した。
２と同一条件で熱交換器チューブ用供試片に製作した。
そして、得られた供試片について、実施例２と同一の耐
食性試験を行った。その結果を併せて第４表に示す。
食性試験を行った。その結果を併せて第４表に示す。
〔以下余白］
上記第４表の結果から、この発明に係る熱交換器用アル
ミニウム合金の実施品（Ｎｏ２４〜２７）は低温耐食性
、高忍耐粒界腐食性も全く問題なく、耐食性に優れたも
のであることがわかる。
ミニウム合金の実施品（Ｎｏ２４〜２７）は低温耐食性
、高忍耐粒界腐食性も全く問題なく、耐食性に優れたも
のであることがわかる。
これに対し、ＦｅＳＮｉの含まれないＮｏ２８は高温耐
粒界腐食性に劣り、Ｆｅの含有量が多いＮｏ２９は低温
耐食性に劣り、不純物としてのＣｕ量が多いＮｏ３０は
耐食性に劣るものであった。
粒界腐食性に劣り、Ｆｅの含有量が多いＮｏ２９は低温
耐食性に劣り、不純物としてのＣｕ量が多いＮｏ３０は
耐食性に劣るものであった。
（実施例４）
この実施例はＡ，Ｑ−Ｚｎ系合金についてのものである
。
。
下記第５表に示す各種組戊のアルミニウム合金を実施例
２と同一条件で熱交換器チューブ用供試片に製作した。
２と同一条件で熱交換器チューブ用供試片に製作した。
そして、得られた供試片について、実施例２と同一の耐
食性試験を行った。その結果を併せて第５表に示す。
食性試験を行った。その結果を併せて第５表に示す。
［以下余白］
上記第５表の結果から、この発明に係るチューブ用アル
ミニウム合金の実施品（Ｎｏ３１〜３４）は低温耐食性
、高温耐粒界腐食性も全く問題なく、耐食性に優れたも
のであることがわかる。
ミニウム合金の実施品（Ｎｏ３１〜３４）は低温耐食性
、高温耐粒界腐食性も全く問題なく、耐食性に優れたも
のであることがわかる。
これに対し、Ｆ ｅ ｓ Ｎ ｉの含まれないＮｏ３５
は高温耐粒界腐食性に劣り、不純物としてのＣｕ量が多
いＮ ｏ ３Ｂは耐食性に劣るものであった。
は高温耐粒界腐食性に劣り、不純物としてのＣｕ量が多
いＮ ｏ ３Ｂは耐食性に劣るものであった。
第１図はこの発明のアルミニウム合金を用いた熱交換器
チューブの一例を示す断面図、第２図は同じくチューブ
の変形例を示す断面図、第３図は実施例のろう付試験に
おける供試片の組合せ状態を示す斜視図である。 （１）（１’）・・・チューブ、（２）・・・心材、（
３）・・・ろう材層、（４）・・・内面材。 以上
チューブの一例を示す断面図、第２図は同じくチューブ
の変形例を示す断面図、第３図は実施例のろう付試験に
おける供試片の組合せ状態を示す斜視図である。 （１）（１’）・・・チューブ、（２）・・・心材、（
３）・・・ろう材層、（４）・・・内面材。 以上
Claims (4)
- （１）Ｍｇ：０．１〜０．８ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜１
．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３〜１．５ｗｔ％を含有し、さ
らにＦｅ：０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜
０．３ｗｔ％の１種または２種を含有し、残部が純度９
９．９％以上のアルミニウムとそれに不可避的に含まれ
る不純物とからなり、かつ不純物としてのＣｕが０．０
５ｗｔ％以下に規制されてなることを特徴とする熱交換
器用アルミニウム合金。 - （２）Ｆｅ：０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１
〜０．３ｗｔ％の１種または２種を含有し、残部が純度
９９．９％以上のアルミニウムとそれに不可避的に含ま
れる不純物とからなり、かつ不純物としてのＣｕが０．
０５ｗｔ％以下に規制されてなることを特徴とする熱交
換器用アルミニウム合金。 - （３）Ｍｇ：０．０５〜１．０ｗｔ％を含有し、さらに
Ｆｅ：０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．
３ｗｔ％の１種または２種を含有し、残部が純度９９．
９％以上のアルミニウムとそれに不可避的に含まれる不
純物とからなり、かつ不純物としてのＣｕが０．０５ｗ
ｔ％以下に規制されてなることを特徴とする熱交換器用
アルミニウム合金。 - （４）Ｚｎ：０．０５〜２．０ｗｔ％を含有し、さらに
Ｆｅ：０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．
３ｗｔ％の１種または２種を含有し、残部が純度９９．
９％以上のアルミニウムとそれに不可避的に含まれる不
純物とからなり、かつ不純物としてのＣｕが０．０５ｗ
ｔ％以下に規制されてなることを特徴とする熱交換器用
アルミニウム合金。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30013289A JPH03162542A (ja) | 1989-11-17 | 1989-11-17 | 熱交換器用アルミニウム合金 |
| US08/092,761 US5302342A (en) | 1989-11-17 | 1993-07-16 | Aluminum alloy for heat exchangers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30013289A JPH03162542A (ja) | 1989-11-17 | 1989-11-17 | 熱交換器用アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03162542A true JPH03162542A (ja) | 1991-07-12 |
Family
ID=17881122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30013289A Pending JPH03162542A (ja) | 1989-11-17 | 1989-11-17 | 熱交換器用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03162542A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006316321A (ja) * | 2005-05-13 | 2006-11-24 | Nippon Light Metal Co Ltd | 中性子吸収用アルミニウム粉末合金複合材及びその製造方法並びにそれで製造されたバスケット |
| CN102994813A (zh) * | 2012-11-19 | 2013-03-27 | 宁波福士汽车部件有限公司 | 空调管用铝合金材料 |
-
1989
- 1989-11-17 JP JP30013289A patent/JPH03162542A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006316321A (ja) * | 2005-05-13 | 2006-11-24 | Nippon Light Metal Co Ltd | 中性子吸収用アルミニウム粉末合金複合材及びその製造方法並びにそれで製造されたバスケット |
| JP4541969B2 (ja) * | 2005-05-13 | 2010-09-08 | 日本軽金属株式会社 | 中性子吸収用アルミニウム粉末合金複合材及びその製造方法並びにそれで製造されたバスケット |
| CN102994813A (zh) * | 2012-11-19 | 2013-03-27 | 宁波福士汽车部件有限公司 | 空调管用铝合金材料 |
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