JPH03134137A - 触媒担体材料に用いる加工性の優れたFe―Cr―Al系合金薄帯およびその製造方法 - Google Patents
触媒担体材料に用いる加工性の優れたFe―Cr―Al系合金薄帯およびその製造方法Info
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- JPH03134137A JPH03134137A JP1270323A JP27032389A JPH03134137A JP H03134137 A JPH03134137 A JP H03134137A JP 1270323 A JP1270323 A JP 1270323A JP 27032389 A JP27032389 A JP 27032389A JP H03134137 A JPH03134137 A JP H03134137A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
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- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
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- F01N3/28—Construction of catalytic reactors
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- F01N3/2807—Metal other than sintered metal
- F01N3/281—Metallic honeycomb monoliths made of stacked or rolled sheets, foils or plates
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は自動車排ガス用コンバータに用いるハニカム
材や高温発熱体・抵抗材など耐酸化性及び酸化スケール
の剥離性等が要求される用途に用いて好適なFe−Cr
−Al系合金薄帯及びその製造方法に関するものである
。
材や高温発熱体・抵抗材など耐酸化性及び酸化スケール
の剥離性等が要求される用途に用いて好適なFe−Cr
−Al系合金薄帯及びその製造方法に関するものである
。
〈従来の技術〉
従来、自動車排ガス浄化用触媒コンバータにはコーディ
エライト(2Mg02 Altos 55ift)の押
出焼成ハニカムにT−アルミナ微粒子を触媒担体として
コーティングした後、ptなどの触媒をつけたものが用
いられている。
エライト(2Mg02 Altos 55ift)の押
出焼成ハニカムにT−アルミナ微粒子を触媒担体として
コーティングした後、ptなどの触媒をつけたものが用
いられている。
特開昭56−96726号公報に示されているように、
このコーディユライト製ハニカム耐酸化ステンレス箔を
組み立てて製作した金属製ハニカムにするとコンバータ
の小型化・エンジン性能の向上など種々の利点がある。
このコーディユライト製ハニカム耐酸化ステンレス箔を
組み立てて製作した金属製ハニカムにするとコンバータ
の小型化・エンジン性能の向上など種々の利点がある。
前記引用公報では耐酸化ステンレス箔としてイツトリウ
ム(Y)を添加したFe−Cr−Al系合金(Cr :
15〜25wt%、Al:3〜6st%、Y+0.3
〜1.0 wt%)を提案しているが、Yが希少金属で
あるため非常に高価であり、また供給量が不足する恐れ
があり、一般の自動車に用いるのは経済性の点で困難で
あワた。これに対し、特開昭58−177437号公報
ではCr : 8〜25wt%、八!:3〜Qwt%、
全希土類元素が0.06wt%までで、0.002〜0
.05wt%のCe%La、 Nd等を添加した熱加工
可能な合金の使用を提案しており、これは希土類元素の
添加によってスケールの!!II Pftを防いだFe
−Cr−Al系合金で電熱線などには古くから用いられ
ていたものであるが、自動車の排気ガス浄化用触媒コン
バータのように、発進、加速、停止のたびに過酷な高温
繰り返し酸化と激しい振動を受ける場合、酸化スケール
が剥離してしまう、また特に排ガスの浄化能力を高める
ためには板厚は50μ口以下が望ましく、スケールの耐
剥離性及び耐酸化性を向上させるにはREMの大量添加
が有効であるが、0.06wt%以上のrlEMを添加
すると熱間圧延で割れが発生し、健全なホットコイルを
得ることが不可能である。
ム(Y)を添加したFe−Cr−Al系合金(Cr :
15〜25wt%、Al:3〜6st%、Y+0.3
〜1.0 wt%)を提案しているが、Yが希少金属で
あるため非常に高価であり、また供給量が不足する恐れ
があり、一般の自動車に用いるのは経済性の点で困難で
あワた。これに対し、特開昭58−177437号公報
ではCr : 8〜25wt%、八!:3〜Qwt%、
全希土類元素が0.06wt%までで、0.002〜0
.05wt%のCe%La、 Nd等を添加した熱加工
可能な合金の使用を提案しており、これは希土類元素の
添加によってスケールの!!II Pftを防いだFe
−Cr−Al系合金で電熱線などには古くから用いられ
ていたものであるが、自動車の排気ガス浄化用触媒コン
バータのように、発進、加速、停止のたびに過酷な高温
繰り返し酸化と激しい振動を受ける場合、酸化スケール
が剥離してしまう、また特に排ガスの浄化能力を高める
ためには板厚は50μ口以下が望ましく、スケールの耐
剥離性及び耐酸化性を向上させるにはREMの大量添加
が有効であるが、0.06wt%以上のrlEMを添加
すると熱間圧延で割れが発生し、健全なホットコイルを
得ることが不可能である。
一方、特開昭63−42347号公報では大量のREM
を添加した薄板の製造方法として象、冷薄帯法を提案し
ている。また同様に特開昭58−93856号公報及び
特開昭63−7347号公報においても移動冷却面で溶
融金属を急冷し薄Vi、(10〜60pm厚)を製造す
る方法が提案されている。
を添加した薄板の製造方法として象、冷薄帯法を提案し
ている。また同様に特開昭58−93856号公報及び
特開昭63−7347号公報においても移動冷却面で溶
融金属を急冷し薄Vi、(10〜60pm厚)を製造す
る方法が提案されている。
しかし、これらの急冷薄帯法によって得られた薄板を、
触媒担体としてのハニカム構造に加工する場合、180
°曲げ等により割れが発生し、健全なハニカム体を得る
ことができないという問題があった。
触媒担体としてのハニカム構造に加工する場合、180
°曲げ等により割れが発生し、健全なハニカム体を得る
ことができないという問題があった。
また触媒担体材料を溶融金属から凝固したままの未加工
状態で所定の厚みの箔を製造する方法例えば単ロール法
が提案されているが、1.0wt%以上のAlを含有し
、かつ0.01wt%以上の希土類元素を添加すること
により、高速の移動冷却面に溶鋼を供給するノズルの詰
まりが問題となっていた。
状態で所定の厚みの箔を製造する方法例えば単ロール法
が提案されているが、1.0wt%以上のAlを含有し
、かつ0.01wt%以上の希土類元素を添加すること
により、高速の移動冷却面に溶鋼を供給するノズルの詰
まりが問題となっていた。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は、ハニカム構造を有する自動車排ガス浄化用触
媒コンバーク用の加工性、耐酸化性及び耐剥離性に優れ
た板厚80−以下の箔及びその製造方法を提案すること
を目的とするものである。
媒コンバーク用の加工性、耐酸化性及び耐剥離性に優れ
た板厚80−以下の箔及びその製造方法を提案すること
を目的とするものである。
く課題を解決するための手段〉
すなわち本発明は、Crが15.0wtft%以上35
.0wt%以下、八!が1.0wt%以上15.軸【%
以下、REAlが0.01wt%以上0.2wt%以下
、残部Feおよび不可避的不純物より成り結晶粒径が1
0pm以下、板厚が80−以下である触媒1i1体材料
に用いる加工性の優れたFe−Cr−Al系合金薄帯又
は、C「が15.0wt%以上35.0wt%以下、A
Zが1.0wt%以上!5.0IIL%以下、REAl
が0.01wt%以上0.2wt%以下、Ti、■、N
b、Zr、 Ta、 Mo、 W、 MnおよびBより
選ばれる少な(とも一種が0.03wt%以上3.04
%以下、残部Feおよび不可避的不純物より成り結晶粒
径が1hffi以下、板厚が80pm以下である触媒担
体材料に用いる加工性の優れたFe −Cr−Al系合
金薄帯であり、また上記組成からなる合金溶湯を酸素分
圧0.1%以下の非酸化雰囲気中で冷却面が高速更新移
動する冷却面にクリアランスが0.1〜2.0mmの範
囲内で配置した注湯ノズルより供給し、急冷凝固させ8
0−以下の薄帯を製造することを特徴とする加工性の優
れたFe −Cr−へ!系合金薄帯の製造方法である。
.0wt%以下、八!が1.0wt%以上15.軸【%
以下、REAlが0.01wt%以上0.2wt%以下
、残部Feおよび不可避的不純物より成り結晶粒径が1
0pm以下、板厚が80−以下である触媒1i1体材料
に用いる加工性の優れたFe−Cr−Al系合金薄帯又
は、C「が15.0wt%以上35.0wt%以下、A
Zが1.0wt%以上!5.0IIL%以下、REAl
が0.01wt%以上0.2wt%以下、Ti、■、N
b、Zr、 Ta、 Mo、 W、 MnおよびBより
選ばれる少な(とも一種が0.03wt%以上3.04
%以下、残部Feおよび不可避的不純物より成り結晶粒
径が1hffi以下、板厚が80pm以下である触媒担
体材料に用いる加工性の優れたFe −Cr−Al系合
金薄帯であり、また上記組成からなる合金溶湯を酸素分
圧0.1%以下の非酸化雰囲気中で冷却面が高速更新移
動する冷却面にクリアランスが0.1〜2.0mmの範
囲内で配置した注湯ノズルより供給し、急冷凝固させ8
0−以下の薄帯を製造することを特徴とする加工性の優
れたFe −Cr−へ!系合金薄帯の製造方法である。
〈作 用〉
まず、本発明の成分組成の限定理由を述べる。
Cr : 15.0〜35.0wt%
Crが15.0%より少ないと期待する耐熱性を得るこ
とが難しく触媒担体ハニカムとしての耐酸化性が確保で
きず、一方35.0%より多いとσ相の析出やスピノー
ダル分解の誘起によって2.激な脆化を来たし加工性が
悪化し、180度曲げが不可能になる。このためC「は
15.0〜35.0wt%の範囲に限定される。
とが難しく触媒担体ハニカムとしての耐酸化性が確保で
きず、一方35.0%より多いとσ相の析出やスピノー
ダル分解の誘起によって2.激な脆化を来たし加工性が
悪化し、180度曲げが不可能になる。このためC「は
15.0〜35.0wt%の範囲に限定される。
八l : 1.0〜15.0wt%Alは希土類
元素と共存して耐酸化性及び耐剥離性を確保するために
必要であるが、1.0%より少ないと耐酸化性が確保で
きず、一方、15.0%を超えるAl添加はF a x
Alが一部形成され脆化して加工性の劣化を招くので
八lは1.0〜15.0wt%の範囲に限定される。
元素と共存して耐酸化性及び耐剥離性を確保するために
必要であるが、1.0%より少ないと耐酸化性が確保で
きず、一方、15.0%を超えるAl添加はF a x
Alが一部形成され脆化して加工性の劣化を招くので
八lは1.0〜15.0wt%の範囲に限定される。
REM:0.01〜0.2賀t%
Alが15.0%以下の場合希土類元素の添加量が0.
01%未満では厚さ50−程度の箔での酸化スケールの
耐剥離性を確保することができず、0.2%を超えて添
加すると注湯ノズル詰まりが発生し、箔製造ができない
ので0.01%以上0.2%以下に限定する。
01%未満では厚さ50−程度の箔での酸化スケールの
耐剥離性を確保することができず、0.2%を超えて添
加すると注湯ノズル詰まりが発生し、箔製造ができない
ので0.01%以上0.2%以下に限定する。
なお、以上の成分のほかに、加工性改善成分としてTI
%V 、Nb%Zr、 Ta、 Mo5Ws Mn及び
Bの各元素を単独または複合で0.03〜3.0%の範
囲内で添加しても本発明の妨げにはならない。
%V 、Nb%Zr、 Ta、 Mo5Ws Mn及び
Bの各元素を単独または複合で0.03〜3.0%の範
囲内で添加しても本発明の妨げにはならない。
さて上記の組成範囲に調整した合金溶湯は第1図に示す
ペルジャー内で酸素分圧0.1%PO2以下の熱酸化雰
囲気下でその注湯ノズルlから高速で回転する冷却ロー
ル2に供給され、ノズル詰まりなしに連続して象、冷凝
固させて薄帯3ができ、巻取リール4で巻取られる。
ペルジャー内で酸素分圧0.1%PO2以下の熱酸化雰
囲気下でその注湯ノズルlから高速で回転する冷却ロー
ル2に供給され、ノズル詰まりなしに連続して象、冷凝
固させて薄帯3ができ、巻取リール4で巻取られる。
酸素分圧0.1%po、以下が必要なのは第2図に示す
ようにノズル詰まりを防ぐためであり、また酸素分圧が
低いと薄帯とロールとの密着性を高め(界面のエアーギ
ャップの生成を防ぐ)、薄帯の自由面からの酸化による
結晶粒の成長による脆化を防ぐことが可能となる。
ようにノズル詰まりを防ぐためであり、また酸素分圧が
低いと薄帯とロールとの密着性を高め(界面のエアーギ
ャップの生成を防ぐ)、薄帯の自由面からの酸化による
結晶粒の成長による脆化を防ぐことが可能となる。
また、結晶粒径を10pm以下と限定したのは箔の加工
性(180度曲げ)を考慮したものである。第3図には
各酸素分圧における薄帯の結晶粒径と180”曲げの結
果を示す。鋳造パラメータ(ロール周速、ロール・ノズ
ルギャップ)により若干の差はあるものの、板W、80
μm以下の急冷蕾帯では酸素分圧0.1PO,%以下で
結晶粒径10μm以下の加工性の優れた薄板の製造が可
能となる。
性(180度曲げ)を考慮したものである。第3図には
各酸素分圧における薄帯の結晶粒径と180”曲げの結
果を示す。鋳造パラメータ(ロール周速、ロール・ノズ
ルギャップ)により若干の差はあるものの、板W、80
μm以下の急冷蕾帯では酸素分圧0.1PO,%以下で
結晶粒径10μm以下の加工性の優れた薄板の製造が可
能となる。
また、注湯供給口例えばノズル、せきのリップと高速で
更新移動する冷却体例えばロール、ベルトのクリアラン
ス(ギャップとも称す)は0.1〜2.0閣の範囲に限
定される。これは0.1mm未満では溶鋼がノズルとロ
ール間に詰まったり、ロール・ノズルの熱膨張によりぶ
つかりノズルが欠1nするといったトラブルが生じる。
更新移動する冷却体例えばロール、ベルトのクリアラン
ス(ギャップとも称す)は0.1〜2.0閣の範囲に限
定される。これは0.1mm未満では溶鋼がノズルとロ
ール間に詰まったり、ロール・ノズルの熱膨張によりぶ
つかりノズルが欠1nするといったトラブルが生じる。
また2、0舗超ではパドルが安定化せず、スプラッシュ
が多く、ブレークアウトが発生し易く、板切れを生じる
ためである。
が多く、ブレークアウトが発生し易く、板切れを生じる
ためである。
このようにすることにより、結晶粒径がlhm以下で、
板厚が8071111以下の加工性に優れるFe −C
r −Al系合金薄帯を製造することができる。
板厚が8071111以下の加工性に優れるFe −C
r −Al系合金薄帯を製造することができる。
〈実施例〉
第1表に本発明の実施例の合金と比較例の合金の化学成
分(−【%)を示す、試料A−1〜A−3、C−1−C
−4は溶融した合金を酸素分圧0.1%PO2以下の無
酸化雰囲気中でロール周速20m/就で回転する直径6
00肺の単ロールに噴射し、急、冷凝固させて得た厚さ
50μm、幅100Mの試料である。
分(−【%)を示す、試料A−1〜A−3、C−1−C
−4は溶融した合金を酸素分圧0.1%PO2以下の無
酸化雰囲気中でロール周速20m/就で回転する直径6
00肺の単ロールに噴射し、急、冷凝固させて得た厚さ
50μm、幅100Mの試料である。
一方試料B−1−B−4は溶融した母合金をロール周速
3m/secで回転する直径550mの双ロール間に供
給し、急冷凝固させて厚さ0 、3 ml11、幅50
0閤の銅帯を作製し、その後900°Cノルマ焼鈍、冷
間・温間圧延を行ったものであるが、B−1〜B−4に
ついては圧延中に耳割れ、板切れがあり、厚さ60pn
まで薄くすることができなかった。また試料D−1−D
−4は溶融した母合金をインゴットにて凝固し、熱間圧
延したが耳割れ、仮切れが生じ、箔に加工することがで
きず、以後の試験は行わなかった。
3m/secで回転する直径550mの双ロール間に供
給し、急冷凝固させて厚さ0 、3 ml11、幅50
0閤の銅帯を作製し、その後900°Cノルマ焼鈍、冷
間・温間圧延を行ったものであるが、B−1〜B−4に
ついては圧延中に耳割れ、板切れがあり、厚さ60pn
まで薄くすることができなかった。また試料D−1−D
−4は溶融した母合金をインゴットにて凝固し、熱間圧
延したが耳割れ、仮切れが生じ、箔に加工することがで
きず、以後の試験は行わなかった。
また、C−3、C−4の試料は180度曲げで板厚50
paの箔が割れ、ハニカム成形に必要な波形加工ができ
なかった。
paの箔が割れ、ハニカム成形に必要な波形加工ができ
なかった。
以上の試料から板厚50−1幅20胴、長さ30Mの試
験片を採取して1150°C大気中雰囲気で酸化試験を
行った。その結果、試料A−1〜A−3では1150°
C144時間以上で酸化スケールの剥離は全くなく、表
面にAl!0.ウィスカーが生成し良好な触媒担体ハニ
カムの材料特性を示した。
験片を採取して1150°C大気中雰囲気で酸化試験を
行った。その結果、試料A−1〜A−3では1150°
C144時間以上で酸化スケールの剥離は全くなく、表
面にAl!0.ウィスカーが生成し良好な触媒担体ハニ
カムの材料特性を示した。
なお加工性、耐酸化性及び耐剥離性の評価は次のように
行った。
行った。
加工性:
0:180°密着曲げで折れ割れの発生無し。
X:180°密着曲げで折れ割れの発生存り。
耐酸化性:
O:50−厚の箔で1150°CX144時間大気中加
熱後の重量増加が1.5+ng/c艷未満。
熱後の重量増加が1.5+ng/c艷未満。
X:50n厚の箔で1150°CX144時間大気中加
熱後の重量増加が1 、5 mg / ct1以上。
熱後の重量増加が1 、5 mg / ct1以上。
耐剥離性:
0 : 50pta厚の箔で1150°C大気中30分
間加熱後12分間急冷を1回として200回繰り返した
後酸化スケールの剥離がないもの。
間加熱後12分間急冷を1回として200回繰り返した
後酸化スケールの剥離がないもの。
X:50pm厚の箔で1150’C大気中30分間加熱
後12分間急冷を1回として200回繰り返したとき酸
化スケールの、7.11 #があるもの。
後12分間急冷を1回として200回繰り返したとき酸
化スケールの、7.11 #があるもの。
〈発明の効果〉
以上の結果が示すように本発明によるFe −Cr −
Af−REM合金箔は耐酸化性、耐剥離性に優れ、更に
加工性の優れたものであり、その製造方法も容易であり
、公害対策上におけるメリットが大きい、また、自動車
排ガス用触媒担体用ハニカム以外の他の過酷な操り返し
酸化を受ける用途にも有用である。
Af−REM合金箔は耐酸化性、耐剥離性に優れ、更に
加工性の優れたものであり、その製造方法も容易であり
、公害対策上におけるメリットが大きい、また、自動車
排ガス用触媒担体用ハニカム以外の他の過酷な操り返し
酸化を受ける用途にも有用である。
第1図は、単ロール法によるPe −Cr−Δl−RE
M合金54帯の製造装置を示す説明図、第2図は単ロー
ル法における酸素分圧とノズル詰まりの関係を示すグラ
フ、第3図は単ロール法における酸素分圧と結晶粒径、
180度曲げテストの関係を示すグラフである。 !・・・注湯ノズル、 2・・・冷却ロール、
3・・・薄 帯、 4・・・巻取リール、
5・・・ペルジャー
M合金54帯の製造装置を示す説明図、第2図は単ロー
ル法における酸素分圧とノズル詰まりの関係を示すグラ
フ、第3図は単ロール法における酸素分圧と結晶粒径、
180度曲げテストの関係を示すグラフである。 !・・・注湯ノズル、 2・・・冷却ロール、
3・・・薄 帯、 4・・・巻取リール、
5・・・ペルジャー
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)Crが15.0wt%以上35.0wt%以下、
Alが1.0wt%以上15.0wt%以下、REMが
0.01wt%以上0.2wt%以下、残部Feおよび
不可避的不純物より成り結晶粒径が10μm以下、板厚
が80μm以下である触媒担体材料に用いる加工性の優
れたFe−Cr−Al系合金薄帯。 (2)Crが15.0wt%以上35.0wt%以下、
Alが1.0wt%以上15.0wt%以下、REMが
0.01wt%以上0.2wt%以下、さらにTi、V
、Nb、Zr、Ta、Mo、W、MnおよびBより選ば
れる少なくとも一種が0.03wt%以上3.0wt%
以下、残部Feおよび不可避的不純物より成り結晶粒径
が10μm以下、板厚が80μm以下である触媒担体材
料に用いる加工性の優れたFe−Cr−Al系合金薄帯
。 (3)Crが15.0wt%以上35.0wt%以下、
Alが1.0wt%以上15.0wt%以下、REMが
0.01wt%以上0.2wt%以下、残部Feおよび
不可避的不純物より成る合金溶湯を酸素分圧0.1%以
下の非酸化雰囲気中で冷却面が高速更新移動する冷却面
にクリアランスが0.1〜2.0mmの範囲内で配置し
た注湯ノズルより供給し、急冷凝固させ80μm以下の
薄帯を製造することを特徴とする加工性の優れたFe−
Cr−Al系合金薄帯の製造方法。 (4)Crが15.0wt%以上35.0wt%以下、
Alが1.0wt%以上15.0wt%以下、REMが
0.01wt%以上0.2wt%以下、さらにTi、V
、Nb、Zr、Ta、Mo、W、MnおよびBより選ば
れる少なくとも一種が0.03wt%以上3.0wt%
以下、残部Feおよび不可避的不純物より成る合金溶湯
を酸素分圧0.1%以下の非酸化雰囲気中で冷却面が高
速更新移動する冷却面にクリアランスが 0.1〜2.0mmの範囲内で配置した注湯ノズルより
供給し、急冷凝固させ80μm以下の薄帯を製造するこ
とを特徴とする加工性の優れたFe−Cr−Al系合金
薄帯の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1270323A JPH03134137A (ja) | 1989-10-19 | 1989-10-19 | 触媒担体材料に用いる加工性の優れたFe―Cr―Al系合金薄帯およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1270323A JPH03134137A (ja) | 1989-10-19 | 1989-10-19 | 触媒担体材料に用いる加工性の優れたFe―Cr―Al系合金薄帯およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03134137A true JPH03134137A (ja) | 1991-06-07 |
Family
ID=17484667
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1270323A Pending JPH03134137A (ja) | 1989-10-19 | 1989-10-19 | 触媒担体材料に用いる加工性の優れたFe―Cr―Al系合金薄帯およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03134137A (ja) |
-
1989
- 1989-10-19 JP JP1270323A patent/JPH03134137A/ja active Pending
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