JPH03132327A - 樹脂パイプの成形法 - Google Patents
樹脂パイプの成形法Info
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- JPH03132327A JPH03132327A JP1270907A JP27090789A JPH03132327A JP H03132327 A JPH03132327 A JP H03132327A JP 1270907 A JP1270907 A JP 1270907A JP 27090789 A JP27090789 A JP 27090789A JP H03132327 A JPH03132327 A JP H03132327A
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の背景〕
〈産業上の利用分野〉
本発明は、厚肉パイプの平滑性に優れた外径サイジング
成形法により成形するパイプの成形法に関する。
成形法により成形するパイプの成形法に関する。
〈従来の技術〉
従来、ポリエチレン製パイプの成形法は、ジョインド接
続の施工上、パイプ寸法管理において内径よりも外径の
方が重要視されることから外径サイジング成形法を用い
、また材料として、押出成形性の観点より比較的分子量
分布の広い汎用の押出成形用高密度ポリエチレンおよび
低密度ポリエチレンを使用するのが一般的であった。
続の施工上、パイプ寸法管理において内径よりも外径の
方が重要視されることから外径サイジング成形法を用い
、また材料として、押出成形性の観点より比較的分子量
分布の広い汎用の押出成形用高密度ポリエチレンおよび
低密度ポリエチレンを使用するのが一般的であった。
ポリエチレン製パイプは長期性能、耐薬品性に優れ、し
かも安価で加工が容易であるため、その特性を活かして
古くから給排水管に主として用いられてきた。特に低密
度のエチレン中α−オレフィン共重合体(直鎖状低密度
ポリエチレン)は柔軟性、耐塩素水性等の優れた特徴を
有していることから、JIS−に6762の一種管(軟
質管)にも近年使用されだしている。
かも安価で加工が容易であるため、その特性を活かして
古くから給排水管に主として用いられてきた。特に低密
度のエチレン中α−オレフィン共重合体(直鎖状低密度
ポリエチレン)は柔軟性、耐塩素水性等の優れた特徴を
有していることから、JIS−に6762の一種管(軟
質管)にも近年使用されだしている。
また、外径サイジング成形法により成形されたパイプの
場合、押出機ダイスから樹脂がいったん溶融状態で押し
出された後、外部冷却サイジング装置に導かれることか
ら、溶融状態での形状保持性、すなわちドローダウン性
に優れたものであることが必要とされ、比較的分子量分
布の広いエチレン単独重合体もしくは、エチレン・α−
オレフィン共重合体等が使用されてきた。
場合、押出機ダイスから樹脂がいったん溶融状態で押し
出された後、外部冷却サイジング装置に導かれることか
ら、溶融状態での形状保持性、すなわちドローダウン性
に優れたものであることが必要とされ、比較的分子量分
布の広いエチレン単独重合体もしくは、エチレン・α−
オレフィン共重合体等が使用されてきた。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、前述のような比較的分子量分布が広く押
出加工性のよい直鎖状エチレン系重合体を用いて厚肉の
パイプを外径サイジング成形法により成形しようとする
と、パイプ内面(内壁)にランダムな筋状の皺が発生し
、外観上の商品価値を損なうと同時に管内流量抵抗の増
加等が生じて実用上大きな問題となることが判明した。
出加工性のよい直鎖状エチレン系重合体を用いて厚肉の
パイプを外径サイジング成形法により成形しようとする
と、パイプ内面(内壁)にランダムな筋状の皺が発生し
、外観上の商品価値を損なうと同時に管内流量抵抗の増
加等が生じて実用上大きな問題となることが判明した。
このような皺の発生の詳細なメカニズムは不明であるが
、溶融樹脂の流動状態が不安定(一種の脈動)になるこ
と、サイジングダイスで溶融樹脂の外径よりも絞られて
いること、パイプ製品の肉厚が厚くなると外表面から先
に冷却されるため、その結果として内表面が外表面側・
\収縮されること等が原因ではないかと考えられる。
、溶融樹脂の流動状態が不安定(一種の脈動)になるこ
と、サイジングダイスで溶融樹脂の外径よりも絞られて
いること、パイプ製品の肉厚が厚くなると外表面から先
に冷却されるため、その結果として内表面が外表面側・
\収縮されること等が原因ではないかと考えられる。
一方、比較的分子量分布の狭い樹脂を用いて成形すれば
皺は発生しないが、樹脂の溶融張力不足によってドロー
ダウン性が低下し、その結果として溶融樹脂が垂れて成
形が困難になるばかりでなく、特に低温、高速押出成形
の条件下ではパイプの内外面に肌荒れ現象(通称シャー
クスキン)が発生し、これも大きな問題となることが知
られている。
皺は発生しないが、樹脂の溶融張力不足によってドロー
ダウン性が低下し、その結果として溶融樹脂が垂れて成
形が困難になるばかりでなく、特に低温、高速押出成形
の条件下ではパイプの内外面に肌荒れ現象(通称シャー
クスキン)が発生し、これも大きな問題となることが知
られている。
く要 旨〉
本発明者らは、前述の問題点を解決するために、外径サ
イジング成形法による厚肉パイプ内面の皺の発生を防止
すべく鋭意研究を重ねた結果、特定のエチレン系樹脂に
特定の添加剤を配合することにより、ドローダウン性に
優れ、かつ皺の発生しないパイプ用樹脂組成物となるこ
とを見い出して本発明を完成した。
イジング成形法による厚肉パイプ内面の皺の発生を防止
すべく鋭意研究を重ねた結果、特定のエチレン系樹脂に
特定の添加剤を配合することにより、ドローダウン性に
優れ、かつ皺の発生しないパイプ用樹脂組成物となるこ
とを見い出して本発明を完成した。
すなわち、本発明の樹脂パイプの成形法は、樹脂を外径
サイジング成形法に付して肉厚が3mm以上のペイプを
成形する方法において、樹脂としてMFRが0.05〜
2g/10分かつ190℃における溶融張力が3g以上
である直鎖状エチレン重合体に、フォスファイトおよび
/またはフォスファイトを0.02〜1重量%配合した
組成物を用いること、を特徴とするものである。
サイジング成形法に付して肉厚が3mm以上のペイプを
成形する方法において、樹脂としてMFRが0.05〜
2g/10分かつ190℃における溶融張力が3g以上
である直鎖状エチレン重合体に、フォスファイトおよび
/またはフォスファイトを0.02〜1重量%配合した
組成物を用いること、を特徴とするものである。
く効 果〉
本発明の樹脂パイプの成形法によれば、特定のエチレン
系重合体に特定の添加剤を配合すると、前記した従来技
術でのパイプの内面に皺が発生するといった問題が解決
される。
系重合体に特定の添加剤を配合すると、前記した従来技
術でのパイプの内面に皺が発生するといった問題が解決
される。
さらに、従来二次酸化防止剤として用いられていた特定
のリン系化合物を用いることによってドローダウン性に
優れ、パイプ内面の皺発生の問題が解決されるというこ
とは、全く思いがけなかったことである。
のリン系化合物を用いることによってドローダウン性に
優れ、パイプ内面の皺発生の問題が解決されるというこ
とは、全く思いがけなかったことである。
従って、本発明の樹脂パイプの成形法は、厚肉サイズの
パイプが必要とされる分野へ実用性の高い成形法として
活用することができる。
パイプが必要とされる分野へ実用性の高い成形法として
活用することができる。
〔1〕組成物
(1)構成成分
(a)エチレン重合体
本発明の樹脂パイプの成形法で用いるエチレン重合体は
、イオン重合触媒を用いて製造した直鎖状重合体であり
、気相法、溶液法、スラリー法、高圧法等いずれの製造
法によるものでも適用でき、エチレンの単独重合体もし
くは、主成分のエチレンとエチレン以外のコーモノマー
の一種または、二種以上を共重合させて得られた共重合
体である。
、イオン重合触媒を用いて製造した直鎖状重合体であり
、気相法、溶液法、スラリー法、高圧法等いずれの製造
法によるものでも適用でき、エチレンの単独重合体もし
くは、主成分のエチレンとエチレン以外のコーモノマー
の一種または、二種以上を共重合させて得られた共重合
体である。
このエチレン重合体は、分子量の目安となるMFR(J
I S−に6760、荷重2.16kg)が0.05
〜2g/10分のものが適用でき、特に0.1〜1 g
/l 0分のものが好ましい。これらの中でもMFHの
低い方の重合体はドローダウン性、強度等に優れるが、
過度に低くて、例えばMFRが0.05未満のものは成
形時の流動性等の成形性が悪くなる。またMFRが2超
過のものはドローダウン性、強度等が劣る。
I S−に6760、荷重2.16kg)が0.05
〜2g/10分のものが適用でき、特に0.1〜1 g
/l 0分のものが好ましい。これらの中でもMFHの
低い方の重合体はドローダウン性、強度等に優れるが、
過度に低くて、例えばMFRが0.05未満のものは成
形時の流動性等の成形性が悪くなる。またMFRが2超
過のものはドローダウン性、強度等が劣る。
また、このエチレン重合体の溶融張力は、これLJ I
S−に6760のMFRnJ定法ニテ使用する炉及び
ノズルから190℃の温度でシリンダー押出棒を10關
/分の速度で押出し、4m/分の速度で引っ張ったとき
の溶融張力が3g以上のものが適用でき、特にドローダ
ウン性の観点より4g以上のものが好ましい。
S−に6760のMFRnJ定法ニテ使用する炉及び
ノズルから190℃の温度でシリンダー押出棒を10關
/分の速度で押出し、4m/分の速度で引っ張ったとき
の溶融張力が3g以上のものが適用でき、特にドローダ
ウン性の観点より4g以上のものが好ましい。
エチレン重合体として、酸化クロムをシリカ・アルミナ
等無機担体等に担持させたもの、すなわち酸化クロム系
フィリップス型触媒を用いて気相法、溶液法、スラリー
法、あるいは圧力500kg/cd以上および温度10
0〜350℃の条件下での高圧イオン重合法等の製造プ
ロセスを適用して、エチレンをJi独で重合もしくは主
成分のエチレンとα−オレフィンを共重合することで得
られるものは、特に本発明の効果が大きく奏される。
等無機担体等に担持させたもの、すなわち酸化クロム系
フィリップス型触媒を用いて気相法、溶液法、スラリー
法、あるいは圧力500kg/cd以上および温度10
0〜350℃の条件下での高圧イオン重合法等の製造プ
ロセスを適用して、エチレンをJi独で重合もしくは主
成分のエチレンとα−オレフィンを共重合することで得
られるものは、特に本発明の効果が大きく奏される。
エチレンと共重合させる場合のα−オレフィンとしては
、炭素数3〜12程度のα−オレフィンたとえばプロピ
レン、ブテン−1、ペンテン−1、ヘキセン−1,4メ
チルペンテン−1、オクテン1等が挙げられる。特に好
ましいα−オレフィンは、炭素数4〜8のもの、特にブ
テン−1、ヘキセン−1,4メチルペンテン−1および
オクテン−1、である。これらα−オレフィンは二種以
上併用することができる。共重合体中のα−オレフィン
含量は、0.5〜20重量%、好ましくは1〜15重量
%である。
、炭素数3〜12程度のα−オレフィンたとえばプロピ
レン、ブテン−1、ペンテン−1、ヘキセン−1,4メ
チルペンテン−1、オクテン1等が挙げられる。特に好
ましいα−オレフィンは、炭素数4〜8のもの、特にブ
テン−1、ヘキセン−1,4メチルペンテン−1および
オクテン−1、である。これらα−オレフィンは二種以
上併用することができる。共重合体中のα−オレフィン
含量は、0.5〜20重量%、好ましくは1〜15重量
%である。
中でも、エチレンφα・オレフィン共m合体の密度(J
Is−に6760の試験法による)が0.915〜0
.930g/m、特に01920〜0.925g/cI
Ilのものが耐圧強度、長尺開巻の点で好ましい。これ
ら共重合体の密度は共重合させたα−オレフィンの種類
および(または)含量によって変化する。
Is−に6760の試験法による)が0.915〜0
.930g/m、特に01920〜0.925g/cI
Ilのものが耐圧強度、長尺開巻の点で好ましい。これ
ら共重合体の密度は共重合させたα−オレフィンの種類
および(または)含量によって変化する。
この重合体は、また分子量分布の目安となるFR(荷重
10kg時のMFRと上記荷重2.16kg時のMFR
との比)が13〜25のもの、特に14〜20のもの、
が好ましい。FRの低い方の重合体は衝撃強度等に優れ
るが、成形時の流動性等の成形性が低下する傾向がある
。また、FRが高いほど衝撃強度等が劣る傾向にある。
10kg時のMFRと上記荷重2.16kg時のMFR
との比)が13〜25のもの、特に14〜20のもの、
が好ましい。FRの低い方の重合体は衝撃強度等に優れ
るが、成形時の流動性等の成形性が低下する傾向がある
。また、FRが高いほど衝撃強度等が劣る傾向にある。
このようなエチレン重合体は市販のものの中から適宜選
んで用いることができる。
んで用いることができる。
(b)フォスファイトおよびフォスフォナイト本発明の
樹脂パイプの成形法において前記エチレン重合体に配合
されて樹脂組成物を形成する配合剤としてはフォスファ
イトまたはフォスファイトである。これらは併用して用
いることもできる。
樹脂パイプの成形法において前記エチレン重合体に配合
されて樹脂組成物を形成する配合剤としてはフォスファ
イトまたはフォスファイトである。これらは併用して用
いることもできる。
上記フォスファイトとしては、具体的にトリス(2,4
−ジ−t−ブチルフェニル)フォスファイト、ビス(2
゜6−ジ−t−ブチル−4メチルフエニル)ペンタエリ
スリトール−ジ−フォスファイト、ビス(2,4−ジ−
t−ブチルフェニル)ペンタエリスリトール−ジ−フォ
スファイト等を挙げることができるが、水道管として使
用する場合は、加水分解によりパイプの耐塩素水性を悪
化さるので加水分解しにくいトリス(2,4−ジ−t−
ブチルフェニル)フォスファイトを使用することが特に
好ましい。
−ジ−t−ブチルフェニル)フォスファイト、ビス(2
゜6−ジ−t−ブチル−4メチルフエニル)ペンタエリ
スリトール−ジ−フォスファイト、ビス(2,4−ジ−
t−ブチルフェニル)ペンタエリスリトール−ジ−フォ
スファイト等を挙げることができるが、水道管として使
用する場合は、加水分解によりパイプの耐塩素水性を悪
化さるので加水分解しにくいトリス(2,4−ジ−t−
ブチルフェニル)フォスファイトを使用することが特に
好ましい。
このフォスファイトの配合量は、エチレン重合体に対し
て0.02〜1ffiffi%である。好ましくは0.
03〜0.5重量%である。この配合量未満では皺発生
防止効果が小さく、一方、この配合量より多くなっても
効果は飽和してくると同時に製品のコスト高になり、ま
た水道管として使用する場合、ブリードによる水道水へ
の流出、耐塩素水性等の問題を発生する傾向があるので
好ましくない。
て0.02〜1ffiffi%である。好ましくは0.
03〜0.5重量%である。この配合量未満では皺発生
防止効果が小さく、一方、この配合量より多くなっても
効果は飽和してくると同時に製品のコスト高になり、ま
た水道管として使用する場合、ブリードによる水道水へ
の流出、耐塩素水性等の問題を発生する傾向があるので
好ましくない。
また、上記フォスファイトとしては、例えばテトラキス
(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)−44′ −ビフ
ェニレンフオスフオナイトを挙げることができる。
(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)−44′ −ビフ
ェニレンフオスフオナイトを挙げることができる。
このフォスフォナイトの配合量は、エチレン重合体に対
して0.02〜1重量%である。好ましくは0.03〜
0. 5fij1%である。この配合量未満では皺発生
防止効果が小さく、一方、この配合量より多くなっても
効果は飽和してくると同時に製品のコスト高になり、ま
た水道管として使用する場合、ブリードによる水道水へ
の流出、耐塩素水性等の問題を生じる傾向になって好ま
しくない。
して0.02〜1重量%である。好ましくは0.03〜
0. 5fij1%である。この配合量未満では皺発生
防止効果が小さく、一方、この配合量より多くなっても
効果は飽和してくると同時に製品のコスト高になり、ま
た水道管として使用する場合、ブリードによる水道水へ
の流出、耐塩素水性等の問題を生じる傾向になって好ま
しくない。
(2)組成物の調製
上記構成成分を配合して組成物を製造する方法としては
、直接ロール、バンバリー、ニーダ−押出機等の混練機
で溶融混練する方法、配合剤の分散を良くするためヘン
シェル型ミキサー等で予めエチレン重合体の粉体と混合
させた後、前述の混線機で溶融混練する方法、あるいは
−旦高濃度のマスターバッチを作った後に未配合のエチ
レン重合体で希釈する方法等の種々の公知の方法を適用
することができる。
、直接ロール、バンバリー、ニーダ−押出機等の混練機
で溶融混練する方法、配合剤の分散を良くするためヘン
シェル型ミキサー等で予めエチレン重合体の粉体と混合
させた後、前述の混線機で溶融混練する方法、あるいは
−旦高濃度のマスターバッチを作った後に未配合のエチ
レン重合体で希釈する方法等の種々の公知の方法を適用
することができる。
また、必要に応じて本発明の効果を著しく損なわない範
囲でポリプロピレン、分岐状ポリエチレン(高圧法ラジ
カル重合ポリエチレン)、エチレン・酢酸ビニル共重合
体等の混和可能な他の樹脂、あるいは他の酸化防止剤、
中和剤、滑剤、アンチブロッキング剤、帯電防止剤、紫
外線吸収剤、光安定剤、けい光増白剤等の添加剤、ある
いは有機系顔料、無機系顔料等の着色剤や充填剤等、を
直接または樹脂等のマスターバッチの形で添加すること
もできる。但し、これらを添加することによって皺発生
防止効果が低下する場合もあるので、種類および添加量
は注意しなければならない。
囲でポリプロピレン、分岐状ポリエチレン(高圧法ラジ
カル重合ポリエチレン)、エチレン・酢酸ビニル共重合
体等の混和可能な他の樹脂、あるいは他の酸化防止剤、
中和剤、滑剤、アンチブロッキング剤、帯電防止剤、紫
外線吸収剤、光安定剤、けい光増白剤等の添加剤、ある
いは有機系顔料、無機系顔料等の着色剤や充填剤等、を
直接または樹脂等のマスターバッチの形で添加すること
もできる。但し、これらを添加することによって皺発生
防止効果が低下する場合もあるので、種類および添加量
は注意しなければならない。
(n)パイプ成形
本発明のパイプ成形法は汎用性があり、かつ外径寸法制
御に特徴を有する外径サイジング成形法であれば、成形
装置の大小、構造等に制限しない。
御に特徴を有する外径サイジング成形法であれば、成形
装置の大小、構造等に制限しない。
但し、本発明の目的は肉厚が厚くてもパイプ内面の平滑
性を損なわない点にあり、これを達成するように改良さ
れた樹脂組成物を用いるため、パイプ肉厚は3!ll1
1以上、好ましくは4關以上、特に好ましくは6關以上
であるものが大きな効果を奏する。
性を損なわない点にあり、これを達成するように改良さ
れた樹脂組成物を用いるため、パイプ肉厚は3!ll1
1以上、好ましくは4關以上、特に好ましくは6關以上
であるものが大きな効果を奏する。
また、このパイプは必ずしも円形でなくてもよく、例え
ば長方形等異形押出成形に分類されるものも含む。なお
、この場合の肉厚とは最小肉厚箇所を意味する。さらに
、本発明の効果が奏される限り多層のパイプに成形する
こともできる。
ば長方形等異形押出成形に分類されるものも含む。なお
、この場合の肉厚とは最小肉厚箇所を意味する。さらに
、本発明の効果が奏される限り多層のパイプに成形する
こともできる。
実施例1〜5および比較例1
(イ)樹脂組成物の調製
気相法プロセスにて、微量酸素の存在下、二酸化けい素
に酸化クロムと酸化チタンを担持した通称フィリップス
型イオン重合触媒を用いてエチレンとブテン−1を共重
合させて、MFRo、5g/10分、密度0.922g
/c++!の直鎖状エチレン・ブテン−1共重合体を得
た。該共重合体に市販のフォスファイト、フォスフォナ
イト、ステアリン酸亜鉛を第1表に示す配合量で配合し
た後、ヘンシェル型ミキサーで混合し、スクリュー直径
40關の単軸押出機で溶融混練して樹脂組成物のペレッ
トを得た。
に酸化クロムと酸化チタンを担持した通称フィリップス
型イオン重合触媒を用いてエチレンとブテン−1を共重
合させて、MFRo、5g/10分、密度0.922g
/c++!の直鎖状エチレン・ブテン−1共重合体を得
た。該共重合体に市販のフォスファイト、フォスフォナ
イト、ステアリン酸亜鉛を第1表に示す配合量で配合し
た後、ヘンシェル型ミキサーで混合し、スクリュー直径
40關の単軸押出機で溶融混練して樹脂組成物のペレッ
トを得た。
(ロ)パイプ成形
前記(イ)で得た樹脂組成物ペレットを外径30m1、
内径20龍のストレートダイスを有するスクリュー径4
0IIIIの単軸押出機にて190℃の樹脂温度にて、
外径27m1、内径15m+s、肉厚が6mmの寸法に
なるように押出し形成して、真空サイジング装置で外径
を制御しながら水槽でパイプ外面を冷却し単層パイプを
得た。
内径20龍のストレートダイスを有するスクリュー径4
0IIIIの単軸押出機にて190℃の樹脂温度にて、
外径27m1、内径15m+s、肉厚が6mmの寸法に
なるように押出し形成して、真空サイジング装置で外径
を制御しながら水槽でパイプ外面を冷却し単層パイプを
得た。
このような成形で得られたパイプ内面の皺発生度合を目
視にて観察して判定した。
視にて観察して判定した。
これらの結果を第1表に示す。
比較例2.3
比較例2.3はパイプの内径を変えて肉厚を変えたこと
以外は比較例1と同様に行った。得られた結果を第2表
に示す。
以外は比較例1と同様に行った。得られた結果を第2表
に示す。
比較例4.5
比較例4.5はエチレン系重合体を変えたこと以外は比
較例1と同様に行ったものである。得られた結果を第2
表に示す。
較例1と同様に行ったものである。得られた結果を第2
表に示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、樹脂を外径サイジング成形法に付して肉厚が3mm
以上のパイプを成形する方法において、樹脂としてMF
Rが0.05〜2g/10分、かつ190℃における溶
融張力が3g以上である直鎖状エチレン重合体に、フォ
スファイトおよび/またはフォスフォナイトを0.02
〜1重量%配合した組成物を用いることを特徴とする、
樹脂パイプの成形法。2、エチレン重合体が酸化クロム
系フィリップス型触媒によって得られる直鎖状エチレン
単独重合体もしくは直鎖状エチレン・α−オレフィン共
重合体である、請求項1に記載の樹脂パイプの成形法。 3、エチレン重合体が密度0.915〜 0.930g/cm^3のエチレン・α−オレフィン共
重合体である、請求項1または2に記載の樹脂パイプの
成形法。 4、フォスファイトがトリス(2,4−ジ−t−フヂル
フェニル)フォスファイトである、請求項1〜3のいず
れかに記載の樹脂パイプの成形法。 5、フォスフォナイトがテトラキス(2,4−ジ−t−
ブチルフェニル)−4,4′−ビフェニレンフォスフォ
ナイトである、請求項1〜3のいずれかに記載の樹脂パ
イプの成形法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1270907A JPH0637075B2 (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | 樹脂パイプの成形法 |
JP5024330A JPH0739516B2 (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | エチレン共重合体組成物 |
JP10252959A JPH11159666A (ja) | 1989-10-18 | 1998-09-07 | 給排水管 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1270907A JPH0637075B2 (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | 樹脂パイプの成形法 |
JP5024330A JPH0739516B2 (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | エチレン共重合体組成物 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5024330A Division JPH0739516B2 (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | エチレン共重合体組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03132327A true JPH03132327A (ja) | 1991-06-05 |
JPH0637075B2 JPH0637075B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=26361824
Family Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1270907A Expired - Lifetime JPH0637075B2 (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | 樹脂パイプの成形法 |
JP5024330A Expired - Lifetime JPH0739516B2 (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | エチレン共重合体組成物 |
JP10252959A Pending JPH11159666A (ja) | 1989-10-18 | 1998-09-07 | 給排水管 |
Family Applications After (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5024330A Expired - Lifetime JPH0739516B2 (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | エチレン共重合体組成物 |
JP10252959A Pending JPH11159666A (ja) | 1989-10-18 | 1998-09-07 | 給排水管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (3) | JPH0637075B2 (ja) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60163947A (ja) * | 1984-02-06 | 1985-08-26 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | ポリエチレン組成物 |
JPS6456747A (en) * | 1987-08-27 | 1989-03-03 | Mitsubishi Petrochemical Co | Pipe for plumbing system |
JPS6487990A (en) * | 1987-09-29 | 1989-04-03 | Mitsubishi Petrochemical Co | Plumbing pipe |
JPS6487989A (en) * | 1987-09-29 | 1989-04-03 | Mitsubishi Petrochemical Co | Plumbing transfer pipe |
JPH01203787A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-16 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 給排水移送管 |
US4863983A (en) * | 1988-04-15 | 1989-09-05 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Extrudable thermoplastic hydrocarbon polymer composition |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5127462B2 (ja) * | 1973-06-06 | 1976-08-12 | ||
JPH0662817B2 (ja) * | 1988-05-06 | 1994-08-17 | ユニオン・カーバイド・コーポレーション | 優れた耐熱老化性を有するvldpe基材組成物 |
-
1989
- 1989-10-18 JP JP1270907A patent/JPH0637075B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-10-18 JP JP5024330A patent/JPH0739516B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-09-07 JP JP10252959A patent/JPH11159666A/ja active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60163947A (ja) * | 1984-02-06 | 1985-08-26 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | ポリエチレン組成物 |
JPS6456747A (en) * | 1987-08-27 | 1989-03-03 | Mitsubishi Petrochemical Co | Pipe for plumbing system |
JPS6487990A (en) * | 1987-09-29 | 1989-04-03 | Mitsubishi Petrochemical Co | Plumbing pipe |
JPS6487989A (en) * | 1987-09-29 | 1989-04-03 | Mitsubishi Petrochemical Co | Plumbing transfer pipe |
JPH01203787A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-16 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 給排水移送管 |
US4863983A (en) * | 1988-04-15 | 1989-09-05 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Extrudable thermoplastic hydrocarbon polymer composition |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0739516B2 (ja) | 1995-05-01 |
JPH11159666A (ja) | 1999-06-15 |
JPH0673244A (ja) | 1994-03-15 |
JPH0637075B2 (ja) | 1994-05-18 |
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